专利名称：低轮廓接触紧固件的制作方法
技术领域：
本发明涉及接触紧固件，例如钩环紧固件。
背景技术：
早期的接触紧固件产品通常是机织材料，带有通过切割丝状环形成的钩子和通过不切割相配合的机织部件的细丝形成的环。更近一些，已经通过利用形成材料的互连片部的树脂来模制紧固件元件或至少是该元件的杆部而形成非常小的插入式接触紧固件元件的阵列，同时低成本、无纺或者针织环部件已经在许多应用中取代了传统的机织环织物。
虽然其强度、耐久性和可缝纫性是公知的，但是机织紧固件产品可能比一些紧固强度和/或耐久性更低的模制且无纺的紧固件产品更厚且更昂贵。
期望在接触紧固件封闭件中有进一步改进，特别是，提供能够以更低成本和体积满足许多长期性(non-disposable)且高强度应用要求的封闭件的改进。
发明内容
本发明的几个方面针对相对强的接触紧固件，其在接合时具有特别低的总体厚度。
根据本发明一个方面，一种可松开的接触紧固件包括环部件，其具有片状环基底和从环基底延伸的接纳式紧固件元件的阵列；和钩部件，其具有片状钩基底和从钩基底延伸的插入式紧固件元件的阵列，并且构造成可松开地接合环部件的接纳式紧固件元件。该接触紧固件(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)具有小于约0.11英寸(2.794mm)的接合厚度。此外，钩部件和环部件构造成提供封闭件宽度的至少每英寸0.3磅(每厘米0.53N)的最终剥离强度(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)。
优选地，该钩部件和环部件也构造成提供封闭件宽度的至少每英寸0.5磅(每厘米0.88N)的初始剥离强度(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)。
优选地，该钩部件和环部件构造成提供至少每平方英寸10磅(每平方厘米6.90N)的初始剪切强度(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)。
在优选构造中，该钩部件具有至少2.0磅(8.90N)的线迹孔撕破强力(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)，例如，使得该封闭件更适用于其缝合于衬底的应用中。在一些情况下，钩基底包括树脂片，插入式紧固件元件连续地从该树脂片延伸，并且线迹孔撕破强力为至少5.0磅(22.25N)。在一些实施例中，钩基底包括与紧固件元件相对地层叠于钩基底一侧的织物背衬。一些插入式紧固件元件具有模制的钩状物，在一些情况下，各个插入式紧固件元件具有沿着钩基底在相反方向上延伸的两个钩状物。
优选地，紧固件元件以基底的每平方英寸至少350个紧固件元件(每平方厘米54.25个)的密度进行设置。
在一些构造中，紧固件元件的杆部具有由被切断的树脂确定的相对表面。
在一些实施例中，环部件包括机织物，或者呈机织物的形式。在一些结构中，机织环部件与具有包括树脂片的钩基底的钩部件配对，插入式紧固件元件具有连续地从树脂片上延伸的杆部。
优选地，接合厚度小于0.10英寸(2.54mm)，更为优选小于0.09英寸(2.286mm)，对于特别薄的封闭件尤其优选小于0.08英寸(2.032mm)。
优选地，该最终剥离强度为封闭件宽度的至少每英寸0.4磅(每厘米0.70N)，特别是封闭件宽度的至少每英寸0.5磅(每厘米0.88N)。
根据本发明另一方面，一种可松开的接触紧固件包括环部件，其具有片状环基底和从环基底延伸的接纳式紧固件元件的阵列；和钩部件，其具有片状钩基底和从钩基底延伸的插入式紧固件元件的阵列，并且构造成可松开地接合环部件的接纳式紧固件元件。该接触紧固件具有小于约0.11英寸的接合厚度(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)。此外，钩部件和环部件构造成提供封闭件宽度的至少每英寸0.5磅(每厘米0.88N)的初始剥离强度(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)。
优选地，该钩部件和环部件构造成提供至少每平方英寸10磅(每平方厘米6.90N)的初始剪切强度(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)。
在优选构造中，该钩部件具有至少2.0磅(8.90N)的线迹孔撕破强力(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)，例如，使得该封闭件更适用于其缝合于衬底的应用中。在一些情况下，钩基底包括树脂片，插入式紧固件元件具有连续地从该树脂片延伸的杆部，并且线迹孔撕破强力为至少5.0磅(22.25N)。在一些实施例中，钩基底包括与紧固件元件相对地层叠于钩基底一侧的织物背衬。一些插入式紧固件元件具有模制的钩状物，在一些情况下，各个插入式紧固件元件具有沿着钩基底在相反方向上延伸的两个钩状物。
优选地，紧固件元件以基底的每平方英寸至少350个紧固件元件(每平方厘米54.25个)的密度进行设置。
在一些构造中，紧固件元件的杆部具有由被切断的树脂确定的相对表面。
在一些实施例中，环部件包括机织物，或者呈机织物的形式。在一些结构中，机织环部件与具有包括树脂片的钩基底的钩部件配对，插入式紧固件元件具有连续地从树脂片延伸的杆部。
优选地，接合厚度小于0.10英寸(2.54mm)，更为优选小于0.09英寸(2.286mm)，对于特别薄的封闭件尤其优选小于0.08英寸(2.032mm)。优选地，该初始剥离强度为封闭件宽度的至少每英寸0.6磅(每厘米1.05N)，更优选的是封闭件宽度的至少每英寸0.69磅(每厘米1.21N)，尤其优选的是封闭件宽度的至少每英寸0.8磅(每厘米1.40N)。
根据本发明另一方面，一种可松开的接触紧固件包括环部件，其具有片状环基底和从环基底延伸的接纳式紧固件元件的阵列；和钩部件，其具有片状钩基底和从钩基底延伸的插入式紧固件元件的阵列，并且构造成可松开地接合环部件的接纳式紧固件元件。该接触紧固件具有小于约0.11英寸(2.794mm)的接合厚度(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)。此外，钩部件和环部件构造成提供至少每平方英寸10磅(每平方厘米6.90N)的初始剪切强度(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)。
在优选构造中，该钩部件具有至少2.0磅(8.90N)的线迹孔撕破强力(如后面参照所公开的试验方法进行的定义)，例如，使得该封闭件更适用于其缝合于衬底的应用中。在一些情况下，钩基底包括树脂片，插入式紧固件元件具有连续地从该树脂片延伸的杆部，并且线迹孔撕破强力为至少5.0磅(22.25N)。在一些实施例中，钩基底包括与紧固件元件相对地层叠于钩基底一侧的织物背衬。一些插入式紧固件元件具有模制钩状物，在一些情况下，各个插入式紧固件元件具有沿着钩基底在相反方向上延伸的两个钩状物。
优选地，紧固件元件以基底的每平方英寸至少350个紧固件元件(每平方厘米54.25个)的密度进行设置。
在一些构造中，紧固件元件的杆部具有由被切断的树脂确定的相对表面。
在一些实施例中，环部件包括机织物，或者呈机织物的形式。在一些结构中，机织环部件与具有包括树脂片的钩基底的钩部件配对，插入式紧固件元件具有连续地从树脂片延伸的杆部。
优选地，接合厚度小于0.10英寸(2.54mm)，更为优选小于0.09英寸(2.286mm)，对于特别薄的封闭件尤其优选小于0.08英寸(2.032mm)。
优选地，该初始剪切强度为至少每平方英寸15磅(每平方厘米10.35N)，更优选为至少每平方英寸20磅(每平方厘米13.80N)，为了抵抗特别高的剪切负荷，初始剪切强度为至少每平方英寸25磅(每平方厘米17.25N)。
本发明的其他方面针对采用上述封闭件以可松开地将两表面(例如，织物的柔性表面)固定在一起的方法。
由在此公开的本发明提供的封闭件可以特别适用于需要高封闭件强度和低封闭件厚度的应用中。可以以更低成本和总体厚度提供通常与更厚、更大的机织紧固件条带相关的量值的封闭件强度，即使对于高循环应用，例如长期性服装、外套、鞋类、行李等。特别是，至少一些示例包括廉价的模制钩部件，其构造成当缝合于衬底时可以承受高循环，而不会被撕裂。通过对公知制造方法进行改变可以简易并高效地制造封闭件。
本发明的一个或者更多实施例的详细情况在以下附图和说明书中得以描述。本发明的其他特征、目的和优点将从说明书和附图并且从权利要求书中变得明显。
图1是具有棕榈树形状的钩子的插入式紧固件部件的透视图。
图2是图1的紧固件的示例的放大照片。
图3是其中一个紧固件元件的放大侧视图。
图3A和3B分别是图3的紧固件元件的俯视图和端视图。
图4是另一个棕榈树钩子形状的透视图。
图4A和4B分别是图4的紧固件元件的俯视图和端视图。
图5是J形钩紧固件元件的放大侧视图。
图6和6A示出了用于形成紧固件部件的备选模制工艺。
图7示出图6的工艺的变形，其用于形成叠层的紧固件。
图8是用图7的工艺形成的产品的放大截面图。
图9是图8的紧固件产品示例的后表面的放大照片。
图10示出经编图案。
图11是具有叠层的疏松织物(scrim)加强件的紧固件产品的后表面的另一放大照片。
图12是被加强的紧固件产品的后透视图，其示出边缘。
图13是图5的J形钩紧固件元件的侧视图，示出环约束区域。
图14是在纬向上观察的机织环紧固件部件的放大侧视图。
图15是在经向上观察的图14的环部件的放大侧视图。
图16是环部件的机织图案的图示。
图16A是环部件的机织图案的轮廓图示。
图17是在经向上观察的机织钩紧固件部件的放大侧视图。
图18是机织钩部件的一个钩子的放大视图。
图19是机织钩部件的俯视图，图19A是沿着图19的线19A-19A剖开的视图。
图20是机织钩部件的透视图，其中钩部件的底布(ground)是弯曲的。
图21是机织钩部件的机织图案的图示。
图21A是机织钩部件被切割前的机织图案的轮廓图示。
图22是与图17的钩材料接合的图14的环材料的放大侧视图。
图23是与图1的钩材料接合的图14的环材料的放大侧视图。
图24示出用于通过多次模拟打开和闭合而循环接触式紧固件材料的试验装置。
不同附图中的相同附图标记表示相同的元件。
具体实施例方式
参照图1和2，插入式接触紧固件部件100包括布置成行R、从片状基底104向外延伸并与其成一体的紧固件元件102的区域。各行之间的间距S可以用制造工艺控制并将在下文讨论。紧固件元件102是棕榈树形状的钩子，可沿着在行R的方向上垂直于片状基底104的平面(即，接合平面)在两个方向上接合。每个紧固件元件102包括从单一杆部108延伸的两个头部106。
将插入式接触紧固件部件100设计成例如牢固接合低绒头高度的环接触紧固件部件、特别是具有例如由高强度复丝或高强度单丝形成的环的环部件。高强度环理想地用于要求高循环寿命的高强度应用场合的紧固件中，如在较高剥离负荷下的抵抗破损能力。典型地，高强度纱线和单丝是通过挤出制成的。通常，该工艺包括压延步骤以赋予纱线或单丝方位性，从而改进例如纱线或单丝的坚韧程度。高强度纤维还可以通过其他方法例如通过溶液纺丝形成。合适的高强度环细丝材料例如包括聚酰胺、聚酯、聚亚氨酯、超高分子量溶液纺丝聚乙烯(例如，SPECTRA聚乙烯)、芳酰胺类(例如，KEVLAR)、丙烯酸树脂和硬棒状聚合物，如聚(对-亚苯基-2，6-苯并二噁唑)。
现在参照图3、3A和3B，紧固件元件102从底部至尖端具有大致不变的厚度，并且包括从片状基底104向外延伸并与其一体模制的杆部108。为了本公开，我们将杆部108认定为从基底104的上表面开始并且终止于内钩表面垂直于该基底的水平处，该内钩表面在该水平250之上开始悬伸出该杆部108或者片状基底。紧固件元件102也包括在接合平面中在基本上相反方向上延伸的两个头部106。头部106从杆部的末端250延伸至相应的相反指向的尖端252。从而，紧固件元件102是在‘棕榈树’紧固件元件的技术中公知的示例。头部106具有上表面，所述上表面单独或与杆部一起确定头部之间的井部254。各个头部106具有下表面，所述下表面上升通过顶点258然后再次下降，形成弓形钩状物256，以保持相配合的接纳式接触紧固件部件的环。
紧固件元件102的总高A是在侧视图中垂直于片状基底104从片状基底的顶部开始测量的。钩下高度(under crook height)C是在侧视图中垂直于片状基底测量的位于尖端260的最下部和钩状物的顶点258之间的距离。入口高度E是在侧视图中垂直于片状基底测量的从片状基底的顶部到尖端260的最下部的距离。如果杆部的一部分正好位于尖端260的最下部之下，则该距离是从该杆部的正好位于尖端260最下部之下的部分到尖端260的最下部测量的。紧固件元件102的头部高度J是垂直于片状基底104从尖端260的最下部到基底上的头部106的最高水平测量的。总体上，J将是A和E之差。井部高度G是在侧视图中从杆部108的下部到由在头部之间的紧固件元件的上表面中确定的井部256的下部测量的。
紧固件元件的宽度L是在侧视图中测量的，并且是当平行于片状基底测量时紧固件元件头部106的最大横向范围。钩子厚度K是在对应于杆部108的上端的水平250处测量的紧固件元件的总体厚度。在除了在模制杆部之后已形成头部的情况之外的大部分情况下，头部将完全位于该钩子厚度K之内。在所示的示例中，钩子厚度在所有的水平处是相同的。我们将头部宽度L和厚度K的乘积称为紧固件元件的基底面(footprint)，并且该乘积在初始接合的过程中与钩产品和相配合的环产品之间的接触面积相关，虽然应当理解为并不是此类接触面积的确切尺寸。我们将基底面和头部高度J的乘积(即，K×L×J)称为取代体积(displacement volume)。对于钩子体积与紧固件性能之间关系的更加详细的说明，请参见Provost的美国专利No.5,315,740，在此结合其内容以作为参考。
为了强度以及易于模制，在侧面轮廓中，杆部的前表面和后表面相对于垂直面确定约23°的倾斜角Φ，杆部的宽度随着远离基底而锥形变窄。
侧视图中，钩下角度(under crook angle)θm是在钩状物中由头部和杆部的内表面确定的在垂直于紧固件元件的相对表面的一对线段之间的角度。线段l1在头部的尖端260的水平处垂直于杆部108的前向边。线段l2在头部下表面变形点‘X’处垂直于头部的钩状物下表面。在尖端内部不存在平滑曲率过渡的情况下，例如在头部的下侧形成接近尖端的尖锐拐角的情况下，应当将线段l2认定为正好在此类拐角或者不连续处之上垂直于头部的下侧表面。如图所示，角度θm是绕钩状物从线段l1的上侧到线段l2的上侧测量的。对于该示出的示例，θm为201°。
图3、3A和3B中示出的示例的线性和径向尺寸如下
这些数值产生5.96×10-4平方英寸(0.00385cm2)的基底面和约8.65×10-6立方英寸(0.000142cm3)的取代体积。给定每平方英寸380个紧固件元件的钩子密度，总体紧固件部件具有总阵列面积的22.6％的总体钩子基底面。
可以在与本申请同时提交并指定美国序列号10/688,320的名为“MULTIPLE-CROOK MALE TOUCH FASTENER ELEMENTS (多钩插入式接触紧固件元件)”的申请中获得对图3的实施例的进一步说明，在此结合其全部公开内容以作为参考。
一些示例具有变化的厚度和非平面侧面。例如，图4、4A和4B的紧固件元件102a在其基部具有最大厚度，并且其厚度朝向头部的末端逐渐变窄。然而，如侧视图中可见，紧固件元件102a具有与图3中所示相同的轮廓，并且与以上列出的尺寸大致相同的尺寸也应用于该示例。
并非所有棕榈树紧固件元件都具有两个相同钩状物。例如，特意将一些棕榈树紧固件元件形成为使一个头部向上延伸得高于另一头部，从而接合不同高度的环。而且，一些棕榈树钩子模制成具有两个相同钩状物，但是后处理使一个钩状物的变形大于另一钩状物，例如稍后所述。
并非所有示例都是“棕榈树”的变形。例如，图5的紧固件元件302仅确定了单个钩状物，从而，其为“J形钩子”紧固件元件的示例。在此情况下，头部宽度L是从钩子头部306的最前边缘至钩子杆部308的最后部测得的。或者，除了井部高度G不适用于J形钩子之外，上述图3提供的尺寸同样适用于图5的J形钩子。紧固件元件302可以设置成在多行中从片状基底304延伸，相邻行的钩子朝向相反方向。也可以构想此类钩子的其他结构。
图3-5的紧固件元件可以模制成所示形状。参照图6，将热塑性树脂200从挤出机202挤出成熔融片，并且导入在挤压辊206和反向旋转模制辊208之间形成的辊隙204中，在所述反向旋转模制辊的表面中确定紧固件元件状腔体。辊隙中的压力使得热塑性树脂200进入这些封闭端成形腔体中，以形成紧固件元件，而过量的树脂保留在模制辊周边附近并在辊之间模制，以形成片状基底104。热塑性树脂在沿着模制辊的周边行进时得以冷却，并固化成紧固件元件，直到其由剥离辊212剥离。在脱模过程中，模制的紧固件元件扩张，但是趋于基本上回复到其模制时的形状。通常，应当理解的是，模制成面向下游的紧固件元件钩状物进行的扩张将稍多于模制成面向上游的紧固件元件钩状物，并且可以在最终产品中保留更多扩张。图6中所示材料的行进方向称为材料的“机器方向”(MD)并且确定所获得的产品的纵向，而横穿机器方向(CD)在片状基片平面内垂直于机器方向。Fisher的美国专利No.4,775,310和Clune等的美国专利No.6,202,260中描述了有关该处理的更多详情，在此结合其全部公开内容以作为参考。
在一些实施例中，模制辊208包括薄的圆形板或环状物(未示出)的面对面组件，所述圆形板或环状物的厚度为例如约0.003英寸至约0.250英寸(0.0762mm-6.35mm)，其中一些在其周边具有确定模制腔的切口，而另一些具有用于封闭模制腔的开口侧并用作间隔器的实心圆周，其确定相邻紧固件元件行之间的间隔。完全“组合的”模制辊可以具有例如从约0.75英寸至约6英寸(1.91cm-15.24cm)或者更宽的宽度，并且可以包括例如从约50至1000或者更多个单独的环状物。Fisher的美国专利No.4,775,310描述了有关模制工具的更多详情。下面也将说明其他的工具实施例。
用于制造图3-3B中所示的紧固件元件的腔体具有尖锐边缘和笔直的侧壁，并且制造具有基本上类似的横过紧固件元件厚度的截面的紧固件元件。具有笔直侧壁和边缘的工具可以通过例如激光切割、导线放电加工(wireEDM)或者电成型制造而成。Fisher的美国专利No.4,775,310描述了有关激光切割和导线放电加工模制工具的更多详情。Clarner等的美国序列号10/455,240描述了电成型加工，在此结合其全部公开内容以作为参考。
通过对比，在例如已经受到光化学蚀刻的腔体中形成的紧固件元件从基底到尖端在一些或者所有区域中可以具有圆形表面，例如图4-4B中所示的紧固件元件。例如，头部的顶部处的表面可以制造成逐渐变窄至一个点，以产生楔效应。楔形例如可以有助于钩状物进入相配合的接纳式紧固件部件的表面。Lacey等的美国专利No.6,163,939描述了有关光化学蚀刻的更多详情，在此结合其全部公开内容以作为参考。
用于模制紧固件元件的另一技术示于图6A中。除了仅使用模制辊208(即，不需要挤压辊206)之外，该过程与以上参照图6所述的过程类似。在此，挤出机202成形为与模制辊208的周边一致，所挤出的树脂200在压力下直接导入在模制辊208和挤出机202之间形成的间隙214中。模制的紧固件部件通过如上所述剥离辊212从模制腔中剥离出来。Akeno的美国专利No.5,781,969和No.5,913,482描述了关于该过程的更多详情，在此结合其全部公开内容以作为参考。
参照图7和8，叠层的插入式接触紧固件部件101可以通过向模制辊和挤压辊之间的辊隙204中导入预成形材料215而形成。由于在辊隙204中加热加压，预成形材料215在形成紧固件元件同时变得层叠并且结合于热塑性树脂200。所获得的可以是连续的模制结构，而没有从紧固件元件的尖端延伸至预成形材料中的熔合线，其中树脂可以紧密地与材料的部件或纤维结合，以形成坚固永久的结合物。Kennedy等的美国专利No.5,260,015描述了有关该过程的更多详情，在此结合其全部公开内容以作为参考。
在一有用的实施例中，预成形材料215是疏松编织的疏松织物，例如来自Manchester，New Hampshire的Velcro USA的针织物3901，也可以采用Velcro USA的环产品3900、3905和3400。这些织物是2梳栉经编针织物，通常对其工艺背面进行刷毛或拉毛，以提升其表面浮线并产生可与钩接合的环表面。Knit 3901是类似的2梳栉经编尼龙织物，其在可用作钩环封闭件中的功能环之前必须进行刷毛或拉毛。然而，已经发现，当该织物至少部分由与形成钩子的树脂连续的基底树脂封装或者相结合时，其很好地起到加强件的作用，而无需刷毛或拉毛。已经发现，利用此类疏松织物对基底的加强提高了产品的线迹撕破强力(stitch tear strength)，通过缝纫或缝合提供适于连接的树脂基底钩产品。
图9示出由叠层的疏松织物材料215提供的纺织品外观。如图所示，编织的疏松织物包括暴露的浮线段(float segment)240的阵列，其横穿疏松织物表面延伸，并通常成矩形、人字形图案。如果将该经编疏松织物用作可接合环的材料，而不是用作钩子基底的薄加强件，例如在层叠之前进行刷毛或拉毛，这些浮线段将已经从织物表面得以提升，以形成环绒头。然而，为了使撕破强力改善，已经特意使这些浮线段215平整地贴靠在织物表面，如下所述。
疏松织物215具有两个不同的纱线层，其产生纺织品贸易中所谓的织物的工艺面(technical face)和工艺背面。编织的疏松织物215的底纱和顶纱是40旦尼尔复丝，各个纱线包括12根细丝。市场上可以获得各种纱线旦尼尔。在该应用中，可以使用具有各种细丝支数(包括单丝)的从20到170的旦尼尔。但是，为了产生更薄更轻的织物，优选的是更细旦尼尔的纱线。在本示例中，各根底纱细丝和顶纱细丝为3.3旦尼尔，但是，可以采用从每丝百万分之一旦尼尔至40旦尼尔范围内的各种细丝旦尼尔。例如，底纱和顶纱可以是尼龙6或尼龙66，或其他纺织纱线材料，例如聚酯或聚丙烯。在该示例中，底纱和顶纱是常规韧性细丝，具有大致每旦尼尔4.5克的韧性。高韧性纱线可以为更加苛刻的应用场合提供附加的撕破强力。这些纱线也被认为是具有常规延展性的纱线。高延展性纱线、甚至是弹性体伸展的纱线(例如，“Spandex”或橡胶)对于一些应用是有用的。
疏松织物215是经编针织物，但是其他可接受的针织物可包括拉舍尔针织物、米兰尼斯针织物、平针织物或圆筒形针织物。具有垫纱的针织物也可增加撕破强力。也可采用机织物或马利莫织物，以获得一定优点。疏松织物215可以在2梳栉经编机上制造，但是也可以使用多梳栉机器，例如3梳栉针织机。疏松织物是在32号经编机上制造的，即每英寸织物宽度具有32根针，从而由该机器制造的产品在伸展或收缩之前具有每英寸大致32个纵行。类似的织物可以在更宽针距(如，20或28号)的机器上制造，或者在更窄针距(如，36号)的机器上制造。疏松织物构造成具有每英寸47-55个横列(线圈)，但是当需要某种应用时，可以通过在每英寸20个横列到每英寸60个横列之间改变横列而制造可接受的织物。这种横列数也可以通过在后整理中在拉幅机上压缩或伸展该织物来进行稍许改变。疏松织物具有约每英寸32至38个纵行(端部)，但是可以通过改变机器号数或在拉幅机上伸展或压缩织物宽度而改变成大致包含每英寸15个纵行至每英寸60个纵行。在所示的最终产品中，在紧固件带背面存在每平方厘米约185个浮线段240。
图10示出二梳栉经编针织物(即，在具有二梳栉的针织机中进行，通常公知为梳栉1或后梳栉，以及梳栉2或前梳栉)的针织花纹，示出浮线段240。在该附图中，各点242表示织针。存在两个链式线迹，其显示为沿该附图的长度行进。一条链式线迹来自一组经轴(至梳栉1)，形成织物的底布或工艺面。梳栉1将来自该经轴的所有端部保持在针板上，并且在1-0/1-2运动中横过两根针来回穿行。梳栉2包括来自第二组经轴的经纱的所有端部，其形成织物的工艺背面。利用4-5运动，前针座在每个线迹上在三根空针上穿行。利用针织机上的弯纱三角中的简单改变，可以使该针座在更少根针(例如，3-4运动中的2根空针)上穿行，以产生更短浮线；或者在多于5根针上穿行，以产生更长浮线。梳栉2在每一个线迹上前后交替(想象缝纫机中的Z字形线迹)，产生浮线段240。在每个横列上产生一个浮线段240。梳栉穿过越多针，浮线就越长。
在3梳栉针织物中，可以采用第三纱线，以形成重叠于第二纱线的浮线图案上的浮线图案，从而最终产品的各个浮线段在横穿织物宽度的方向上重叠另一浮线段(即，各个纵行由每个第二和第三纱线的浮线所横穿)。
织物的工艺背面可被刷毛或拉毛，以从织物侧提升浮线240并加长浮线段的长度，从而产生用作环紧固件的绒头，但是为了用作加强件(并且有利地将产品保持得很薄)，我们希望使浮线平置于织物表面上。从而，优选疏松织物不被拉毛，而来自梳栉2上经轴的未被拉毛的绒头纱线平置于底布的表面上。未被拉毛的绒头纱线跨过底布前后浮置，可信的是，这可以提高最终产品中的撕破强力，特别是当暴露于叠片背面并且未结合在织物表面时。
可信的是，较长的浮线比较短的浮线更能提高撕破强力。浮线的长度通过改变梳栉2的运动而得以改变。更长的浮线穿行织物底布的更多端部，从而跨接相邻纵行之间的潜在撕裂线。织物长度方向上浮线的频率可以通过改变织物的每英寸横列数而改变。每英寸线迹数的增加可以增加每英寸的浮线数，并且也可以增加相对于纵行的浮线角(float angle)ψ。接近90°的浮线角被认为可以提供最高的抗撕裂性。每英寸线迹数的降低可以降低每英寸的浮线数。具有每英寸更少线迹数的更多开口的针织品可能具有更小浮线角，并且被认为这种构造将比更大浮线角对有利的抗撕裂性改进更小。在图9所示的示例中，平均浮线长度Lf约为5毫米，但是对于这一旦尼尔的纱线可以想象约2至10毫米之间的浮线长度。
如图11和12中所示，浮线段240均为复丝，并且从叠层的钩基底104确定大致不存在树脂242的跨度。浮线部分从树脂基底的背面延伸不超过约0.17毫米，虽然树脂向疏松织物中的注入使得树脂厚度发生变化。如可以从附图中看出，浮线部分240的长度比其高度大很多；换句话说，它们仅在树脂上延伸很短的距离并且延伸很长的跨度。这种低的高宽比使它们特别不适于钩结合，但是可信的是，增强了它们对于抗撕裂性的实用性。图12特别示出了浮线图案相对于紧固件元件尺寸的相对间距。
将疏松织物编织成160英寸(406.4cm)宽，并切成两个80英寸(203.3cm)宽，以供进一步处理。当然，在从针织机上取下来之后，针织物将松懈至更窄的总宽。如果在后处理之前染色或清洗疏松织物，由于湿处理中的收缩和织物线迹的松懈，织物宽度大大减小。当对染色的织物进行涂覆时，其宽度在拉幅机上被伸展大致45％。如果在不进行染色的情况下处理该疏松织物，此类收缩和张紧将不会出现，直到在拉幅机上加热该织物。在此情况下，未染色的织物被充分伸展，以消除褶皱，并且边缘被固定在拉幅机的横梁上。织物通过炉子并且在其固定的状态下被涂覆。炉子内产生收缩，提供织物的进一步张紧。优选疏松织物充分伸展，以在宽度方向上消除宽度方向伸展。该示例中的疏松织物伸展至约72英寸的总宽。
当织物在拉幅机上处于被伸展的状态时，将硬化剂或涂层施加于该织物的工艺面上。该涂层有助于在叠层的过程中处理该织物。应当将该涂层施加成不会包封浮线、将浮线结合在织物的底表面上或者使浮丝坚硬。在要求轻便的应用场合中可以按照泡沫形式施加涂层，以最小化透过织物的工艺背面的芯吸。优选地将泡沫施加于产品的工艺面上，例如利用抛物线的施加器。可用的丙烯酸类粘合剂是可从Bridgewater，New Jersey的NationalStarch and Chemical获得的Vinamul Duracryl 69A。已经发现，以每码0.02至0.03磅(每米0.10-0.15N)的比例施加此类粘合剂为叠层的过程可赋予充分的稳定性，而不会抑制对钩树脂的结合。在能够接受未被稳定的原坯织物的一些情况下，也可以使用未被涂覆的疏松织物材料。Shepard等的美国专利No.6,342,285中可以获得关于用粘合剂稳定轻质织物的方法和设备的更多详情，在此结合其全部公开内容以作为参考。
疏松织物可以在宽度上充分伸展，而浮置绒头纱线可以重新定向成使暴露的浮线段相对于纵向的浮线角ψ增加。可信的是，这种重新定向可以通过在最终产品中协助吸收能量和/或使导致撕裂的力改变方向而提高撕裂强化性能。同样可信的是，当层叠于树脂时使得浮置线迹更直且更紧绷，可以使得所暴露的线迹以更低的树脂应变来承受潜在的撕裂负荷并改变其方向。在某种意义上，浮置线迹部分的结构形成为产品的外部纺织品的加强骨架。
通过固化与织物的表面部件接触的树脂，疏松织物优选地层叠于塑料钩树脂，其中织物的工艺面嵌入树脂中，或者至少结合于树脂中，并且未被拉毛的绒头浮线暴露于最终产品的背面并且没有钩树脂，从而工艺背面上的浮置线迹不会封装于塑料中，而是仅保持在线迹的端部。从而，可以自由改变浮置线迹的中心部分的定向，以有助于承受负荷，否则该负荷可能导致局部树脂屈服并导致撕裂扩展。织物的工艺面为钩树脂提供了有效阻挡，以防止树脂淹没浮线。
再次参照附图7和8，在一些情况下，紧固件元件并没有模制成其最终形式。在上述任一方法中，例如，可以输送紧固件部件通过随后的处理站230，以最后确定紧固件元件的形式。此类随后的处理可包括对悬伸的紧固件元件预制件进行的“平顶”，如Provost的美国专利No.5,953,797和Akeno的美国专利No.5,781,969中所描述的，在此结合其全部公开内容以作为参考。在一些情况下，即使是笔直的模制杆也可以随后进行处理，以获得具有在此公开的特性的紧固件元件。具有如图3和5中所示轮廓的平整侧面的紧固件元件也可以通过切-拉方法形成，例如Nestegard的美国专利No.4,895,569中公开的方法。在此类过程中，通过具有期望钩子轮廓形状的开口的模具挤出可模制的树脂，然后横过挤出方向切割被挤出的横带以及在挤出方向上伸展的基底，以将横带分离成多行分立的紧固件元件。这一流程使得紧固件元件具有被切割而非如前面所述过程中被模制的宽边，并且具有通过使树脂穿过成形模具而非填充腔体滑过而形成的轮廓边缘。
接下来参照附图13，线段l1和l2上的空间形成约束空间500，将环406拉入该约束空间中以进行接合。该约束空间的轮廓区域是钩状物角度伸展的区域。当所接合的环在钩状物的顶点304处向上拉动时，随着钩子尖端308向上移动，钩子的头部306将扩张，展开约束区域并改变线段l2的定向。最终，在钩子能够保持环的极限位置，钩子充分扩张，从而松开环。因为钩状物角度是钩子尖端朝向杆部向回弯曲的程度和杆部的前向边的锥角的函数，从而其与在法向分离负荷(normal separation load)下脱离所需的钩子尖端位移的角度和杆部抵抗弯曲的强度相关，所述的弯曲将有利于此类环的松开。因为这些因素与松开环所需要的法向力的量相关时，发现钩状物角度直接与钩子承受更高剥离负荷的能力相关。在‘钩子受限(hook limited)’的封闭件中，其中环的强度高于钩子扩张所需要的负荷，因为这通常是高循环寿命的应用场合所期望的，增加钩子剥离强度就增加了整个封闭件的性能。
作为由钩子‘环绕’约束区域的措施，钩状物角度也与钩子抵抗低负荷下环的无意脱离的能力相关。对于非常低的钩状物角度，当环上的负荷降低或者反转时，所接合的环可能趋于通过尖端和基底之间的空间脱出约束区域。
现在参照附图14和16，低轮廓的(low profile)接纳式接触紧固件部件400是通过交织第一方向(例如，经向)的纱线和第二方向(例如，纬向)的纱线制造而成的机织物，其中第二方向大致垂直于第一方向。织物包括多根地纱402，其以平纹组织织造并且与形成低轮廓接触紧固件部件的环406的绒头纱线404交织。以此方式交织地纱402和绒头纱线404产生这样一种接纳式紧固件部件，其中环在经向上在织物的长度上行进并且在纬向上横穿织物延伸。优选地，绒头纱线和地纱都是定向复丝。在织造织物之后，可以在织物背面喷涂粘合剂，随后对其进行干燥或固化，以进一步稳定该机织品。粘合剂的一个示例是聚丙烯酸材料，将其施加成具有每平方米约37.1克粘合剂的平均干燥单位重量。另一个示例是具有每平方米约22.8克粘合剂的平均干燥单位重量的聚氨酯粘合剂。
地纱402在经向和纬向上具有100旦尼尔重量，而绒头纱线404具有280旦尼尔重量。地纱402的重量范围例如是约70旦尼尔至约170旦尼尔，而绒头纱线404更重，其重量范围例如是约160旦尼尔至约300旦尼尔。绒头纱线单丝旦数位于例如约10旦尼尔至约30旦尼尔的范围内。各个绒头纱线细丝的直径‘d’是约0.002英寸(0.05毫米)，优选在约0.001和0.003英寸(0.025毫米至0.075毫米)之间。绒头纱线402和地纱404的材料是尼龙，例如尼龙66。
参照附图14和16，地纱包含130根纱线/英寸(51根纱线/厘米)。地经的范围为例如从约122根纱线/英寸至约166根纱线/英寸(40至65根纱线/厘米)，包括了边纱。地纬包含44根纱线/英寸(17根纱线/厘米)。地纬的范围为例如从约38根纱线/英寸至51根纱线/英寸(15至20根纱线/厘米)。绒头经纱包含31根纱线/英寸(12根纱线/厘米)。绒头经纱的范围为例如从约26根纱线/英寸至约36根纱线/英寸(10至14根纱线/厘米)，产生例如从每平方英寸约291个至约393个环(45至60.9个环/平方厘米)的有效工作主体(不包括边纱)。在未后整理或原坯状态下测量时，在底布顶部上测量的名义绒头高度Hp与名义底布厚度Tg之比为例如从约5.0至约9.0。环材料是通过对绒头拉毛以使绒头不相纠缠并允许更好的接合而后整理的，这通常是本领域公知的。在对绒头拉毛之后，名义绒头高度Hp与名义底布厚度Tg之比为例如从约6.0至约9.0。
当利用“用于纸张和纸板抗弯曲性的标准试验方法(格利式试验机)”，型号为ASTM D6125-97，在紧固件部件的1”×1”试样上测量时，上述低轮廓的接纳式接触紧固件部件400在经向上具有约187mg的格利式织物硬挺度。接触紧固件部件具有220g/m2的原坯重量，包括织边。
参照附图17至21，低轮廓的插入式接触紧固件部件420是通过交织第一方向(例如，经向)的纱线和第二方向(例如，纬向)的纱线制造而成的机织物，其中第二方向大致垂直于第一方向。织物包括多根地纱422，其以平纹组织织造并且与在切割(例如，利用本领域公知的摆动切割器)后会形成钩子的绒头纱线424交织。以此方式交织地纱422和绒头纱线424产生这样一种插入式紧固件部件，其中钩子在经向上在织物的长度上行进并且在纬向上横穿织物延伸。优选地，地纱是复丝，而绒头纱线是单丝。在织造织物之后，通常将一背衬置于织物上，以将纱线结合在一起。如上所述，背衬被喷涂成涂层。
地纱422在经向上具有100旦尼尔重量，而地纱422在纬向上具有70旦尼尔重量。地纱422在经向和纬向上的重量范围例如是约40旦尼尔至约140旦尼尔。绒头纱线424具有0.0085英寸(0.2毫米)的直径d1。绒头纱线直径d1优选在约0.0065和0.0090英寸(0.16至0.23毫米)之间。优选地，绒头纱线424和地纱422的材料是尼龙，例如尼龙66。
特别参照附图21和21A，地纱包含190根纱线/英寸(75根纱线/厘米)。优选地，地经的范围为从约162根纱线/英寸至约219根纱线/英寸(64至86根纱线/厘米)，包括边纱。地纬包含45根纱线/英寸(18根纱线/厘米)。优选地，地纬的范围为从约38根纱线/英寸至52根纱线/英寸(15至20根纱线/厘米)。绒头经纱包含38根纱线/英寸(15根纱线/厘米)。优选地，绒头经纱在约32根纱线/英寸至44根纱线/英寸(13至17根纱线/厘米)之间。工作主体包含405个钩子/平方英寸(63个钩子/平方厘米)。优选地，工作主体钩子密度从约344至465个钩子/平方英寸(53至72个钩子/平方厘米)。再次参照附图13，在未后整理或原坯状态下测量时，在底布顶部上测量的名义钩子高度H与名义底布厚度Tg1之比为4.8。在未后整理或原坯状态下测量时，H与Tg1之比的范围优选地从约4.1至约4.8。在该示例中，名义底布厚度为约0.007英寸(0.18毫米)。插入式接触紧固件部件在经向上具有约511mg的格利式织物硬挺度以及约180g/m2的原坯单位重量，包括两英寸工作宽度中的织边。
按照上述方式制造另一实施例，但是其具有70旦尼尔的经向底布重量、40旦尼尔的纬向底布重量以及0.008英寸(0.203毫米)的绒头纱线直径。地经包含约190根纱线/英寸(78根纱线/厘米)。地纬包含约76根纱线/英寸(30根纱线/厘米)。绒头包含38根纱线/英寸(15根纱线/厘米)。交织绒头纱线以产生H与Tg1之比为6.1的产品。插入式接触紧固件部件在经向上具有约145mg的格利式织物硬挺度，使其比上面描述的示例更加柔韧。
再次参照附图19和19A，绒头纱线424向上穿透机织的底布，形成顶点426，然后进一步沿着经向向下穿透机织的底布。绒头纱线424向上穿透机织的底布然后向下穿透机织的底布产生一对支脚430。在底布上表面的平面中，沿着各个支脚的中心之间的一条直线的距离“D”优选在约0.027英寸和0.035英寸(0.69至0.89毫米)之间。钩子的平均高度H为约0.05英寸(1.27毫米)，产生约0.6的状态比D/H。钩子在横穿织物宽度上相间隔，相邻钩子之间的距离为约1.38至1.42毫米。
参照附图19和20，支脚430在经向上不是处于一条直线上，而是产生偏移。这在单丝绒头中产生内在应力，从而，当单丝环被切割以形成钩子时，钩子440的末端‘弹’离被切断的支脚之下，形成环可以穿过而接合钩子的空间440。
可以在与本申请同时提交并指定美国序列号10/688,033的名为“WOVEN TOUCH FASTENER PRODUCATS(机织接触紧固件产品)”的申请中获得对图14和17的实施例的更多详情，在此结合其全部公开内容以作为参考。
图22中示出的整个封闭件600包括与图14的环部件400相配合的图17的钩部件420。当通过下面简述的试验流程测量时，整个封闭件具有约0.094英寸(2.4毫米)的接合厚度tc。当通过下面简述的试验流程测量时，该封闭件的试样的试验显示出宽度的约0.88磅/英寸(1.54N/厘米)的初始剥离强度(Initial Peel Resistance)，以及宽度的约0.56磅/英寸(0.98N/厘米)的最终剥离强度(Final Peel Resistance)。当通过下面简述的试验流程测量时，该封闭件的试样的试验也显示出约11.7磅/平方英寸(8.07N/平方厘米)的初始剪切强度。当通过下面简述的试验流程测量时，环部件400和钩部件420分别显示出约5.5和2.1磅(24.48，9.35)的线迹孔撕破强力(Stitch Hole TearStrength)。
图23中所示的整个封闭件602包括与图14的环部件400相配合的图1的钩部件100。当通过下面简述的试验流程测量时，整个封闭件具有约0.085英寸(2.2毫米)的接合厚度tc。当通过下面简述的试验流程测量时，该封闭件的试样的试验显示出宽度的约0.69磅/英寸(1.21N/厘米)的初始剥离强度，以及宽度的约0.33磅/英寸(0.58N/厘米)的最终剥离强度。当通过下面简述的试验流程测量时，该封闭件的试样的试验也显示出约30.0磅/平方英寸(20.70N/平方厘米)的初始剪切强度。当通过下面简述的试验流程测量时，图1的钩部件100显示出约5.7磅(3.92N)的线迹孔撕破强力，其中所述钩部件是由尼龙模制而成，同时层叠于(如图7)以上参照图9所述的疏松织物材料。
试验方法接合的封闭件的剥离强度是根据ASTM D5170-98确定的，采用积分器平均选项(integrator average option)以进行计算。应当理解，该标准测量通常与接合的紧固件抵抗法向脱离负荷的能力相关，该法向脱离负荷初始施加于封闭件的一个边缘处并且当两紧固件部件分离时(例如当封闭件被剥离开时)横过该封闭件传递。“初始剥离强度”是在新样品上测量的；而“最终剥离强度”是在以下试样上测量的，所述试样采用图24中所示的重复封闭循环装置经过了根据ASTM D5170-98的图2的次序(1)进行的1000次接合和脱离循环。对于此类重复封闭循环，40英寸长的钩条带形成环带700，例如通过将钩条带的两端利用超声波熔合在一起。钩条带绕涂布辊702、张紧辊704和剥离角度调节辊706缠绕，如图所示。55英寸长度的环条带708固定于鼓710的外表面，并被张紧，以防止在试验的过程中该环条带在鼓表面上移动。环条带的一端构造成一个环并固定于鼓上的联结钩712上。环条带的另一端附着于张紧器714。这些辊和鼓的结构使得钩条带和环条带以约135°的剥离角度连续脱离。在鼓以每分钟16转的速度旋转并且涂布辊以条宽度的11磅/英寸的负荷对接合的条带加载的情况下，鼓总共旋转1000转，从而钩条带和环条带的各个部段已经循环1000个剥离周期。在循环之后，手动分离钩条带和环条带，然后在将其切割成试样以进行剥离试验之前，根据ASTM D5170-98的部分7调整其状态。
接合的封闭件的“初始剪切强度”是根据ASTM D5169-98确定的。应当理解，该标准测量与接合的紧固件抵抗在紧固件的平面内施加的负荷的能力相关，如可以由通过封闭件连接的材料施加的负荷生成。通常，与剥离负荷相比，接触紧固件在剪切负荷方面更强。
“接合厚度”是接合封闭件的总体厚度的量度，该接合封闭件是根据ASTM D5170-98的第6.1节至8.23节制备的，然后根据ASTM D5170-98的第8.24节接合，除了辊仅在一个方向上横穿封闭件被推动一遍，构成半次循环。然后，在封闭件处于未受负荷的状态下测量接合厚度，例如通过从其较长边缘视觉测量观察该封闭件。从而，厚度测量是随着在两秒钟内施加每平方英寸半磅静态负荷以及封闭件宽度上每英寸11磅的一次滚动负荷下的初始接合而进行的。
“线迹孔撕破强力”是在未接合的紧固件部件上根据以下试验方法测量的。从距试样的第一端约3英寸开始，在没有细线的情况下，以每一英寸11至13个线迹孔的线迹比例(stitch rate)，利用0.044英寸的中等球针(medium ball needle)沿着各个8英寸×1英寸试样宽度中心形成孔线。然后，在69.8至77华氏度和45至55％相对湿度下调整该试样的状态至少20小时。从试样的第一端至最近的孔切割一条直线，形成两分离短片。然后，利用短片保持该试样，并且通过以11.5至12.5英寸/分钟(29.21至31.75厘米/分钟)的分离速度，在试样的平面内并垂直于孔线的移动而使两短片相互移开来对试样进行撕扯，直到试样显示出总共约5英寸的撕裂长度。不考虑加载的第一和最后一个12秒周期的数据，5个最高负荷峰值得以平均并且报告至最接近0.1磅(0.45N)的增量。
已经说明了本发明的多个实施例。然而，应当理解的是，在不脱离本发明的精神和范围的前提下，可以进行各种变形。从而，其他实施例也涵盖于随后的权利要求的范围内。
权利要求
1.一种可松开的接触紧固件(600，602)，包括环部件(400)，其具有片状环基底和从环基底延伸的接纳式紧固件元件(406)的阵列；以及钩部件(100，420)，其具有片状钩基底(104)和从钩基底(104)延伸的插入式紧固件元件(102，102a，302，424)的阵列，该插入式紧固件元件构造成可松开地接合环部件(400)的接纳式紧固件元件(406)；其特征在于，该接触紧固件(600，602)具有小于约0.11英寸(2.794mm)的接合厚度(tc)，并且钩部件和环部件构造成提供封闭件宽度的至少每英寸0.3磅(每厘米0.53N)的最终剥离强度。
2.如权利要求1所述的可松开的接触紧固件，其中该钩部件(100，420)和环部件(400)构造成提供封闭件宽度的至少每英寸0.5磅(每厘米0.88N)的初始剥离强度。
3.如权利要求1或2所述的可松开的接触紧固件，其中该钩部件(100，420)和环部件(400)构造成提供至少每平方英寸10磅(每平方厘米6.90N)的初始剪切强度。
4.如上述权利要求中任一项所述的可松开的接触紧固件，其中该最终剥离强度为封闭件宽度的至少每英寸0.4磅(每厘米0.70N)，特别是封闭件宽度的至少每英寸0.5磅(每厘米0.88N)。
5.一种可松开的接触紧固件(600，602)，包括环部件(400)，其具有片状环基底和从环基底延伸的接纳式紧固件元件(406)的阵列；以及钩部件(100，420)，其具有片状钩基底(104)和从钩基底(104)延伸的插入式紧固件元件(102，102a，302，424)的阵列，该插入式紧固件元件构造成可松开地接合环部件(400)的接纳式紧固件元件(406)；其特征在于，该接触紧固件(600，602)具有小于约0.11英寸(2.794mm)的接合厚度(tc)，并且插入式紧固件元件(102，102a，302，424)和接纳式紧固件元件(406)构造成提供封闭件宽度的至少每英寸0.5磅(每厘米0.88N)的初始剥离强度。
6.一种可松开的接触紧固件(600，602)，包括环部件(400)，其具有片状环基底和从环基底延伸的接纳式紧固件元件(406)的阵列；以及钩部件(100，420)，其具有片状钩基底(104)和从钩基底(104)延伸的插入式紧固件元件(102，102a，302，424)的阵列，该插入式紧固件元件构造成可松开地接合环部件(400)的接纳式紧固件元件(406)；其特征在于，该接触紧固件具有小于约0.11英寸(2.794mm)的接合厚度(tc)，并且插入式紧固件元件(102，102a，302，424)和接纳式紧固件元件(406)构造成提供至少每平方英寸10磅(每平方厘米6.90N)的初始剪切强度。
7.如上述权利要求中任一项所述的可松开的接触紧固件，其中钩部件(100，420)具有至少2.0磅(8.90N)的线迹孔撕破强力。
8.如上述权利要求中任一项所述的可松开的接触紧固件，其中钩基底包括与紧固件元件(102，102a，302，406，424)相对地层叠于钩基底一侧的织物背衬(215)。
9.如上述权利要求中任一项所述的可松开的接触紧固件，其中钩基底包括树脂片(104)，并且插入式紧固件元件(102，102a，302)具有连续地从该树脂片延伸的杆部(108，308)。
10.如上述权利要求中任一项所述的可松开的接触紧固件，其中插入式紧固件元件(102，102a，302)具有模制钩状物(256)。
11.如权利要求1-9中任一项所述的可松开的接触紧固件，其中杆部具有由被切断的树脂确定的相对表面。
12.如上述权利要求中任一项所述的可松开的接触紧固件，其中该紧固件元件以基底的每平方英寸至少350个紧固件元件(每平方厘米54.25个)的密度进行设置。
13.如上述权利要求中任一项所述的可松开的接触紧固件，其中每个插入式紧固件元件(102，102a，302)具有沿着钩基底(104)在相反方向上延伸的两个钩状物(256)。
14.如上述权利要求中任一项所述的可松开的接触紧固件，其中环部件(400)包括机织物。
15.如上述权利要求中任一项所述的可松开的接触紧固件，其中接合厚度小于0.10英寸(2.54mm)，特别是小于0.09英寸(2.286mm)或者小于0.08英寸(2.032mm)。
16.一种可松开地将两柔性表面紧固在一起的方法，该方法包括将环部件(400)固定于一个表面，该环部件(400)具有片状环基底和从环基底延伸的接纳式紧固件元件(406)的阵列；将钩部件(100，420)固定于另一表面，该钩部件具有片状钩基底(104)和从钩基底(104)延伸的插入式紧固件元件(102，102a，302，424)的阵列，该插入式紧固件元件构造成可松开地接合环部件(400)的接纳式紧固件元件(406)；以及以配合接合的方式使钩部件(100，420)和环部件(400)聚集在一起；其中，该钩部件(100，420)和环部件(400)构造成具有小于约0.11英寸(2.794mm)的接合厚度(tc)，并且提供封闭件宽度的至少每英寸0.3磅(每厘米0.53N)的最终剥离强度。
全文摘要
一种可松开的接触紧固件(600，602)，包括环部件(400)和钩部件(100，420)，特别是，其中小的总体接合厚度(t
文档编号D04B21/04GK1893847SQ200480037150
公开日2007年1月10日 申请日期2004年10月15日 优先权日2003年10月15日
发明者南希·J·托兰, 马克·A·克拉纳, 威廉·B·S·麦克杜格尔, 诺曼·A·科特, 霍华德·A·金斯福德, 保罗·R·埃里克森, 克林顿·多德 申请人:维尔克罗工业公司