专利名称：热接着性复合纤维及使用其的不织布的制作方法
技术领域：
本发明是有关于一种热接着性复合纤维(thermal bonding conjugate fiber),更具体而言是有关于一种具有热收缩性的热接着性复合纤维。另外，本发明是有关于一种使用该热接着性复合纤维而制作的具有优异耐压缩性(compression resistance)的不织布。
背景技术：
先前,利用来自热风(hot air)或加热棍(heating roller)等的热能而可借由热熔着(thermal fusion bonding)进行成形的热接着性复合纤维由于容易获得膨松性(bulkiness),而被广泛用于纸尿片(diaper)、卫生棉(napkin)、护垫(pad)等的卫生材料、或者生活用品与滤纸(filter)等的产业资材等。特别是卫生材料，由于其为与人体皮肤直接接触的物品，故要求柔软与舒适感，且由于必须尽快吸收尿、经血等的液体，故要求吸液性。已提出了许多获得可表现出该些性能的具有膨松性的纤维及不织布的方法。先前技术中已提出了若干种改善了压缩回复性的物品。例如，专利文献I中，借由使用热塑性弹性体使纤维具有弹性而改善压缩回复性。但是，该方法中必须使用热塑性弹性体，由于弹性体所特有的发黏感，故难以用于与人体皮肤直接接触的卫生材料。另一方面，专利文献2中，虽然借由在并列(side-by-side)构型中产生潜在卷曲(latentcrimping)来改善压缩回复性，但该方法中，为了将纤维剖面维持为并列构型而限定于相容性佳的树脂的组合。另外，该些先前技术是有关于改善压缩回复性的方法，但几乎无改善耐压缩性的方法，即，降低轻负荷下与重负荷下的膨松性的下降比例的方法几乎未见。[专利文献I]日本专利特开2001-11763号公报[专利文献2]日本专利第2908454号说明书
发明内容
因此，本发明的目的在于提供一种具有优异耐压缩性的热接着性复合纤维及使用其的不织布。本发明的另一目的在于提供一种具有优异耐压缩性的热接着性复合纤维及使用其的不织布，其中可将轻负荷下的不织布的膨松性维持得比重负荷下更佳、且可降低轻负荷下及重负荷下的膨松性的下降比例。本发明者们为了克服上述问题而进行了潜心研究，结果发现，借由制造具有一定值以上的热收缩率的热接着性复合纤维、及借由将该些热接着性复合纤维以一定的比例用作不织布的原料，可解决上述问题。更具体而言，本发明具有以下特点。(I) 一种热接着性复合纤维，其具有热收缩性，该热接着性复合纤维具有偏心芯鞘构造，所述偏心芯鞘构造中以含有聚酯系树脂的第I成分构成芯、而含有具有较上述聚酯系树脂的熔点低15°c以上的熔点的聚烯烃系树脂的第2成分构成鞘，且其中借由下述测定方法而算出的120°C时的热处理后的收缩率为20%以上，
收缩率(％) = {(25 (cm)-hi (cm))/25 (cm)} X 100(其中hi为对25cmX25cm且单位面积质量为200g/m2的网进行5分钟热处理后的纵向尺寸(lengthwise dimension)或横向尺寸(crosswise dimension)的任一较短的长度)。(2)如上述(I)所记载的热接着性复合纤维，其中作为上述热接着性复合纤维的较佳实施态样，借由上述测定方法而算出的100°C、12(TC及145°C下的热处理后的收缩率满足下述两个式子120°C时的收缩率彡145°C时的收缩率；且 120°C时的收缩率彡100°C时的收缩率。(3)如上述(I)或(2)所记载的热接着性复合纤维，其中热接着性复合纤维的细度为 I. Odtex 8. Odtex0(4) 一种不织布，其中将如上述(I)至(3)中任一项所记载的热接着性复合纤维与一种以上类型的热接着性纤维掺合，且如上述(I)至(3)中任一项所记载的热接着性复合纤维是以10wt% (重量百分比) 60界1:%的掺合比(blend ratio)而包含在所述不织布中。本发明的热接着性复合纤维于加工成网的状态下测定的热收缩率在定的范围内，使用该热接着性复合纤维而制作的不织布是将轻负荷下的膨松性维持得比重负荷下更佳，且轻负荷下及重负荷下的膨松性的下降比例得到降低。更具体而言，本发明的热接着性复合纤维可提供具有优异耐压缩性的不织布。借由更在本发明的热接着性复合纤维中添加无机微粒子，可获得同时具有膨松性、耐压缩性及柔软性(softness)的更优异的不织布。
具体实施例方式以下，对本发明加以更详细说明。本发明的复合纤维是由热塑性树脂构成，且是具有偏心芯鞘构造的复合纤维，其中含有聚酯系树脂的第I成分构成芯、而含有具有较上述聚酯系树脂的熔点低15°c以上的熔点的聚烯烃系树脂的第2成分构成鞘。构成本发明的热接着性复合纤维(以下，亦简称为复合纤维)的芯的聚酯系树脂可由二醇(diol)与二羧酸(dicarboxyl ic acid)借由缩聚反应(condensationpolymerization)而获得。聚酯树脂的缩聚反应中所用的二羧酸可列举对苯二甲酸(terephthalic acid)、间苯二甲酸(isophthalic acid)、2，6_ 蔡二甲酸(2,6-naphthalenedicarboxylic acid)、己二酸(adipic acid)、癸二酸(sebacic acid)等。另外，所使用的二醇可列举乙二醇(ethylene diglycol)、二乙二醇、1，3_丙二醇、1，4_ 丁二醇、新戊二醇(neopentyl glycol)、1,4_ 环己二甲醇(I,4-cyclohexane dimethanol)等。本发明中，作为聚酯系树脂可较佳地使用聚对苯二甲酸乙二酯(polyethyleneterephthalate)、聚对苯二甲酸丙二酯、聚对苯二甲酸丁二酯。另外，除上述芳香族聚酯以外亦可使用脂肪族聚酯，较佳的树脂可列举聚乳酸或聚己二酸/对苯二甲酸共聚丁二酯(poly butylene adipate terephthalate)。该些聚酯树脂不仅为均聚物,亦可为共聚合聚酯(共聚酯)。此时，共聚合成分可利用己二酸、癸二酸、邻苯二甲酸、间苯二甲酸、2，6_萘二甲酸等的二羧酸成分，二乙二醇、新戊二醇等的二醇成分，L-乳酸等的光学异构物。进而，亦可将该些聚酯树脂的两种以上混合使用。若考虑到原料成本、所得纤维的热稳定性等，最佳为仅由聚对苯二甲酸乙二酯构成的未改质聚合物。构成本发明的热接着性复合纤维的鞘的聚烯烃系树脂例如可利用高密度聚乙烯、线性低密度聚乙烯、低密度聚乙烯、聚丙烯(丙烯均聚物)、以丙烯为主成分的乙烯-丙烯共聚物、以丙烯为主成分的乙烯-丙烯-丁烯-I共聚物、聚丁烯-I、聚己烯-I、聚辛烯-I、聚4-甲基戊烯-I、聚甲基戊烯、I，2-聚丁二烯、I，4-聚丁二烯。进而，该些均聚物中亦可少量含有构成均聚物的单体以外的乙烯、丁烯-I、己烯-I、辛烯-I或4-甲基戊烯-I等的α-烯烃作为共聚合成分。另外，亦可少量含有丁二烯、异戊二烯、1，3_戊二烯、苯乙烯及α-甲基苯乙烯等的其他乙烯系不饱和单体作为共聚合成分。另外，亦可将上述聚烯烃树脂混合使用两种以上。该些树脂不仅为通常的由齐格勒-纳他触媒(Ziegler-Natta catalyst)聚合而成的聚烯烃树脂,亦可较佳地使用由 茂金属触媒(metallocene catalyst)聚合而成的聚烯烃树脂、及该些树脂的共聚物。另外，可适合地使用的聚烯烃系树脂的熔融流动速率(Melt Flow Rate，以下简称为MFR)只要在可纺丝的范围内，则并无特别限定，较佳为lg/10min 100g/10min,更佳为5g/10min 70g/10min。上述MFR以外的聚烯烃的物性例如Q值(重量平均分子量/数量平均分子量)、洛氏硬度(Rockwell hardness)、分支甲基链数等的物性只要满足本发明的要件，则并无特别限定。本发明中的第I成分/第2成分的组合可例示聚对苯二甲酸乙二酯/聚丙烯、聚对苯二甲酸乙二酯/高密度聚乙烯、聚对苯二甲酸乙二酯/线性低密度聚乙烯、聚对苯二甲酸乙二酯/低密度聚乙烯等。其中，更佳的组合为聚对苯二甲酸乙二酯/高密度聚乙烯。另夕卜，除了聚对苯二甲酸乙二酯以外，亦可使用聚对苯二甲酸丁二酯、聚对苯二甲酸-1，3-丙二酯(poly trimethylene terephthalate)、聚乳酸。本发明中所用的热塑性树脂中，亦可在不妨碍本发明效果的范围内，进一步适当视需要而添加抗氧化剂、光稳定剂、紫外线吸收剂、中和剂、成核剂、环氧稳定剂、润滑剂、抗菌剂、阻燃剂、抗静电剂、颜料及塑化剂等的添加剂。另外，本发明的复合纤维中，亦可在不妨碍本发明效果的范围内，适当视需要而添加无机微粒子以获得如下的纤维，即，提供由其自重所得的垂坠感或顺滑的触感，且由于生成空隙(void)或缝隙(crack)等纤维内外的空隙故柔软性优异；无机微粒子较佳为在丝中为Owt% IOwt%,更佳为Iwt% 5 1:%的范围。关于上述无机微粒子，只要比重高而不易引起熔融树脂中的凝聚，则并无特别限定，其例包括氧化钛(比重3. 7 4. 3)、氧化锌(比重5. 2 5. 7)、钛酸钡(比重5. 5
5.6)、碳酸钡(比重4. 3 4. 4)、硫酸钡(比重4. 2 4. 6)、氧化错(比重5. 5)、娃酸错(比重4. 7)、氧化铝(比重3. 7 3. 9)、氧化镁(比重3. 2)或具有与该些微粒子大致同等的比重的物质，其中可较佳地使用氧化钛。通常已知的是，该些无机微粒子是以其隐蔽性(concealment property)、抗菌性(antimicrobial property)或消臭性(deodorantproperty)等为目的而添加于纤维中来使用。所使用的无机微粒子当然为于纺丝步骤或延伸步骤中不造成断头等的问题的粒径或形状。本发明中所用的无机微粒子的粒径等亦可为添加于纤维中而使用的该些通常的无机微粒子。
无机微粒子的添加方法可列举在第I成分或第2成分中直接添加粉末、或制备母料(masterbatch)而混练的方法等。用于制备母料的树脂最好使用与第I成分、第2成分相同的树脂，只要满足本发明的要件则并无特别限定，亦可使用与第I成分、第2成分不同的树脂。本发明的复合纤维例如可借由以下方式而较佳地获得使用上述第I成分及第2成分借由熔融纺丝法(melt spinning)而获得未延伸纤维后，在延伸步骤中进行部分配向结晶化，然后在卷曲步骤中赋予卷曲，其后使用热风干燥机等在预定的温度下实施一定时间的热处理。
现对本发明中使用的“收缩率(shrinkage ratio)”加以说明。热接着不织布的耐压缩性例如是根据细度、剖面形状、卷曲形态等的纤维物性以及构成复合纤维的热塑性树脂的熔点、分子量及结晶度等来自树脂的特性而判断。但是，实际上即便使用满足该些特性的复合纤维来制作热接着不织布，亦经常确认到无法获得充分的耐压缩性的现象。因此，进行了各种测试及验证，结果发明者们发现，在为了将包括纤维的网制成不织布而实施的热接着处理步骤中，该构成纤维可表现出何种程度的卷曲是影响不织布的耐压缩性的主因。本发明中规定的由热接着性复合纤维制作的预定的网的下述“收缩率”是将该主因作为指标而获得。收缩率(%) = {(25 (cm)-hi (cm))/25 (cm)} X 100(其中hi 表不对 25cmX 25cm 且单位面积质量(mass per unit area)为 200g/m2的网进行了 5分钟热处理后的纵向尺寸或横向尺寸的任一较短的长度)当纤维中由于复合的形态等而潜在具有的卷曲能力(潜在卷曲性)借由形成不织布时的热接着处理步骤中的加热而具体表现出增加，加热后的网长度的值hi减小。换句话说，当纤维中潜在的卷曲，即，借由形成不织布时的热接着处理步骤的加热而显现(表现)的性能(潜在卷曲表现性)增加，则加热后的网长度的值hi减小。对上述测定方法与实际获得的不织布的耐压缩性的关系进行验证时，发现若由上述式所算出的120°C时的热处理后的收缩率为20%以上，则在制作不织布期间加热接着时，潜在卷曲稳定地表现，而可获得具有优异耐压缩性的不织布。当收缩率为30%以上、特别是40%以上、更佳为50%以上时，具有更高的潜在卷曲的表现性，故较佳。若收缩率为80%以下，则不会引起不织布的质地不均(loss of uniformity)或横向收缩(width reduction),故较佳。收缩率更佳为60%以下。先前的方法中，例如为了借由梳理(carding)处理而形成网等，预先利用填料箱(stuffing box)型压棍(crimper roll)等的方法来对纤维赋予12个卷曲/2. 54cm(crimpsper 2.54cm) 20个卷曲/2. 54cm左右的卷曲后,将该纤维在充分高的温度(最大为较热接着成分的熔点低5°C以上的温度)下进行加热，借此而高度地进行结晶化，由此而获得具有优异耐压缩性的刚性高的纤维。但是，该方法中，由于配向结晶化高度地进行，结果，以将包括该纤维的网制成不织布为目的而进行的热接着处理步骤中的纤维的潜在卷曲的表现性受到抑制，难以赋予不织布耐压缩性。反之，若为了使以将网制成不织布为目的而进行的热接着处理步骤中的潜在卷曲的表现提高而降低卷曲后的加热温度，则纤维的刚性下降，随之，使用该纤维而获得的不织布的耐压缩性与膨松性受损。另外，当为了配向结晶化而将延伸倍率(draw ratio)提高至必要程度以上时，纤维强度与刚性下降，此时亦有损不织布的耐压缩性与膨松性。当制造本发明的复合纤维时，在形成该网之前，在延伸直至进一步赋予卷曲为止的步骤中，较佳为稍许配向结晶化，且加热至维持纤维强度、潜在卷曲不表现出的程度，借此，可在形成不织布的热接着处理步骤中表现出充分的潜在卷曲，而获得具有优异耐压缩性与膨松性的不织布。当制造本发明的复合纤维时，具体而言，在自延伸起直至卷曲为止的步骤中，较佳为以未延伸纤维的断裂延伸倍率的65% 85%定为延伸倍率，另外，延伸时的加热温度较佳为定在第I成分的玻璃转移点(Tg)加上10°C以上 第2成分的熔点减去10°C以下的范围之间。本发明的纤维在形成该网之前可显现卷曲，亦可不显现。形成该网之前对纤维赋予的卷曲可为机械卷曲(mechanical crimping),亦可为在形成不织布时的热接着处理中留有充分的潜在卷曲表现性的条件下借由一部分潜在卷曲的表现而形成的卷曲，亦可为该两者混合存在。卷曲可例示锯齿形(zigzag)的机械卷曲等的形状，例如在进行梳理处理(carding process)时，较佳为设定为12个卷曲/2. 54cm 20个卷曲/2. 54cm的卷曲数的范围。上述延伸-卷曲步骤后，使用热风干燥机等，较佳为在比第2成分的熔点低20°C 40°C的温度、更佳为比第2成分的熔点低25°C 35°C的温度下进行热处理。热处理中可使用热风循环型干燥机、热风通气式热处理机、无张力(relaxing)式热风干燥机、热板压接式干燥机、转筒型干燥机、红外线干燥机等公知的设备。其后，可将纤维切割成短纤维。短纤维的纤维长可根据用途而选择，并无特别限定，但在进行梳理处理时，较佳为20mm 102mm,更佳为30mm 51mm。当由热接着性复合纤维所制作的预定的网的由上述测定方法所得的145°C时的收缩率高于120°C时的收缩率时，在借由形成不织布时的热接着处理中的加热而将纤维热熔着后，不织布的收缩亦容易进行，而导致不织布的横向收缩或质地的恶化。因此，较佳为下述关系式[I]成立，虽然145°C时下收缩率较佳为10% 40%的范围，但只要满足关系式，则无任何限定。当100°C时的收缩率高于120°C时的收缩率时，即使在潜在卷曲已充分表现后，纤维间亦会发生热熔着，故不织布的强度(strength)、柔软性、均勻性(uniformity)等恶化，因此较佳为下述关系式[2]成立，虽然100°C时的收缩率特佳为0% 10%的范围，但只要满足关系式[2]，则并无任何限定。[1]120°C时的收缩率彡145°C时的收缩率[2]120°C时的收缩率彡100°C时的收缩率本发明的复合纤维的剖面形状可例示偏心芯鞘型、偏心空心型等的芯与鞘的重心不同的形状，其偏心比(eccentricity ratio)就纺丝性或潜在卷曲的表现性而言,较佳为O. 05 O. 50，更佳为O. 15 O. 30。再者，此处所谓偏心比，是以日本专利特开2006-97157号公报中所记载的下述式来表不。偏心比=d/R(此处，d为复合纤维的中心点与构成该芯的第I成分的中心点的距离，而R为复合纤维的半径)芯的剖面形状不仅可为圆形剖面，亦可为非圆形剖面形状，例如可列举星形、椭圆、形、三角形、四角形、五角形、多叶形、阵列形、T字形及马蹄形等，就潜在卷曲的表现性而言，芯的剖面形状较佳为圆形、半圆形、椭圆形，就不织布强度的观点而言特佳为圆形。本发明的复合纤维的与长度方向成直角的方向的纤维剖面中，构成芯的第I成分与构成鞘的第2成分的复合比(conjugate rate)较佳为在10vol% (体积百分比)/90vol % 90vol % /IOvol % 的范围内，更佳为 30vol % /70vol % 70vol %/30vol%，特佳为40vol% /60vol% 50vol% /50vol%。借由设定为该范围的复合比，容易表现出由热所得的潜在卷曲。另外，以下的说明中，复合比的单位亦为vol%。本发明的复合纤维的细度较佳为I. Odtex 8. Odtex,更佳为I. 7dtex
6.Odtex,进而较佳为2. 6dtex 4. 4dtex。借由设定为该范围的细度,可使膨松性与耐压缩性并存。就可维持轻负荷下的膨松性、同时亦使耐压缩性提升的方面而言，较佳为在不织布中以掺合比10wt% 60wt%的范围而含有本发明的复合纤维,更佳为15wt% 40wt%。不织布中可含有的其他纤维并无特别限定，可例示聚对苯二甲酸乙二酯(PolyethyleneTerephthalate, PET)或聚丙烯(polypropylene, PP)等的单一纤维或者PET/聚乙烯(polyethylene, PE)或PP/PE的复合纤维等。就不织布的强度与膨松性的方面而言，该其他纤维较佳为使用复合纤维。另外，关于该其他纤维，就柔软性与均匀性的方面而言，在与求出本发明的复合纤维的收缩率相同的条件下测定的收缩率(即，将由该纤维所制作的长度25cmX宽度25cm且单位面积质量为200g/m2的网在120°C时进行5分钟热处理时的收缩率)较佳为小于20%，更佳为小于10%。使用本发明的复合纤维而制造的不织布例如可用于纸尿片、卫生棉、失禁护垫等的吸收性物品，隔离衣(gown)、手术衣等的医疗卫生材料，壁纸、障子纸、地板材料等的室内的内装材料，遮布(cover cloth)、清扫用抹布、厨房垃圾用袋等的生活相关材料,抛弃式马桶、马桶用盖等的盥洗制品，宠物尿垫(pet sheet)、宠物用纸尿片、宠物用毛巾等的宠物用品，擦拭材料、滤纸、缓冲材料、吸油材料、墨匣(ink tank)用吸附材料等的产业资材，普通医疗材料，卧室装饰材料，看护用品等要求膨松性及耐压缩性的各种纤维制品的用途中。[实例]以下，借由实例来对本发明加以详述，但本发明不受该些实例的任何限定。再者，各例中，物性评价是利用以下所示的方法来进行。[实例I 实例17、比较例I 比较例8]根据表I所示的条件来制造复合纤维(实例I 实例7、比较例I 比较例4)，及获得使用该纤维的不织布(实例8 实例17、比较例5 比较例8)，对该些物品的性能进行评价、测定。以下对复合纤维的制造条件、纤维的物性的测定方法、不织布的制造条件及不织布的物性的测定方法进行说明，进而与评价结果一并示于下述表1-1、表1-2及表2中。(热塑性树脂)构成纤维的热塑性树脂是使用以下的树脂。 树脂I :密度为 0. 96g/cm3、MFR(190°C、负重 21. 18N)为 16g/10min、熔点为 130。。的高密度聚乙烯(简称PE)树脂2 :密度为 0. 94g/cm3、MFR(190°C、负重 21. 18N)为 20g/10min、熔点为 122。。的线性低密度聚乙烯(简称L-LDPE)
树脂3 :MFR(230°C、负重 21. 18N)为 7g/10min、熔点为 162°C 的聚丙烯(简称PP-1)树脂4 :MFR(230°C、负重21. 18N)为5g/10min、熔点为163°C的结晶性聚丙烯(简称 PP-2)树脂5 :MFR(230°C、负重2L 18N)为16g/10min、熔点为162°C的结晶性聚丙烯(简称 PP-3)树脂6 :MFR(230 °C、负重21. 18N)为16g/10min、熔点为131 °C的乙烯含量为4. Owt % > I- 丁烯含量为2. 65wt%的乙烯-丙烯-I- 丁烯三元共聚物(简称Co-PP)树脂7 :固有黏度(intrinsic viscosity) ( η)为O. 64、玻璃转移点为70°C的聚对苯二甲酸乙二酯(简称PET)(熔融流动速率(MFR)的测定) 依照JIS K 7210，进行上述树脂I 树脂6的熔融流动速率的测定。此处，MI是依据附属书A表I的条件D (试验温度190°C、负重2. 16kg)而测定，MFR是依据条件M(试验温度230°C、负重2. 16kg)而测定。(复合纤维的制造)使用表I所示的热塑性树脂，将第I成分配置于芯侧，第2成分配置于鞘侧。借由其中制备有二氧化钛的母料的方法，以表I所记载的量将无机微粒子添加而混练至第I成分及第2成分中。以表I所示的挤压温度、复合比(体积比)、及剖面形状进行纺丝，此时，使以烷基磷酸钾盐作为主成分的纤维处理剂与油辊(oiling roll)接触，由此进行涂覆。将所得的未延伸纤维设定于延伸温度(热辊的表面温度)90°C，在表I所示的条件下经过延伸步骤-卷曲步骤。然后使用热风循环型干燥机在表I所示的热处理温度下实施5分钟热处理步骤而获得纤维。然后借由填料函式卷曲棍(stuffing-box type crimp roll)进行卷曲，而以12个卷曲/2. 54cm 20个卷曲/2. 54cm的卷曲数的范围来赋予锯齿形的机械卷曲。利用切割机将该纤维切割成表I中的长度(切割长度)而制备短纤维，使用其作为试样纤维。将所得的试样纤维利用棍式梳理试验机(roller carding test machine)制作单位面积质量为200g/m2的梳理网(carded web),用于收缩率的测定。(无机微粒子的添加方法)无机微粒子是使用用于纤维添加的市售TiO2,并将其添加至上述复合纤维中。向纤维中的无机微粒子的添加方法是使用以下的方法。先借由使用无机微粒子的粉体制备母料，然后将微粒添加至第I成分及/或第2成分中。用于制备母料的树脂是使用与第I成分、第2成分相同的树脂。表I中所记载的添加率表示「第I成分的wt% /第2成分的wt%」。(收缩率)利用辊式梳理试验机将该试样纤维制成梳理网，制作单位面积质量为200g/m2的网。将该网切割成长度25cmX宽度25cm方形片，在该状态下使用市售的热风循环干燥机在120°C时进行5分钟热处理。将热处理后的梳理网放置冷却后，对纵向尺寸或横向尺寸的任一较短的长度分3处(上部、中央部、下部，沿此方向)进行测定，求出平均值hi (cm)，由以下的式子算出收缩率。
收缩率(％) = {(25 (cm)-hi (cm))/25 (cm)} X 100(制备不织布)
使用上述步骤中所得的表I所示的试样纤维A 试样纤维K，以表2所示的未加工纤维(raw stock) I与未加工纤维2的比例(wt% )掺合。利用分隔的棍式梳理试验机将掺合纤维梳理成网，利用真空吸水干燥机(suction dryer)对该网在130°C时进行通气加工(through-air processing)(简称 TA),以获得不织布。按照下述的4个等级对所得的不织布的一致性(consistency)进行官能评价。良好<8)> O > Δ > X不良未见质地不均(单位面积质量不均)。〇…可见稍许的质地不均(单位面积质量不均)。Λ…可见质地不均(单位面积质量不均)。X…可见质地不均(单位面积质量不均)或不织布的宽度收缩。(压缩试验)将上述步骤中所得的不织布切割成纵向5cmX横向5cm的方形，将该不织布重叠4片，以0. 05cm/sec的速度压缩直至压缩加重(compression load)达到70gf/cm2为止,根据 10gf/cm2 时及 70gf/cm2 时的厚度(mm)来算出比体积(specific volume) (cm3/g)。另夕卜，根据下述式而求出压缩率。将压缩加重设定为lOgf/cm2及70gf/cm2是设想将不织布用作纸尿片等的卫生材料的状况，特别是70gf/cm2时是设想坐在椅子或地板上的状况。该压缩率的值越小，则判断为耐压缩性越优异。压缩率(%) = {(X10-X70)/X10} X100此处，XlO及X70如下XlO为10gf/cm2加重时的比体积(cm3/g)X70为70gf/cm2加重时的比体积(cm3/g)表 1-权利要求
1.一种热接着性复合纤维，其具有热收缩性，其特征在于所述热接着性复合纤维具有偏心芯鞘构造，所述偏心芯鞘构造中含有聚酯系树脂的第I成分构成芯、而含有具有较所述聚酯系树脂的熔点低15°c以上的熔点的聚烯烃系树脂的第2成分构成鞘， 其中利用下述测定方法而算出的于120°C时的热处理后的收缩率为20%以上， 收缩率(％) = {(25 (cm)-hi (cm))/25 (cm)} XlOO (其中 hi 为对 25cmX 25cm 且单位面积质量为200g/m2的网进行5分钟热处理后的纵向尺寸或横向尺寸的任一较短的长度)。
2.如权利要求I所述的热接着性复合纤维，其特征在于，利用如权利要求I所述的测定方法而算出的于100°C、120°C及145°C下的热处理后的收缩率满足下述两个式子 [1]120°C时的收缩率≥145°C时的收缩率；且 [2]120°C时的收缩率≥100°C时的收缩率。
3.如权利要求I或2所述的热接着性复合纤维，其特征在于，所述热接着性复合纤维的细度为 I. Odtex 8. Odtex0
4.一种不织布，其特征在于，其中将如权利要求I至3中任一项所述的热接着性复合纤维与一种以上类型的不同热接着性纤维掺合，且 如权利要求I至3中任一项所述的热接着性复合纤维是以10wt% 6(^丨％的掺合比而包含在所述不织布中。
全文摘要
本发明提供一种具有优异耐压缩性的热接着性复合纤维及使用其的不织布。更具体而言，本发明提供一种热接着性复合纤维及使用其的不织布，其中在轻负荷下的不织布的膨松性即使在重负荷下仍维持良好，且可降低在轻负荷下与重负荷下的膨松性的下降比例。具有热收缩性的热接着性复合纤维具有偏心芯鞘构造，其中含有聚酯系树脂的第1成分构成芯、而含有具有较上述聚酯系树脂的熔点低15℃以上的熔点的聚烯烃系树脂的第2成分构成鞘，且借由预定的测定方法而算出的120℃时的热处理后的收缩率为20％以上。本发明的不织布是将上述热接着性复合纤维与一种以上类型的不同的热接着性纤维掺合而成，且上述热接着性复合纤维是以10wt％～60wt％的掺合比而包含在所述不织布中。
文档编号D04H3/16GK102639770SQ20108004842
公开日2012年8月15日 申请日期2010年8月27日 优先权日2009年8月27日
发明者堀内真吾, 铃木智朗 申请人:Es飞博比琼斯Aps公司, Es飞博比琼斯Lp公司, Es飞博比琼斯株式会社, Es飞博比琼斯香港有限公司