专利名称：气囊用基布的制作方法
技术领域：
本发明涉及由合成纤维形成的基布，尤其涉及适合于气囊制造用途的基布。更具体而言，涉及不容易出现缝隙(aperture )且展开速度快的气囊用基布。
背景技术：
从车辆的小型化、提高安全性的观点考虑，近来的气囊期望可更快速地展开。尤其是，与驾驶席等的气囊比较，近年来安装率正在提高的侧面帘式气囊由于车身与搭乘者之间的空间狭窄，因此寻求更快的展开速度。为了满足该要求，需要将袋体轻量化以及将由气体发生器输出的气体的泄漏控制在最小限度。另外，冲撞时，需要即使搭乘人员与袋接触而导致袋体被压坏、内压变得更高时也能维持气密性，若不能维持气密性，则展开的囊无法接住乘客，导致搭乘者与车身接触，从而有可能负伤。即，期望一种展开时达到的压力(展开到达压力)较高的气囊。此外，为了在狭窄的空间中快速地捕捉住乘客，即为了在有限的短距离内束缚住乘客，期望有迅速捕捉并束缚乘客的快速束缚性。专利文献I中公开了 为了实现气囊的紧凑性和轻量化而使用低纤度且高强力的纱。然而，实际上搭乘人员与气囊接触时，由于应力集中于膨胀部与非膨胀部的边界部分，因此，单纯地提高原纱的强力时，纤维发生原纤化，与纤维轴垂直的方向的强度降低，其结果，膨胀部与非膨胀部的边界部分发生破坏，有时不能维持实用上充分的气囊强力。尤其是，在如侧面帘式气囊那样地要求更快速展开的用途中，具有破裂、破袋的问题。专利文献2中公开了 作为提高袋体气密性的方法，使织造用纱的单纱纤度变得比以往更细，将平织而成的基布的平均动态透气度设定为500mm/s以下，且将动态透气度曲线指数设定为1.5以下。然而，实际上控制袋体展开速度的部分是透气量大的膨胀部与非膨胀部的边界部分、即缝制部，仅仅降低基布的透气量说不上是充分的。另外，专利文献3中公开了 在袋织气囊基布中，将袋织的多重布部(膨胀部)与不膨胀的部分(非膨胀部)的边界部的透气度设定在50kPa压差下为O. 25升/cm/分钟以下。然而，实际上控制袋体展开速度的部分是乘客接触已展开的气囊而导致进一步承受应力的袋织的连接部，在更实际的负荷条件下，根据纱特性，展开时的膨胀部与非膨胀部的边界部分产生缝隙，透气量增大，展开速度有可能变慢。此外，专利文献4中提出，为了加快气囊展开速度，将基布负载50N/cm时的伸长率设定为15%以下，并将基布负载300N/cm时的伸长率设定为30%以下，同时，为了降低与乘客接触时对气囊产生的冲击力，将基布负载300N/cm时的伸长率设定为15%以上。然而，即使在该基布的物性中，在要求更快速展开的侧面帘式气囊中，有时也无法发挥充分的效果。即，在实际展开时，施加负荷的情况下产生应力集中的、膨胀部与非膨胀部的边界部分的特性是重要的，迄今为止尚未对该部分进行详细研究，也没有提出实用性的技术。尤其是，迄今为止尚未提出紧凑(compact)且兼顾抗爆裂性(burst resistance)和高速展开性的技术。现有技术文献
专利文献专利文献1:日本特开2009-167551号公报专利文献2 :日本特开2009-256860号公报专利文献3 :日本特开2002-327352号公报专利文献4 :日本特开2003-171842号公报
发明内容
发明要解决的问题本发明的目的在于，为了解决现有技术中的上述问题而提供一种适合于制作通用气囊的基布，所述气囊的透气度受到抑制，从而具有更高程度的气密性能，实现了快的展开速度和膨胀部与非膨胀部的边界部分的高耐压性，高度吸收乘客冲击。此外，提供一种适合于制作迅速捕捉、束缚乘客的快速束缚性优异的气囊的基布。用于解决问题的方案本发明人等为了实现上述目的进行了深入研究，结果发现，由具有特定纤度的复丝合成纤维构成、构成纱的牵伸阻力在特定范围内且特定负载时的伸长率在特定范围内的基布实现上述目的，由此完成了本发明。即，本发明提供了下述发明。(I) 一种气囊用基布，其特征在于，其由总纤度为200 550dtex和单纱纤度为
2.O 7. Odtex的复丝合成纤维构成的织物形成，负载50N/cm和300N/cm时的伸长率按经纬的平均值计分别为5 15%和15 30%，构成纱的牵伸阻力按经纬的平均值计为50 200N/cm/cm。(2)根据上述第I项所述的基布，其中，ASTM D4032硬挺度为3. O 7· 5N。(3)根据上述第I项或第2项所述的基布，其中，用下述的特定缝制进行缝合的缝合边界部在负载100N/cm后的动态透气度在压差50kPa下为2300mm/s以下，特定缝制使用2块织物、1350dtex的合股线，按50次/IOcm进行平缝。(4)根据上述第I 3项的任一项所述的基布，其中，用下式表示的布面覆盖系数(CF)为 2000 2500 c F = f L (O. 9 X d ) X ( 2 XW)](其中，d为构成纱的经纬平均的总纤度(dtex),W为经纬平均的织密度(根/2. 54cm) ο)(5)根据上述第I 4项的任一项所述的基布,其中，构成纱在负载4. 7cN/dtex时的伸长率按经纬的平均值计为10 20%。(6)根据上述第I 5项的任一项所述的基布，其中，构成纱的强度按经纬的平均值计为7. 5cN/dtex以上。(7)根据上述第I 6项的任一项所述的基布，其使用本说明书中定义的纱-纱间摩擦力(P)为1. 5 3. O的合成纤维作为原纱。(8)根据上述第I 7项的任一项所述的基布，其使用沸水收缩率为5 13%的合成纤维作为原纱。(9)根据上述第I 8项的任一项所述的基布，其使用JISL10177. 7中规定的一定负载时伸长率为5 15%的合成纤维作为原纱。
(10)根据上述第I 9项的任一项所述的基布，其中，合成纤维为尼龙66。(11)根据上述第I 10项的任一项所述的基布，其没有树脂覆膜。(12)根据上述第I 10项的任一项所述的基布，其在至少一个面上具有树脂覆膜。(13) —种气囊，其由上述第11项或第12项所述的基布形成。(14)根据上述第13项所述的气囊，其中，在膨胀部与非膨胀部的边界部施加lOON/cm的负载之后，膨胀部与非膨胀部的边界部分的动态透气度在压差50kPa下为2300mm/s 以下。发明的效果用本发明的基布制作气囊时，施加应力状态下的膨胀部与非膨胀部的边界部分的缝隙受到抑制，形成气密性和耐压性优异且展开速度快的气囊。另外，形成气体利用率良好、不需要高输出的气体发生器的气囊。此外，形成快速束缚性优异的气囊。尤其是还提供适合于侧面帘式气囊用途的气囊用基布。
图1为说明纱-纱间摩擦力的测定装置的图。图2为说明牵伸阻力的测定方法的图。图3为本发明的实施例中使用的侧面帘式气囊的平面图。图4为本发明的实施例的冲撞评价的说明图。
具体实施例方式以下详细说明本发明。构成基布的纤维的总纤度为200 550dtex。更优选为235 350dtex。如果为200dtex以上的纤度，则基布强力不会不足，而如果为550dtex以下的纤度，则展开速度不会变慢。另外，如果总纤度低，则可以将基布的硬挺度抑制至较低。更优选为350dtex以下。构成基布的纤维的单纱纤度为2. O 7. Odtex。更优选为2. O 5. Odtex。单纱纤度为2. Odtex以上时，缝制时不会由于缝针而导致长丝损伤，线缝部(膨胀部与非膨胀部的边界部)的强力不会降低，也不会在展开时破坏。若单纱纤度为7. Odtex以下，则不会出现透气量变大展开速度变慢的情况。另外，如果单纱纤度低，则可以将基布的硬挺度抑制至较低，因此，单纱纤度更优选为4. Odtex以下。作为基布的特性，施加50N/cm的负载时的伸长率按经纱方向和纬纱方向的平均值计为5 15%。更优选为7 12%。如果负载50N/cm时的伸长率为5%以上，则展开的气囊不会变得过硬而无法吸收对乘客的冲击。即，由气囊束缚乘客本身不会形成对乘客的冲击、伤害。如果负载50N/cm时的伸长率为15%以下，则展开速度不会变慢。另外，施加300N/cm的负载时的伸长率按经纱方向和纬纱方向的平均值计优选为15 30%。更优选为20 28%。如果负载300N/cm时的伸长率为15%以上，则不会出现无法吸收展开时的冲击、尤其是因应力过度集中于膨胀部与非膨胀部的边界部分的特定部位而导致的气囊破坏的情况。如果负载300N/cm时的伸长率为30%以下，则展开时的膨胀部与非膨胀部的边界部分不容易产生缝隙，展开速度不会降低。由于负载300N/cm时的伸长率低，因而基布的拉伸刚性增高，基布相对于展开气体的气压可以良好地响应并快速展开。另外，由于负载300N/cm时的伸长率低，因而基布相对于气压导致的应力不容易延伸，可抑制线缝开口、线缝透气或者连接部组织的缝隙、连接部透气，因此气囊的展开到达压力升高。负载50N/cm和300N/cm时的伸长率可以通过使用将JIS L10177. 7中规定的一定负载时伸长率抑制至较低的原纱来降低。另外，可以通过在织造之后提高拉紧状态下的加工时的处理温度或在拉紧状态下进行冷却来降低负载50N/cm和300N/cm时的伸长率。用于织造织物的原纱的一定负载时伸长率优选为5 15%,更优选为8 12%。如果原纱的一定负载时伸长率为15%以下，则有助于抑制基布的上述特定负载伸长率。考虑到原纱的其它特性，原纱的一定负载时伸长率实质上为5%以上。原纱的一定负载时伸长率可以根据纺织原纱时的拉伸条件来调整。例如，通过拉伸倍率的增加、拉伸温度的降低，可获得将JIS L10177. 7中规定的一定负载时伸长率抑制至较低的原纱。通过使用上述那样适当选择拉伸条件纺织而成的纤维作为原纱，另外，如上述那样适当选择织造后的加工条件，可获得负载50N/cm和300N/cm时的伸长率满足上述范围的基布。构成基布的纤维的牵伸阻力按经纱和纬纱的平均值计为50 200N/cm/cm。其中，测定方法见后述。牵伸阻力更优选为60 150N/cm/cm。如果牵伸阻力为50N/cm/cm以上，则基布的经纱和纬纱对于外力不容易移动，其结果，不容易形成缝隙而引起展开速度的降低。如果牵伸阻力为200N/Cm/Cm以下，则不会发生应力集中在构成纱的局部，不会发生气囊破坏。基布的构成纱的牵伸阻力越高，越能抑制基布的线缝开口，因而成为气囊的气密性提高的一个原因。关于构成纱的牵伸阻力，除了后述的构成纱的纱-纱间摩擦力大以夕卜，构成纱的卷曲的弯曲形态大而接触面积多，且弯曲结构的形状被牢固地固定，从而具有大的阻力值。即，构成纱的牵伸阻力受构成基布的纤维的单纱表面的油剂附着量或油剂组成、构成纱物性、尤其是收缩率、收缩应力的影响。另外，也受加工时的织造张力、温度的影响。例如，增加用于构成基布的单纱表面所存在的油剂附着量、在油剂组成中使用高分子量物质、使用收缩率小的原纱或收缩应力小的原纱、利用加工时的水中处理进行形态缓和、不充分的收缩处理或在低张力下进行后处理均趋向于降低牵伸阻力。用于提高构成纱的牵伸阻力的优选条件是通过使用高收缩原纱并进行高温干热加工而不经过温水工序这样的、原纱特性和加工条件的协同效果，充分地体现收缩力来形成织物结构。通过这些调整，可以实现上述范围的构成纱的牵伸阻力。从展开速度的观点来看，基布的膨胀部与非膨胀部的边界部的动态透气度在施加100N/cm的应力之后在压差50kPa下优选为2300mm/s以下。更优选为1800mm/s以下。在此处，基布的膨胀部与非膨胀部的膨胀边界部是将构成气囊时的基布片(base fabricpanel)缝合的线缝部或袋织的连接部。膨胀边界部的负载后透气度是模仿气囊因气压膨胀并承受负载时的透气度的特性。换言之，膨胀边界部的负载后透气度低是指线缝、袋织连接部展开时的透气度低，是不损失展开气体、气囊快速展开的一个原因。换言之，膨胀边界部的负载后透气度低与负载300N/cm时的伸长率低且基布的抗拉刚度高这二者互起作用，可以实现气囊的快速展开。进而，通过阻止边界部的热气通过，因而成为避免边界部的热交换引起破裂而导致破袋的原因。因此，由于膨胀边界部的负载后透气度低，故气囊的展开到达压力增高。关于膨胀边界部的负载后透气度，除了构成纱难以牵伸之外，通过促进构成纱相互束缚使得即使膨胀边界部想要形成缝隙，缝隙部也会相互啮合、覆盖，从而使膨胀边界部的负载后透气度为低透气。基布中的构成纱的该相互束缚可通过原纱拉伸特性中特定负载伸长率低且具有拉伸阻力、并且加工时在拉紧状态下的高温处理和在拉紧状态下的冷却所带来的织构紧密来实现。气囊用基布存在在基布表面上实施树脂加工的情况和不实施树脂加工的情况，作为基布的特性，包括不实施树脂加工的基布在内，后述的构成纱在负载4. 7cN/dtex时的伸长率低、构成纱的牵伸阻力高、负载50N/cm和300N/cm时的基布伸长率低、布面覆盖系数高的基布倾向于动态透气度变低，通过调整它们，可以实现上述动态透气度。另外，在袋织中，除了上述以外，连接组织如2/2方平组织那样地、构成纤维对于应力不容易移动的边界部也会使动态透气度降低。关于进一步对基布实施树脂加工而成的基布，除了上述以外，树脂量越多、树脂伸长率越高，动态透气度越倾向于进一步降低。对气囊基布进行树脂加工时，实质上是实施用于使基布不透气的树脂加工(包括弹性体加工)。作为加工树脂，例如优选使用在宽温度范围内具有柔软性、耐久性也优异的硅酮树脂(包括弹性体)。本发明的气囊用基布按照ASTM D4032测定的硬挺度优选为3. O 7. 5N。通过使硬挺度为7. 5N以下，在乘客冲入气囊中时，气囊柔软地覆盖乘客人体的曲面，开始以较大的面积接住冲入冲击。因此，冲入能量的接住时期提前，从而可以形成快速束缚型的气囊。硬挺度是基布的弯曲刚性，如果构成的织造用纱的总纤度细则该硬挺度大致会变低，或者构成的织造用纱的单纱纤度细则硬挺度低，因而优选。其与基布的每单位面积的重量也有关，基布的每单位面积的重量越小，则硬挺度大致上越小。在本发明中，为了满足基布的最低限度的拉伸强力等特性，每单位面积的最低限度的重量也是必需的，因此，硬挺度实质上优选为3. ON以上。另外，快速束缚性能是作为弯曲刚性的硬挺度与快速展开特性相结合的协同效果。从兼顾展开性能和生产率的观点考虑，基布的布面覆盖系数(CF)适宜为2000 2500。更优选为2100 2500。为了实现用于降低膨胀边界部的负载后透气度而提高了构成纱的相互束缚的织造结构，布面覆盖系数高是适宜的，优选为高密度织物。其中，布面覆盖系数(CF)用下式表示c F =jfl (O. 9 X d ) X (2 XW)](其中，d为构成纱的经纬平均的总纤度(dtex),W为经纬平均的织密度(根/2. 54cm) ο)从展开速度和乘客束缚性能的观点考虑，构成纱在负载4. 7cN/dtex时的伸长率按经纬的平均值计优选为10 20%。为了降低基布在负载300N/cm时的伸长率，构成纱在负载4. 7cN/dtex时的伸长率优选低至20%以下。构成纱在负载4. 7cN/dtex时的伸长率优选为10%以上，从而在展开时膨胀部与非膨胀部的边界部分不会过度承受应力而破坏。为了将构成纱在负载4. 7cN/dtex时的伸长率设定为该范围，优选的是，将作为纤维原材料的聚合物的分子量、纺纱时的拉伸条件调整至最佳，降低原纱的上述一定负载时的伸长率。从该观点考虑，原纱的一定负载伸长率优选为5 15%，更优选为8 12%。此外，在织造及以后的加工工序中在拉紧状态下的热处理和在拉紧状态下的冷却也是优选的。构成纱强度按经纬的平均值计优选为7. 5cN/dtex以上。更优选为8. OcN/dtex以上。从乘客的束缚性、防止气囊未完全束缚乘客而使乘客触及车身等的触底考虑,构成纱断裂伸长率按经纬平均值计优选为25%以上。构成纱强度低于7. 5cN/dtex时，基布的强力不足，不能承受气囊展开时的应力，有时发生破坏。如果构成纱的断裂伸长率为25%以上，则不会出现无法分散展开时的冲击、尤其是过剩的应力集中于膨胀部与非膨胀部的边界部分从而造成气囊破坏的情况。可以通过纺纱时的拉伸条件等将构成纱强度、构成纱断裂伸长率调整至该范围内。在所使用的原纱中，从防止展开时纱线滑移的观点考虑，特别优选纱-纱间摩擦力为1. 5 3. 0，如果纱-纱间摩擦力高，则有助于提高构成纱的牵伸阻力。另外，通过将沸水收缩率设定为5 13%，可获得褶皱少的高品质基布，因而优选。沸水收缩率更优选为7%以上，进一步优选为7. 3%以上，更进一步优选为8%以上。另外，更优选为12%以下。如果原纱的沸水收缩率高，则在织造以后的加工时表现出高收缩力，卷曲结构发达，因此有助于提高构成纱的牵伸阻力。作为在高强度类型的合成纤维中实质上可获得的纤维，沸水收缩率为13%以下。作为构成基布的构成纱的原料，只要是合成纤维就没有特别限制。聚酰胺类具有高强力，且具有适度的柔软性，因此是适合的。进一步而言，在聚酰胺纤维中，可列举出由聚酰胺6、聚酰胺6 ·6、聚酰胺11、聚酰胺12、聚酰胺6 · 10、聚酰胺6 · 12、聚酰胺4 ·6、它们的共聚物和它们的混合物形成的纤维。其中，主要由聚己二酰己二胺纤维形成的聚酰胺6 · 6纤维是优选的。聚己二酰己二胺纤维是指由100%的六亚甲基二胺和己二酸构成的、熔点250°C以上的聚酰胺纤维。本发明中使用的聚酰胺6 · 6纤维可以是在熔点不低于250°C的范围内由聚己二酰己二胺与聚酰胺6、聚酰胺6 ·1、聚酰胺6 · 10、聚酰胺6 · T等共聚合或共混而成的聚合物形成的纤维。有时在这些纤维成分聚合物和纤维表面上加入用于改善工序性、提高后加工性和耐热性能的添加剂。例如抗氧化剂、热稳定剂、平滑剂、抗静电剂等。关于织造时使用的织机，可以应用喷水织机、喷气织机、剑杆织机等已经存在的织机，开口机可以使用提花机等已知的装置，只要可制造目标基布就没有特别限制。对织造组织也没有特别限制，从强度的观点考虑，特别优选平织组织。袋织时的袋部(膨胀部)和非膨胀部的边界部分的织造组织可以使用已知的结构。在织造时例如也可以对经纱施加施胶剂等来改善收束性，但不使用这种工序从成本方面来看是更优选的。织造后的坯布有时进行去除施胶剂、过剩油剂成分、污溃的精练洗涤。然而，优选不进行精练而整理为织物。另外，优选的是，将通过喷水织机使油剂成分基本上脱落、油剂成分附着量达到适度的织物在不精练的情况下整理成气囊用织物。在精练工序中为了有效地进行洗涤而在温水中通过时，发生纤维的收缩，同时织造用纱的束缚结构松弛，构成纱的牵伸阻力降低，因此优选不进行精练。接着，将织物干燥，进行热定形，从而可以整理成气囊用织物。在织物的干燥和热定形中，关于织物宽度和经纱方向的喂入，优选分别控制其收缩量、张力。例如，可使用拉幅机、转鼓干燥机等。为了保持织物拉伸试验中负载50N/cm和300N/cm时的特定负载伸长率为低值，优选以边加热处理边不任其收缩地施加张力的方式进行加工。另外，加热温度优选为170°C以上，这是因为在高温下使其充分表现出收缩力可使织造用纱的束缚结构发达。另夕卜，拉紧加热处理优选是拉幅机法等能够在经纬方向上控制张力而进行拉紧加工的方法。尤其是，优选经纬均为定长以上的扩张条件。作为拉紧加热处理条件，优选经向喂入并不是成为收缩方向的超喂，且纬向并不是成为收缩方向的缩幅。宁可优选全部是扩张方向的拉紧条件。经纬的扩张量在尺寸比的合计中不是负值(收缩)，优选0%以上且5%左右的扩张条件。进而，优选在刚加热处理之后边施加张力边进行冷却。尤其是，在冷却时，在保持定长下具有织物松弛的举动，通过保持张力并冷却，织造用纱的束缚结构变得牢固，织眼相互覆盖，从而有助于降低边界部的负载后透气度。即使在冷却中，拉幅机法等能够在经纬方向上控制张力而进行拉紧加工的方法是优选的，超过0%且5%左右的扩张条件是优选的。实施例以下根据实施例来进一步说明本发明。然而，本发明不仅限于这些实施例。实施例中记载的各种评价如下进行。其中，JIS使用1999年版。(I)原纱的沸水收缩率将原纱绕成Im的线桄，在沸水中浸溃30分钟之后取出，风干8小时以上，然后算出其收缩量与原来长度的比例。(2)原纱的纱-纱间摩擦力(F):如图1所示，对原纱进行3次加捻，使之相互接触，将喂纱侧的负载(Tl)设定为140g，测定加捻后的牵引张力(T2)，将T2/T1设为摩擦力F。测定时的牵引速度为3cm/分钟。(3)原纱的一定负载时伸长率根据JIS L10177. 7来评价。(4)基布的伸长率和强力根据JIS L10968. 14.1a法实施。(5)构成纱的各种特性根据JIS L1096附录14，将织物分解，对于经纬的构成织造用纱，卷曲率按照JIS L10968. 7b法实施。伸长率和强度参考JIS L10178. 5a法在试样长度200mm、拉伸速度200mm/分钟下实施。(6)构成纱的牵伸阻力(P):图2的(a)中示出了牵伸阻力测定试样。构成纱的牵伸阻力P (N/cm/cm)如下测定。将基布切出纵4cmX横6cm,留下15根横向6cm长的织造用纱，去除横向的织造用纱，自横端起2Cm、3Cm、4Cm的3个部位各取一根纵向织造用纱作为拉伸试样。其中，在图2中，11表示纵向的3根织造用纱(在自右侧起2cm、3cm、4cm的位置选择)，12表示留有15根横向织造用纱的织物部分。接着，如图2的(b)所示，用把持25mm长度的夹盘(21)把持每根纵向织造用纱拉伸试样，另一方面，对于留有横向织造用纱的织物部分，夹入间隔物(23)而以15mm宽度横跨要牵伸的纵向织造用纱，用夹盘(22)把持该织物部分，求出用拉伸试验机以IOmm/分钟的速度拉伸、牵伸时的最大力f (N)。该测定在织物的经纬两个方向上均实施。按照下式，算出相当于Icm宽度的根数的经纱与相当于Icm宽度的根数的纬纱正交时的阻力值。对于纬纱方向，也同样地算出。P=fX (Dx/2. 54) / (15X2. 54/Dy)(其中，f:测定值(N)，Dx :测定部分的织密度(根/2. 54cm), Dy :与测定部分垂直方向的织密度(根/2. 54cm), P :牵伸阻力值(N/cm/cm))其中，如果Dx、Dy是基本上相同的密度，则可以代入平均密度。(7)膨胀部与非膨胀部的边界部的透气度(负载线缝透气度)作为样品基布，切出2块纵28cmX横15cm的部分，如果是平织涂层布，则使涂层面相互面对，从长边的端部起Icm的部分用作为1350dtex的合股线的缝制纱按50次/IOcm的平缝进行缝制，系上缝合纱线的两端。此后，打开缝合的样品基布，使用6cmX6cm的把持夹具，按40cm的夹具间隔，以线缝为中央，把持以线缝为中心的基布端的各端，使用A&D公司制造的拉伸试验机，以IOOmm/分钟的拉伸速度施加1500N的负载后取出，10小时后测定动态透气度。动态透气度使用TEXTEST公司制造的FX3350，在填充压力300kPa、填充容量400cc下，以负载线缝为中心来实施测定，测定50kPa时的透气度。对于袋织布，切出纵28cmX横15cm的部分，使接缝部成为自端部起Icm的部分，施加同样的负载处理来测定。(8)硬挺度:按照ASTM D4032-94来测定。(9)侧面帘式气囊的制作:对于平织的气囊用织物而言，以235dtex/2X3的缝合纱线、5.0针/cm的针脚数、4_宽的2列平缝来缝制图3所示形状的容量24L的侧面帘式气囊。在侧面帘式气囊中插入内胎，以使从后端的气体供给口将展开气体诱导至前膨胀部和后膨胀部。内胎使用20g/m2的硅酮涂层布，其是聚酰胺6.6纤维基于700dteX/105f的经纬38 X 38根/2.54cm的平织布。将该布以能够插入气体供给口的口径进行斜纹缝制。缝制以1400dtex的缝合纱线、36根/IOcm的针脚数、7mm宽的2列双线锁缝(double chainstitch)来进行。内胎的前端是开口，进而以缝制部为上侧，将后膨胀部的气体供给的切口向下侧设置。(10)展开速度:将上述第(7)项中记载的侧面帘式气囊折叠成卷筒状，用粘合带在6个部位暂时固定,水平地设置在保持架上。使用Microsys Technologies, Inc.制造的CGS系统，通过高速照相机的I帧0.5ms的摄影测量从快速导入气体到展开完成的时间。展开完成的判断如下:侧面帘式气囊在卷筒状的全长上展开，垂直方向的水平全长达到全展开长度且通过气体使整个膨胀部均有气体遍布的状态视为展开完成。此时使用的气体导入条件是将以6MPa填充到720cc罐中的氦气供给气囊。(11)气体发生器展开:将上述第(7)项记载的侧面帘式气囊在不折叠的情况下以帘状设置在保持架上。使用气体输出I摩尔的中试型气体发生器进行展开，观察展开至破坏后的气囊的样子。另外，为了 了解展开时的气体泄漏状况，评价气体发生器到达气体压力。(12)综合评价:根据展开速度、到达气体压力、气体发生器展开后的观察结果，按照 :非常好、O:好、Λ:普通、X:差的标准进行评价。(13)冲撞试验:按照FMVSS201实施。将上述第(7)项记载的侧面帘式气囊在不折叠的情况下以帘状设置在保持架上。用软管卡子(hose band)将2.0mol储存气体气体发生器安装在气体供给口上，使之展开。从侧面观察展开膨胀，在膨胀截面积达到99%时，对其冲击头型(headform)。S卩，向着侧面帘式气囊的驾驶席保护区域的缓冲中心部，从帘面的垂线方向以24km/小时的速度放出FMVSS201用头型(重量4.5kg)。通过头型内的加速度计测量吸收冲击的加速度(m/s2)的时间经过(msec)。在图4所示的“加速度-时间”曲线的下部面积中，将从开始检测到减速加速度的束缚开始时间点起至总面积的15%的时间点的时间设定为束缚起动时间，用该时间的长短来评价快速束缚性。用以比较例14的情况为100的相对值表示。[实施例1、2和比较例1、2]作为实施例1和2，实施总纤度的研究。使用具有表I所示的各种特性的尼龙66复丝原纱，不施加施胶剂等，使用喷水织机，以平织方式制作织布，在95°C下干燥30秒钟。接着，在一个面上涂布20g/cm2的硅酮树脂，在180°C下用针板拉幅机按照经向1%超喂、纬向0%拉伸的条件进行2分钟硫化,进行15°C的锡林冷却(cylinder cooling)。接着，用常温的针板拉幅机，按照经向1%的拉紧喂给、纬向即横向1%的拉伸进行4分钟处理，制作基布。使用所得基布，缝制制作侧面帘式气囊，实施展开速度测量与气体发生器展开。所得结果与基布和构成纱的特性一起在表I中示出。作为比较例I和2，除了使用具有表2中所示的各种特性的尼龙66复丝原纱以外，用与实施例1和2同样的方法，制作布面覆盖系数与实施例1和2 —致的基布，与实施例1和2同样地评价，其结果在表2中示出。从这些结果可以看出，总纤度在本发明范围内的基布的展开速度和气体发生器展开性都显示了良好的结果，另一方面，比较例I中，总纤度较细，无法承受气体压力而发生破袋。比较例2中，总纤度太粗，展开速度变慢。[实施例3、4和比较例3、4]作为实施例3和4，分别使用与实施例1和2同样的原纱，在实施例3中将织密度设定为74根/英寸，在实施例4将织密度设定为55根/英寸，与实施例1和2同样地织造平织的织布，在95°C下干燥30秒钟之后，使用拉幅机在180°C下在超喂0%和2%拉幅下热定形I分钟，此后，进行15°C的锡林冷却。进而，用常温的针板拉幅机按照经向1%的拉紧喂给、纬向即横向1%的拉伸进行4分钟处理，不涂布硅酮树脂，获得基布。对所得基布与实施例I和2同样地进行评价。所得结果一并在表I中示出。另外，作为比较例3和4，分别使用与比较例I和2相同的原纱，在比较例3中将织密度设定为85根/英寸，在比较例4将织密度设定为39根/英寸，与比较例I和2同样地织造平织的织布，在95°C下干燥30秒钟之后，在180°C下在超喂0%和2%拉幅下热定形I分钟，不涂布硅酮树脂，获得基布。对所得基布与实施例1和2同样地进行评价。所得结果一并在表2中不出。从这些结果可以看出，总纤度在本发明范围内的基布的展开速度和气体发生器展开性都显示了良好的结果，另一方面，比较例3中，总纤度较细，无法承受气体压力而发生破袋。比较例4中，总纤度太粗，展开速度变慢。[实施例5和比较例5、6]在实施例5中，除了使用由单纱纤度2. 2dtex构成的尼龙66复丝原纱以外，与实施例3同样地制作基布。对所得基布与实施例1同样地进行评价。所得结果一并在表I中示出。在比较例5、6中，除了使用由单纱纤度1. 7dtex和8.1dtex构成的尼龙66复丝原纱以外，在分别与实施例4和5相同的条件下制作基布，进行评价。其结果一并在表2中示出。从实施例4、5和比较例5、6的结果可以看出，单纱纤度在本发明范围内的基布的展开速度快，而在比较例5中，单纱纤度细，因缝制部破坏而破袋。在比较例6中，单纱纤度粗，线缝负载透气量大，展开速度也慢，且到达压力也低。[实施例6、7和比较例7、8]除了使用表I和表2中所示的尼龙66复丝原纱以外，与实施例3同样地制作基布，作为基布物性，变更负载50N/cm时的伸长率和负载300N/cm时的伸长率。对于所得基布，与实施例1同样地进行评价，结果一并在表I和表2中示出。从这些结果可以看出，负载50N/cm时的伸长率和负载300N/cm时的伸长率在本发明的范围内的基布显示了良好的结果，另一方面，比较例7反映了原纱物性，基布在负载50N/cm和300N/cm时的伸长率较大，因此展开速度慢且到达压力也低。比较例8由于增大了原纱的沸水收缩率，因此基布在负载50N/cm和300N/cm时的伸长率过小，应力集中于特定缝制部而发生破袋。[比较例9和10]比较例9除了在织布制作之后热定形之前用有机溶剂去除织布表面的纺纱油剂以外，与实施例3同样地制作基布。另外，比较例10除了在织布制作之后热定形之前在织布上涂布硫代二丙酸二油酸酯以外，与实施例3同样地制作基布。与实施例1同样地评价所得基布，其结果一并在表2中示出。从这些结果可以看出，比较例9的牵伸阻力过大，应力集中于特定缝制部而发生破袋。比较例10由于牵伸阻力过小，展开到达压力低。[实施例8]除了使用尼龙46作为原纱的原料聚合物以外，与实施例1同样地制作基布。与实施例I同样地评价所得基布，其结果一并在表I中示出。如表I所示，展开速度和气体发生器展开性均显示了良好的结果。[比较例11]使用表2所示的尼龙66复丝原纱，用剑杆织机获得平纹织物。接着，在含有O. 5g/I烷基苯磺酸钠和O. 5g/l碳酸钠的80°C温水浴中不松弛地喂入布，洗涤3分钟，在130°C下干燥3分钟，在180°C下在0%超喂和1%拉幅下热定形30秒钟，不积极冷却，通过抖落而接收至接收箱中，不涂布硅酮树脂，获得基布。对所得基布与实施例3同样地进行评价。所得结果在表2中示出。牵伸阻力过小，展开到达压力低。[比较例12]使用表2所示的尼龙66复丝原纱，不赋予施胶剂等，使用喷水织机，用平织法制作织布，在95°C下干燥30秒钟之后，在160°C下在超喂2%和2%缩幅下热定形I分钟，通过边用风扇吹风边抖落而接收至接收箱中来进行冷却，不涂布硅酮树脂，获得基布。对所得基布与实施例1和2同样地进行评价。所得结果一并在表2中示出。加工不是拉紧加工，牵伸阻力低。展开到达压力也低。[比较例13]除了使用表2中所示的尼龙66复丝原纱以外，与实施例3同样地制作基布，对所得基布与实施例3同样地进行评价。所得结果一并在表2中示出。使用低收缩的原纱，牵伸阻力低。展开到达压力也低。[表 I]
权利要求
1.一种气囊用基布，其特征在于，其由总纤度为200 550dtex和单纱纤度为2.0 7.0dtex的复丝合成纤维构成的织物形成，负载50N/cm和300N/cm时的伸长率按经纬的平均值计分别为5 15%和15 30%，构成纱的牵伸阻力按经纬的平均值计为50 200N/cm/cm ο
2.根据权利要求1所述的基布，其中，ASTMD4032硬挺度为3.0 7.5N。
3.根据权利要求1或2所述的基布，其中，用下述的特定缝制进行缝合的缝合边界部在负载100N/cm后的动态透气度在压差50kPa下为2300mm/s以下， 特定缝制:使用2块织物、1350dtex的合股线，按50次/IOcm进行平缝。
4.根据权利要求1 3的任一项所述的基布，其中，用下式表示的布面覆盖系数(CF)为 2000 2500:
5.根据权利要求1 4的任一项所述的基布,其中，构成纱在负载4.7cN/dtex时的伸长率按经纬的平均值计为10 20%。
6.根据权利要求1 5的任一项所述的基布，其中，构成纱的强度按经纬的平均值计为7.5cN/dtex 以上。
7.根据权利要求1 6的任一项所述的基布，其使用本说明书中定义的纱-纱间摩擦力(P)为1.5 3.0的合成纤维作为原纱。
8.根据权利要求1 7的任一项所述的基布，其使用沸水收缩率为5 13%的合成纤维作为原纱。
9.根据权利要求1 8的任一项所述的基布，其使用JISL10177.7中规定的一定负载时伸长率为5 15%的合成纤维作为原纱。
10.根据权利要求1 9的任一项所述的基布,其中,合成纤维为尼龙66。
11.根据权利要求1 10的任一项所述的基布，其没有树脂覆膜。
12.根据权利要求1 10的任一项所述的基布，其在至少一个面上具有树脂覆膜。
13.一种气囊，其由权利要求11或12的任一项所述的基布形成。
14.根据权利要求13所述的气囊，其中，在膨胀部与非膨胀部的边界部施加lOON/cm的负载之后，膨胀部与非膨胀部的边界部分的动态透气度在压差50kPa下为2300mm/s以下。
全文摘要
本发明的目的是提供一种适合于制作通用气囊的基布，所述气囊的透气度受到抑制，从而具有更高程度的气密性能，实现了快的展开速度和膨胀部与非膨胀部的边界部分的高耐压性，高度吸收乘客冲击。本发明的气囊用基布的特征在于，其由总纤度为200～550dtex和单纱纤度为2.0～7.0dtex的复丝合成纤维构成的织物形成，负载50N/cm和300N/cm时的伸长率按经纬的平均值计分别为5～15%和15～30%，构成纱的牵伸阻力按经纬的平均值计为50～200N/cm/cm。
文档编号D03D15/00GK103080393SQ201180041139
公开日2013年5月1日 申请日期2011年8月23日 优先权日2010年8月23日
发明者田中刚, 伊势史章, 奥野登起男, 榎政人 申请人:旭化成纤维株式会社