专利名称：高支长丝细聚酯纱的制造技术
本发明是关于熔纺聚酯细长丝纱的制造方法及改进。特别是指制造纱线均匀度得到了提高的高支长丝纱(HFC)的改进方法。这种高支长丝纱特别适用于要求没有断头和染色要求高的下游加工的纺织用纱。
每根长丝旦数(dpf)小于1旦(也就是其dpf和真丝相似)的聚酯长丝纱已商品化，但是要比制造普通dpf(和棉花相似)的长丝纱贵得多。我们称作“母”申请，专利No.07/647,371就是关于采用新颖的直接熔纺方法制造这类细长丝的专利。(该专利是已经公布的美国专利No.5,250,245，的一部分的延续而被放弃，作为其伴生的案例，现以美国专利No.5,288,553公布，在此将这二个专利提出来作为参考)。
从这种细长丝(直丝纱或变形纱)纺织品的贸易反应来看，如果这种细长丝纱的总旦数(Dy)不能和被它取代的较高dpf纱的总旦数相近的话，这种细长丝纱在纺织物的应用就会受到限制，例如，有一复丝纱是由多根单丝旦数为1.5dpf的长丝组成的(我们将这种复丝纱称为低支长丝纱(LFC))，如果这种纱要由dpf仅为LFC纱的一半，即0.75dpf的较细长丝纱取代，那么在现有的(指LFC纱)纺织应用中，也就是提供同样的织物重量(g/m2)的情况下，就需要0.75dpf的细旦长丝纱的长丝根数约为LFC纱的长丝根数的2倍才能代替这种LFC纱。换言之，如果LFC纱由100根长丝组成，其总旦数为150旦(也就是1.5dpf)，那么如果用HFC纱来取代总旦数仍为150旦的较粗的长丝计算的话，就要200根长丝组成。因此，一些纤维生产者便采用先分别纺二束或二束以上的细长丝束，然后将这些长丝并束(或网络)的办法得到一束纱，其所需要的总旦数正好等于要取代的较高dpf的LFC纱的旦数。尽管这种分别纺丝方法带来生产率低下，但还得这么做。纺丝生产率之所以低是因为需要两块(或更多的)喷丝板才能得到一束根数较多的长丝纱。用更多的喷丝板纺丝的这一理由已成了一种信念、基于以前纺较高dpf长丝的经验，为了保持令人满意的质量(整根长丝纤度、结构均匀，机械性能达到我们所用的质量标准)，不希望增加喷丝板面上单位有效挤出面积所纺的长丝数(#)(在此称为长丝挤出密度(FED)，用#/cm2表示)，超过以前纺较高dpf LFC纱时的FED。如果用户厂从纤维生产厂得到的是单丝旦数小，而且总旦数也不大的长丝纱，那么用户厂就要将二束或二束以上的这种纱进行交缠，以得到所需要的纱总旦数(Dy)。用户厂为了生产这种最终的纺织用纱就会增加成本。由于二束或二束以上的纱是分别纺出再交缠的长丝纱，因此它的目测织物美感(或染色均匀性)和总旦数(Dy)相同的而由一束HFC长丝束网络纱不相同。换而言之，合股纱和一束网络纱在美感和/或性能方面有明显的差别。
因此，希望提供一种熔融纺丝方法，只用一块挤出喷丝板就能纺出一束单丝旦数小的多根长丝束的高支纱(dpf小的HFC纱)(也就是不需要将两股或二股以上长丝束再并股的纱)就不会降低生产效率，并且在整个长丝均匀性和机械性能上满足下游加工厂对HFC细长丝纱的要求。
根据本发明，提供了一种用相对粘度(LRV)为13-23，零切熔点为240-265℃的聚酯聚合物，采用熔纺方法，生产出一种单丝旦数为0.5-2.2的至少含有150根细长丝的网络复丝(HFC)纱方法。包括以下步骤(i).熔融聚酯聚合物，将所得熔体加热到高于聚合物零切熔点Tm°25-55℃的温度(Tp)，过滤这种加热了的熔体。
(ii).挤压过滤熔体，通过至少含有150根喷丝孔毛细管(以下简称毛细管)的喷丝板面，形成150根(#)熔体细流，长丝挤出密度FED至少为6根/cm2，总熔体质量流动速度为W，以g/min表示所有这些熔体细流的总熔体质量流动速度W＝ω×#，这里，ω是单根毛细管熔体质量流动速度，ω＝(dpf)s×(Vs)/9000，这里的Vs是纺丝速度，至少为2km/min。
(iii).保护刚挤出来的长丝流体，一出喷丝板面就在一个延迟罩内(在喷丝板面下方，其长度为Lq)。然后由层流冷却空气冷却，其速度为Qam/min，纺丝因子(SF)为0.2-1。纺丝因子SF根据下式计算而得出。
SF＝K{(LRV)[(Tm°+25)/(Tp)]6[(Vs)2/(dpf)s][(Qa/W)0.2][(FED)(Lq)]-0.7}n这里“K”＝2.4×10+5，“n”是负值＝-0.8(iv).将长丝流冷至低于玻璃化温度Tg，将冷却的至少150根长丝集束成一根复丝束。从喷丝板表面到集束点的距离为Lc(单位以cm表示)，对单根复丝丝束进行交缠网络以得到网络纺丝取向纱，以2-5km/min速度将这种网络纱卷绕成卷装。
如上所述，纺丝因子(SF)是重要的，它可由下式表示SF＝K[ηaσFQF]n此公式扩展式为SF＝K{(LRV)[(Tm°+25)/(Tp)]6[(Vs)2/(dpf)s][(Qa/W)0.2][(FED)(Lq)]-0.7}n在此K＝2.4×105N＝(-)0.8为负值ηa(表观熔体粘度)＝(LRV)[(Tm°+25)/(Tp)]6σF(纺程上的应力因子)＝(Vs)2/(dpf)sQF(冷却因子)＝[(Qa/W)+0.2][(FED)(Lq)-0.7]W(克/分/挤出丝束)＝(#长丝根数)×(ω)ω(克/分/每根毛细管)＝[(dpf)s×Vs(m/min)/9000]Qa＝层流空气流速度米/分FED＝#/cm2，每单位平方厘米“有效”挤出面积上的长丝根数、Lq＝延迟冷却长度，用cm表示。
根据本发明，为了纺制均匀的细长丝(HFC)纱，必须按上述关系调整ηa、σF和QF三个因素，使纺丝因子SF值为0.2-1。
长丝质量水平，最好要测定沿长丝长度方向上的纤度(也就是希望纤度离散性(DS)小，希望小于2.5％，一般小于2.0％，较好的小于1.5％，特殊情况为1.0％左右，或更小，可以理解，当dpf减小时，均匀度标准要求越高，难度也随之增加)；还要测定结构均匀性(测定沿长度方向上的拉伸张力变异系数(DTV％)，希望其DTV％小于1％，这将在有关纺丝因子(SF)中进一步详细讨论，具体参阅其后的
图1)；还要测定机械性能(测定标准化的断裂旦数下的强度(TB)n，这里(TB)n＝韧度(g/d)(RDR)s(20.8/LRV)0.75，将在后面进行讨论的，这里的(RDR)s是剩余纺丝拉伸比，定义(RDR)s＝[1+(EB)/100]，在此EB为断裂伸长百分数。
作为将要讨论的毛细管尺寸(D指直径，L指长度)会是非常重要的，其尺寸比L/D(长径比)最好至少为2，L/D4值至少为335mm-3。
根据本发明的这种新的纺丝方法，熔纺生产能力有可能达到至少为5000。这里的熔纺生产能力(Ps)表示卷取速度(Vs m/min)和纺丝取向丝的剩余纺丝拉伸比(RDR)s的乘积。
Ps＝Vs×(RDR)s(RDR)s＝[1+(EB)/100]这里，(EB)是断裂伸长百分数。
要指出的是所生产的这种网络复丝纱的确是一种新的纱，它们至少由150根细旦长丝组成。其纺丝旦数(纤度)(dpf)s最高为2.2，拉伸后最高为1dpf，复丝中各长丝相互交缠显示出均匀网络。就长丝而言，DTV％值低，DS值低；就纱而言，(TB)n值高，这就显示了这种复丝纱所期望的均匀性。
一些纺丝取向纱可以用作“直接使用”纱(即初纺条件下形成纤维)。大多数初纺纱可以采用一步法或二步法进行拉伸，以一根纱或包括数根纱的一层形式，或以无纬的经纱片形式进行拉伸，使这类直丝复丝纱的剩余伸长达到所需要的值，一般约在15％-40％，(TB)n标准值至少为5g/dd，较好的至少为5.5g/dd，特别好的至少为6g/dd。也可以作为二步法或者作为联合的牵伸变形过程(如牵伸空气喷射变形，牵伸假捻变形)的一部分把牵伸结合进去。但在这种情况下，牵伸纱线的伸长会稍大些，如最高到约45％，如果需要的话，这种纱还可以经受压缩卷曲过程(即填塞箱卷曲变形)。
本发明的这种HFC纱(无论是初纺纱还是牵伸纱，直丝纱还是变形纱)网络均匀，并且至少包括150根长丝，较好的至少有175根长丝，特别好的至少有200根长丝。如所指出的，初生长丝的纺丝旦数(dpf)s希望是0.5-2.2，较好的为0.6、0.65或0.7以上，也就是最高到约2(dpf)s。本发明牵伸HFC纱(直丝纱或牵伸变形纱)的单丝旦数希望是约为1或小于1，通常最高约为0.8，也就是0.2-0.8dpf，本发明的牵伸变形HRC纱的性能的进一步表征为断裂伸长15％-45％，标准化的断裂旦数下的强度至少为4g/dd，较好的为4.5g/dd，用东丽疵点仪测得的疵点数(Toray Fray Count)为每1000米小于10个，较好的为每1000米小于5个。的确如实例中可看到的，本发明已达到疵点数为0。
在选定条件下，通过纺丝和温和的热定型HFC混合长丝纱可制备出高支长丝(HFC)后膨松纱，HFC混合长丝纱是由二种或二种以上旦数不同的和/或横截面不同的长丝组成的。这些选定的条件，如由于结晶性不同，在不同类型长丝间提供了潜在的不同收缩性，也就是足以保存至少5％的收缩差异(不进行热定型)，在这种情况下，当牵伸混合长丝纱在松驰条件下加热时，HFC混合长丝纱中的不同长丝的收缩不同就会表现出足够的收缩差异，使得组成这种纱的长丝的长度不同(沿长度方向出现小圈圈)，从而形成膨松HFC纱，它是由高收缩的芯丝和收缩较低的表面长丝组成，芯丝的(dpf)core比表面长丝dpf要大。在本发明的HFC混合收缩纱中，表面长丝在沸水收缩以后(ABO)希望其单丝旦数(dpf)ABO小于1，最好小于0.8；在沸水收缩后纱的总平均单丝旦数(dpf)y一般应小于1(如实例5所示)。
本发明的进一步说明和实例见本文下面说明。
图1是拉伸张力变异系数(DTV％)对前面所定义的纺丝因子(SF)作图，选择本发明未牵伸纱的DTV值小于1％，纺制未牵伸纱时，SF范围为0.2-1，如图中的淡虚线所示。制备优选的本发明纱时选择综合的DTV和SF值由直线A和C之间的阴影面积//////表示。这里的直线A和C是按公式DTV＝a(SF)+b计算结果作出的。对A、C直线而言，a＝1，b值分别为0.2和-0.2(C线)、(按同一公式，当b＝0时便得到直线B、A线和C线在特选的B线的两测)。在此DTV值和SF值都在0.2和1之间。
图2表示沸水收缩百分数(S)对断裂伸长百分数(EB)作图。这里直线1、2、3、4、5、6、7、8、分别代表1-S/Sm值为0.85、0.7、0.6、0.4、0.2、0.1、0.05和0。曲线9是在其他加工参数不变的情况下增加纺丝速度纺制一系列纱典型的收缩率对断裂伸长的关系曲线。改变其他工艺参数(如dpf、聚合物粘度)生产出来的一族纱也有类似的曲线，其形状也基本相同。垂直虚线标出了选择本发明长丝的EB值范围，也就是EB在40％到175％之间，实际的上限为160％，基于老化稳定性，特别地最高为140％。
宽间隔斜线/////的面积标出的是选择适用于用作牵伸喂入纱的本发明长丝，确定EB值为90％-160％和1-S/Sm值至少约为0.05(直线7)。
密间隔斜线//////的面积标出的是特别适应于直接使用，亦即不需进一步牵伸和/或加热的本发明的优选长丝。这一区域的EB值边界约为40％-90％，1-S/Sm值至少约为0.85(直线1)。
在此，表示式(1-S/Sm)表示应力诱导结晶(SIC)的相对程度。Sm为没有结晶的已知分子伸展程度(EB)时所期待的长丝最大潜在收缩率，可以按下式计算Sm(％)＝([(EB)max-EB]/[(EB)max+100])100％这里的(EB)max是完全无定形各向同性长丝所期待的最大断裂伸长(EB)。纺制典型的纺织用聚酯长丝，其聚合物粘度LRV值约为13-23，通过实验得出公称(EB)max值约为550％。得到的最大剩余牵伸比约为6.5。(参考资料A.Ziabicki和H.Kawai，合编的1985年Wiley-Interscience出版的《高速纺纤维》第409页)。因此，Sm(％)在此由简式表示[(550-EB)/650]×100％图3和图4是具有高长丝挤出密度(FED)的喷丝板孔径排列的一部分示意图。设计排列时要使通过挤出丝束的冷空气流动达到最佳状态，使新挤出的长丝的聚结最小，使长丝性能差别以及冷却后的长丝束沿长丝方向的均匀性差别趋于最小。这一排列的说明见Aneja等人在1994年3月16日批准申请的专利No.08/214,717(DP-4555H)，在此专利中，为了方便采用图3所示的5圈式排列。其实，为了得到HFC纱，喷丝孔可以排列比较多的圈数，并且相同地交错排列，这样就可以增加单个喷丝板纺出的单根长丝数。图4所示单个喷丝板可纺出200根长丝。
纺制本发明的纺丝取向长丝纱所用的聚酯聚合物和“母”申请专利中所用的相同。是对苯二甲酸乙二醇酯聚合物，其相对粘度(LRV)范围约为13-23，零切熔点(Tm°)约为240-265℃，希望玻璃化转化温度(Tg)范围约为40℃～80℃。(在此，Tg和Tm°以每分钟20℃的升温速率在氮气流下由DSC循环加热测得)。所指聚酯聚合物是一种线型缩聚物，它由A、B结构单元交替组成，在此，A是分子式为[O-R′-O]的亚烃基二氧撑单元，B是分子式为[-C(o)-R-C(o)-]的亚烃基二羰基单元。这里，作为亚乙二氧(乙二醇)[O-C2H4-O]的单元的R′基本是[C2H4]，作为1、4亚苯二羰基[-C(o)-C6H4-C(o)-]单元的R″主要是[C6H4]，提供足够的对苯二甲酸乙二酯[O-C2H4-O-C(o)-C6H4-C(o)-]重复单元，使其Tm°在240-280℃之间。合适的聚对苯二甲酸乙二酯为基础的聚合物(在此称作PET或2GT)可以用DMT法制成，如在John Wiley和Sons Limited 1971年出版的由H.Ludewig主编的《聚酯纤维，化学和工程》一书所述，或用PTA法制成，如在Edging美国专利No.4,110,316中所述。还包括共聚物，例如高至15％(或甚至20％)的亚烃基二氧基和/或亚烃基二羰基单元用不同亚烃基二氧基和/或亚烃基二羰基单元取代，以增加其低温分散染料染色性，舒适性和美感等性能。合适的取代单元已在Most美国专利No.3,748,844第4行和Hancock等美国专利No.4,444,710的实例4，Pacofsky美国专利No.4,639,347(第三行)中揭示出来。
如果需要的话，在此所用的聚酯聚合物可以是结合进离子上染位置的改性聚合物，如约含1-3mol％的5-M磺酸基间苯二甲酸乙二酯，在此M是碱金属阳离子，为了调节纺丝取向长丝和由此得到的牵伸长丝的可染性或其他性能，如Bosley和Duncan美国专利No.4,025,592所述的可以加入一些二甘醇(DEG)到聚酯聚合物中，如Gcodley和Taylor的美国专利No.4,945,151所述的结合一些链支化剂，为了增加分散染料的染色性，还可像Most美国专利No.4,444,710，Pacofsky美国专利3,748,844，Hancock美国专利4,639,347和Frankfort和Knox美国专利4,134,882和4,195,051所述的那样采取用共聚酯。为了克服共聚酯纱收缩性较高的问题(如果对某种最终用途而言认为是不希望的)，可使用有代表性的链支化剂以减少收缩。像在Knox美国专利4,156,071，Maclean美国专利4,092,229和Reese美国专利4,883,032，4,996,740和5,034,174所述那样，也可采用较高粘度的聚合物(即LRV增加约0.5-1.0)来控制纱的收缩(即控制结晶程度)。
本发明熔纺过程中的大部分详细情况已在美国专利5,250,245和5,288,553中描述了，在此不再重复。聚合物被加热到Tp后，通过优选尺寸的毛细管(如所指出的L/D4至少为335mm-3)挤出，将刚被挤出的长丝流立即用短的延迟罩(优选长度为2-5cm)保护，然后冷却(最好采用径向冷却，如Dauchert美国专利3,067,458和Knox美国专利4,156,071的实例1、2和11所述)，形成固化长丝。这种固化长丝通过计量上油导丝器集束成一束纱(如Agers的美国专利4,926,661所述)。集束长度(Lc)的选择要考虑低的下游空气阻力(给高卷绕张力)的需要和最佳冷却空气流(提供低DTV和DS值)的需要之间的平衡，一般通过采用喂入罗拉来控制卷绕速度。喂入罗拉在卷绕之前最好加上一个形成“S”绕丝排列的松驰罗拉。单丝束进行网络形成均匀的网络纱(如Bunting和Nelson在美国专利No.2,985,995和Agers在美国专利No.4,926,661中所述的)。交缠网络度可用常规方法方便地测定。如Hitt的美国专利No.3,290,932所述，或者用Rothchild装置给出几个读数的平均针计数。
通常，未变形长丝和纱称作直丝纱和初纺(未牵伸)直丝纱，这种纱作为“喂入纱”或“牵伸喂入纱”进一步牵伸。不需要进一步牵伸和/或热处理就可用作纺织用纱的初纺(未牵伸)纱，在此称作直接用纱。作为纺织用纱，应具有最基本性能，如足够高的模量和屈服点、足够低的收缩率。这一点就是这类纺织纱同常规喂入纱之间的区别。这里所说的常规纱是指为了用它加工成纺织品和随后使用之前需要进一步加工才能具有最基本性能的纱。人们会认识到，在合适的场合我们所传授的技术还可用于其他形式的聚酯长丝。如可进一步加工成短纤维的丝束或纤维束，也可以如下面所说的，用来生产所需要的各种性能得到平衡的纱。
如所指出的，本发明的主要目的是解决生产率低的问题和以前所用的加工技术的一些缺点，也就是指不得不先分别纺出根数不多的长丝的丝束，然后把二束或二束以上的这种丝束通过网络或交缠方式合并得到所需要的总纱线旦数(Dy)。而本发明的目的是在牵伸整经之前或牵伸变形以后就提供出所需要的总纱线旦数。用本发明提供的纺织加工用纱，即基本上没有断头(在此称作疵点)的均匀纺织纱，使长丝在沿其长度方向上有足够的结构均匀性(采用测定沿长度方向的拉伸张力变异系数DTV％表示)，显示了足够的物理均匀性的沿长丝旦方向的纤度(旦数)离散性(DS％)和机械性能(用聚合物相对粘度LRV为20.8的公称断裂旦数下的纱线强度来测定)。如所指出的，我们仔细选择聚合物(指LRV和Tm°)和加工条件，以提供纺丝因子范围为0.2-1和特别是DTV％小于1，如0.2-1和在SF+0.2和SF-0.2之间的长丝。换而言之，如前所述根据本发明，这些因素是很重要的ηa称作在温度为Tp时表观熔体粘度；σF-纺程应力因子；QF-冷却因子。如所指出的，根据本发明用单一喷丝板纺出均匀的低dpf的HFC纱时，上述三个因子要进行平衡。
本发明的细旦长丝纱可进一步进行诸如整经牵伸、空气喷射变形、假捻变形、齿轮卷曲、填塞箱卷曲等加工。
通常，当细dpf喂入纱在双热箱弯曲构型的假捻变形(FTT)机(如Barmag Tk900机型，在此称作方法A)上进行牵伸变形时，东丽疵点数(断丝)很大，达到500-1000个疵点/1000米。如果我们在牵伸假捻丝路中插入一个装置，把上游第一接触点和第一摩擦加捻施加点之间的偏离角减至小于15度，以减少加捻诱导拉伸和把上游接触部份的曲线半径增加到大于2.5mm时，我们就可以在常规弯曲构型FTT机上(如实例2、3所示的变形)显著地减少(基本上排除)断丝(疵点)数，在此称这种技术为方法B(根据本发明)。对于拥有Barmag FK 900或其他弯曲型FTT机的生产厂，方法B比一些比较昂贵的解决办法便宜，如通过移动热箱和/或转子改进弯曲型来排除“捻疵”现象，或更换已有的弯形机器，购买高的直型FTT机，或买Murata(村田)皮带机，所有这些解决方法都比本发明的B法要贵得多。
我们的这种新长丝(和由此而制得丝束/纤维束)，如果需要的话，可以被卷曲和切断成短纤维或供植绒用的短绒。由这些改进的纱线制成的织物用常规的磨砂起绒和刷绒表面处理方法得到仿麂皮触感。我们的新的低收缩率长丝纱可以用作直接使用的纺织用直丝纱。这种新纱可以用作空气喷射变形和填塞箱卷曲的喂入纱，在此无需进行牵伸。由于长丝强力和均匀性的综合改进，使这些长丝特别适合于纺制没有断丝(或丝断头)和/或要求高均匀染色性的细长丝纱的下游产品加工过程。本发明的细旦长丝聚酯纱特别适合于加工高密防潮织物，如雨衣和医用服装。这些针织或机织物的表面可以被起绒(刷绒或磨砂起绒)。为了进一步降低旦数，这些长丝(最好以织物形式)还可以进一步用常规的碱减量方法进行处理。
我们的新的细的长丝，特别是可用阳离子染色的长丝，还可以用作弹性纱(和条)的包覆纱，选用如Strachan的美国专利No.3,940,917所述的空气喷射交缠方法包覆。本发明的细长丝可以在纺丝时进行在线多根交缠或不是在纺程上，而是在纺丝后和比较粗旦的聚酯(或尼龙)长丝交缠以提供交染效应和/或混合收缩后膨松潜力。在此，膨松性可以在纺程外例如在整经/浆纱或以织物形式如在染浴里在热存在下超喂而得到发展。根据纺织加工需要和最终纱线/织物美感要求，一般对网络程度和上油的油剂类型及上油量进行选择。通过选择横截面，消光剂和进一步通过如碱减量处理可以改变长丝表面摩擦性。通过使用Sio2与Tio2消光剂可以进一步增加摩擦性，更具有仿真丝性。其他惰性金属氧化物也可用作消光剂。在此所用的纺丝取向聚酯长丝可以用烧碱(苛性碱)处理刚挤出喷丝板的长丝，使聚酯长丝具有改进的芯细吸湿性，更类似尼龙纤维的这些性能，如Grinstaff和Reese的美国专利No.5,069,844，5,069,845和5,069,846所述。
的确，当这些技术和其他一些技术在前进时，采用进一步的各种改性措施是显而易见的。例如，可以使用任何一种牵伸卷绕机；喂入纱和/或牵伸纱的后热处理，如果需要的话，后处理还可以采用各种加热装置(如加热导辊，热空气和/或蒸汽喷咀，通过一个加热管，微波加热等)；用常规的油盘上油，在此选用计量接触点加油方式，上油也可以分几个阶段进行，如在牵伸前的纺丝过程中上油，在牵伸后的卷绕前上油等；开发出采用加热的或未加热的网络空气射流喷咀进行网络，还可以发展成分步进行网络，如在纺丝时网络和在牵伸时网络，以及还可以采用其他一些装置，如在无纬纱片上采用网络筘。
本发明还适合进一步的各种变化及方法在后而所述的各种牵伸和/或热处理过程中利用本发明给纱线带来的好处。作为将要被理解的是根据本发明供应或加工的喂入长丝以一根纱的形式或作为一束长丝喂入，并不一定要有真正“纱线”的抱合，但是为了方便起见，在此把许多根长丝称作“纱”或“束”，对这一名词术语不作进一步的限制。
测试方法许多测试方法已在“母”申请以及美国专利Nos.4,123,882、4,156,071、5,066,4475和5,288,553中详述了，在此一并提出作为参考，不作进一步详细讨论。
断丝，特别是变形纱的断丝是由商品化的东丽疵点计数仪测定的(仪器型号DT104，日本东丽工业制造)，在线速度700m/min测定5分钟，也就是测定3500米长丝的疵点数。这里的疵点数以每1000米的疵点数表示。
拉伸张力变异系数(DTV)在杜邦的“拉伸张力仪”上测定，对伸长至少为90％的初纺纱在1.707牵伸比下以185ypm(169.2m/min)速度在1米长185℃的加热器上通过。在此采用卡氏型罗拉(对握持罗拉)控制张力。有关杜邦公司这种仪器的情况以及如何得到等事宜可直接询问杜邦公司工程研究开发部门。(地址E.I.Dupont de Nemours andCompany Wilmington，Delaware 1989 8.)另一台采用相类似的原理(但应与杜邦仪器进行校正)，仪器的商品牌号是DYNAFIL，这是由TEXTECHND制造的，它采用长度约为30英寸的非接触式加热器，一般牵伸比设定为1.6X。
下述实例通过用一块喷丝板纺出多于150根长丝的一束丝制成HFC复丝纱，并对这类HFC纱进一步加工来进一步说明本发明，而且本发明不仅局限于这些实例。
实例1用公称相对粘度LRV＝21.2、零切熔点Tm°＝255℃的2GT聚酯聚合物在不同的长丝挤出密度(FED)下纺出大量的复丝HFC纱。表1概括了其中一部分纱的加工和产品详细情况。表1中所列的纱线最小单丝旦数(dpf)为0.6dpf(总旦数为150旦，含250根长丝的纱)，这么小的dpf初纺纱在例4中进行叙述。对比项用字母“C”表示。例如6C项。DTV小于0.75％的纱为优选的，用字母“P”表示。DS值(纤维离散性)在2-2.5％范围内的纱用字母“N”表示(表示不是优选的，但是按照本发明生产的)。公称断裂旦数强度(TB)n至少为6g/dd纱是优选的，用字母“T”表示。断裂伸长(EB)值在160～175％范围里的纱用“E”表示。这种纱的老化稳定性不如较低断裂伸长如90-160％(优选为90-140℃)的牵伸喂入纱。纱线1-46、84-150、159-185是采用毛细管长度(L)为36mil(0.914mm)直径(D)为9mil(0.229mm)的喷丝板熔纺的；纱线47-83是采用毛细管尺寸L×D为21mil×7mil(0.533mm×0.178mm)的喷丝板熔纺的；纱线151-158是采用毛细管尺寸L×D为18mil×6mil(0.457mm×0.152mm)的喷丝板熔纺的。纱线1-46是由FED为6.54#/cm2纺出的168根长丝组成的；纱线47-150是由FED为7.7#/cm2的喷丝板纺出的200根长丝组成的；纱线151-158是由FED为7.94#/cm2的喷丝板纺出的204根长丝组成的；纱线159-185是由FED为9.74/cm2的喷丝板纺出的250根长丝组成的。
如对比C项表示的，可以发现随着FED的增加，HFC纱的纺丝性能变差。为了克服这一问题，第一步是检查和优化标准加工参数和设备，如保证空气流均匀，合适的集束长度的优化(即有足够长度使长丝集束没有长丝粘结发生，但又要足够短，以减少因空气阻力引起的纺程张力的增加，从而在较低的张力下卷绕成纱线)和设定聚合物温度以提供优质聚合物(没有热降解)。发现第一步对纺丝性能稍有改进，但有时还是不能令人接受，所以下一步是重新考虑挤出/冷却过程，用二股丝(用二套组件代替一套组件纺丝)来减少FED，这是我们不能接受的。因为这样使生产率下降50％。我们的目标不是用二股丝合并的办法来达到改进纱的机械性能(TB)n、沿长丝方向的旦数离散性(DS)和结构的均匀性(DTV)。纺丝因子(SF)表示式明确了要把纺丝过程当作一个综合体系来解决问题，因此可以根据本发明选择各变数以达到所需纱性能的目标。所以下一步应该是通过小心选择纺丝过程的变数进行“微调”，以在较高的纺丝生产率Ps(以纺丝速度(Vs)和(RDR)s的乘积来表示)下保持其纺丝性能和纱的均匀性/质量。表1的第14项是成功地说明利用SF使得(TB)n大于6g/dd，旦数离散性(DS)不大于1％和拉伸张力变异系数(DTV％)不大于0.75％。
我们还可以看到在同样质量(熔体)流出速率的情况下，毛细管尺寸L×D为21×7mil(0.533×0.178mm)的整个纺丝过程优于毛细管尺寸L×D为36×9mil(0.914×0.229mm)的纺丝过程。原先用L/D4比表征毛细管(如美国专利4,134,882)，这里6×18mil、7×21mil和9×36mil的毛细管按公制单位计算其L/D4mm-3值分别为848、534和335。按本发明方法[L/D4]的公制值优选至少为335，最好至少为500。
为了均匀冷却，要优化长丝排列(喷丝孔排列)[如对图3的描述和更详细的说明可参照上述批准的申请No.08/214,717(DP-4555-H)]。为了计算纺丝因子(SF)，在表1中没有包括的一些工艺参数可以按如前所述的进行计算。按照最终用途选择纺丝油剂类型和上油量、网络方式及程度。例如用于假捻变形的喂入纱的网络度就比牵伸整经用的喂入纱要低些。
由于一根纱里的所有长丝都是通过一块喷丝板纺出来的，于是所有这些纱都可用随意均匀网络，也就是沿长丝方向的长丝交缠来表示。合股的纱一般含有一些原来长丝束整个内部丝束交缠较少的部分。也就是分别纺出的丝束还都保留了各自的完整性。现在已认识到这一现象例如，首先分别纺出的不同聚合物(均聚物和阳离子可染的改性聚合物)，不同纤度dpf和横截面的长丝束，再将他们合并成一股网络纱，其沿长丝方向上的混合就不像假定这种混合长丝是通过同一块喷丝板挤出的长丝那样“随意”和均匀，这是合股纱的缺点，即这种纱令出现织物染色不均匀性和下游纺织加工性差等问题。每股分别纺出的长丝束，即使这些长丝束已经网络在一起合并成一根纱一般也不会完全失去其“(原)丝束的完整性”。相反，本发明的HFC纱的所有长丝是从同一块喷丝板纺出的，因此显示出较均匀的网络，它们不象从不同喷丝板纺出的长丝束那样分别保留着残留的“丝束完整性”。这种合股纱和由同一喷丝板纺出所有的长丝经网络成一根长丝束的均匀网络纱之间的差别在后面实例6中还要加以说明。
实例2按下法制备225旦、200根长丝的牵伸喂入纱利用LRV为21.2的聚酯在288℃的温度下熔融，通过FED为7.8#/cm2、毛细管尺寸L×D为7×21mil(0.2756mm×0.8268mm)的喷丝板挤出长丝，刚挤出长丝随即用3cm长罩子保护，然后用流速为22.8m/min的层流空气径向冷却装置冷却，冷却后的长丝通过计量触点式上油导丝器上油集束成一均匀长丝束，然后在2195m/min的纺丝速度下卷绕，随后在Barmag FK900机上用聚氨酯摩擦盘(D-ring)，除了指出外，对A法(常规方法)和B法(根据本发明的一个方面改进的路线)都以450-500m/min进行牵伸假捻变形加工。表2总结了加工条件即牵伸比；摩擦盘对纱线(DY)表面速度比为1.707；热箱温度(以摄氏度℃表示)；摩擦盘叠片形式(C项表示用陶瓷盘代替聚氨酯盘)，摩擦盘前后张力比T1/T2以克表示(在某些例子里没有此测定值)以及断丝数(疵点数/1000米)。本发明的牵伸喂入纱以1.575牵伸比，在185℃下进行牵伸，采用1-7-1盘叠片方式。用B法加工所得的变形纱总旦数为164(dpf为0.82)，强度为3.69g/d，断裂伸长为43.5％。按本发明，该纱线标准化的(TB)n为5.3g/dd。
实例3制备220d/325f和220d/250f纱，除了325根长丝纱是在TED为10.3#/cm2的喷丝板和250根在FED为9.74#/cm2的喷丝块上纺丝外，其他基本上同例2，在Barmayg FK900(弯曲双热箱构型)上进行牵伸假捻变形加工。变形加工条件为变型速度450-500m/min，热箱温度为160℃，采用聚氨酯盘(D-ring)，D/Y比为1.707，其它详细情况见表3。变形纱的质量用标准的断裂旦数强度(TB)n和每1000米疵点数表示。纱线采用商品化的丝路(方法A)和前面说明的改进的丝路方法B进行变形加工。用A法变形的纱线的(TB)n值小于4g/dd，疵点数大于100，相反，用B法加工的变形纱质量大大提高具有较高的(TB)n值和非常低的疵点数，小于10。
实例4用公称LRV为21.2、零切熔点Tm°为255℃的2G-T聚酯聚合物纺制出单丝旦数小于1的初纺HFC纱。其工艺条件和产品性能详细情况见表4。选择DTV％小于0.75％的纱，用字母“P”表示；选择标准断裂旦数强度(TB)n至少为6g/dd的纱，用字母“T”表示。纱线1-5是含有168根长丝的纱，由FED为6.54#/cm2的喷丝板纺出；纱线6-27是含有200根长丝的纱，由FED为7.8#/cm2的喷丝板纺出；纱线28-74是含有250根长丝的纱，由FED为9.73#/cm2的喷丝板纺出。纱线1、6-17和28-50是用毛细管尺寸7×21mil(0.178mm×0.533mm)的喷丝板纺出的；纱线2-5、18-27、50-74是用毛细管尺寸9×36mil(0.229mm×0.914mm)的喷丝板熔法纺出的。
在实例4中，高单丝支数纱的单丝旦数小于1，许多纱可拉伸到单丝旦数小于0.5，甚至小于0.3dpf，纱线#s3和5的沸水收缩率分别为11.4和4.2，如果需要的话，可以不必牵伸和热定型作为直接用纱使用。或者作为牵伸喂入纱使用，如美国专利Nos.5,067,447、5,244,616、5,145,616、5,223,197和5,250,245所述。
实例5柔软膨松纱(并由此做成柔软的膨松织物)是用不同收缩率长丝组成的混合长丝纱，典型地是由不同旦数和/或不同表面/体积比(即不同横截面形状)的长丝制得的，低收缩率细长丝(A)赋予膨松纱所需要的柔软表面，而较粗的长丝则赋予织物以改进的身骨和悬垂性(即较少“软绵绵”状)。为简便起见，将本发明的混合收缩率高支长丝纱说成是由二种不同纤度(dpf)s的长丝组成的。例如，拉伸这种纺出的纱线使断裂伸长(EB)为25％。被拉伸的长丝旦数(dpf)D由下式得出(dpf)D＝{(dpf)s×[1.25/(RDR)s]}。这里对两种不同的长丝类型来说，(dpf)s值都是所希望的小于1，对园形截面长丝来说，为了得到不同收缩率，这两种长丝所纺的单丝旦数(dpf)s应该有所不同，高收缩长丝(B)的单丝旦数dpf要高于低收缩长丝(A)的dpf。为了纺制具有不同的(dpf)s的高支数单股长丝纱，就要选择毛细管尺寸不同喷丝板，以得到所需要的差别。下式说明(dpf)s比和喷丝板毛细管尺寸比有关(dpf)B/(dpf)A＝[(L/D4)A/(L/D4)B]n这里，对类似牛顿流体行为的聚合物熔体而言，指数n＝1。这可以通过用同一块喷丝板的不同尺寸的两种毛细管纺丝实验来确定，其表示式为n＝log10{(dpf)A/(dpf)B}/Log10{(L/D4)B/(L/D4)A}对非园形截面而言，因为是经过计量毛细管后再经过一个呈异形截面的短毛细管孔，因此决定(L/D4)值的仍然是计量毛细管，而不是呈异形毛细管。随着技术进步，呈异形毛细管喷丝板的厚度将会增加，增加到一定程度时也许计量毛细管就不再需要了。采用和已经描述过的类似技术，从实验看，对任何异形截面孔毛细管和计量毛细管组装的组合来说都可以确定一个“当量园形”的(L/D4)值。
为了避免产生断丝，希望把丝拉伸到其断裂伸长值在15％-40％之间。这可以通过选择一个适合于二种长丝类型的(RDR)s的PDR来达到。这里PDR是纯加工牵伸比＝机器牵伸比×超喂(或松驰)。
上述混合长丝微细旦HFC纱可以是不牵伸的空气射流变形纱。或者牵伸步骤是牵伸空气射流变形加工(加上任选的热松驰过程)的一部分。
实例6按本发明的一种225旦由200根长丝组成的牵伸喂入HFC“均匀”纱可按下法制得LRV为21.5的聚酯在288℃温度下熔纺，熔体通过一块有200根毛细管，D×L尺寸为9×36mil(0.229mm×0.914mm)FED为7.8#/cm2的喷丝板，随即将刚挤出的长丝用一个长度为4.3cm的短护罩保护、然后用流速为22.8m/min的层流空气径向吹风冷却装置冷却。被冷却的长丝用计量上油导丝器集束成均匀丝束，以2446m/min速度卷取该丝束，丝束的长丝用空气网络喷咀网络(喷咀操作压力为36psig)。用来网络长丝的空气喷咀是标准的“叠层”喷咀，如Christini等美国专利No.3,936,577的图11和12所作的一般图解说明。这种喷咀已商品化，使用多年。
作为对照，按下法纺制255旦200根长丝牵伸喂入合股纱通过二块喷丝板，在287℃温度下熔纺LRV为21.7的聚酯，每块喷丝板的FED为4.4#/cm2，喷丝板毛细管尺寸D×L为12×50mil(0.305mm×1.27mm)，立即将刚挤出喷丝板的长丝用空气冷却，分别用计量上油触点式导丝器集束成二股各含100根长丝的丝束，二股丝束分别以相同的卷绕速度2624m/min卷绕，然后采用和生产HFC纱所用的喷咀相同的网络喷咀把二股各含100根长丝的丝束合并成一股含200根长丝的丝束。喷咀的操作压力为42psig，以得到和HFC纱相同的网络度(网络数/米)，在下面称这种纱为“plied”纱(合股纱)。
用“Fibre Vision Inc”生产的“Fibrescan FS 100”对上述6种HFC纱卷装和6种plied纱卷装进行分析；比较网络性能，以1650m/min纱线速度测定每个卷装66.7m长的纱，结果如下表所示均匀纱 合股纱每米平均网络数 16.6 17.8网络结之间的平均距离(mm) 60.1 56.2网络结之间的平均最大距离(mm)228.6231.7由表可以看出，仅对6个卷装测量的平均值看还是稍有不同。然而就纱线均匀性、网络结节之间的最大距离和在这些最大距离间卷装对卷装的％CV数据来看，本发明的HFC纱的均匀性明显地占优。这种沿长丝方向均匀性的明显改进还表现在有较好的可加工性上。
均匀纱合股纱网络结之间的最大距离(mm) 279.3 314.0网络结间最大距离卷装对卷装的最大12.6 24.0CV％值表11延迟冷 2层流 6拉伸张力 7旦数(纤度) 9断裂旦0样品号却长度，空气流， 3纺丝速度 4纺丝能力 5初纺丝 变异系数 离散性 8断裂伸长 数强度， 10纺丝因子NO. 厘米 米/分米/分 米/分单丝旦数％ ％％ G/DD1 P 3.0 22.8 2195 5157 1.02 0.40 1.06 135.0 5.93 0.542 P 3.0 22.8 2195 5170 1.20 0.53 1.03 135.6 5.87 0.633 PT4.3 22.8 2195 5566 1.01 0.63 1.45 153.6 6.46 0.744 C 4.3 22.8 2195 5941 1.65 1.06 1.05 170.7 5.99 1.055 C 6.6 22.8 2195 6134 1.50 1.19 1.00 179.5 5.93 1.226 C 6.6 22.8 2195 5947 1.65 1.35 1.02 171.0 5.42 1.337 C 6.6 22.8 2195 5846 1.35 1.36 1.12 166.4 6.54 1.108 HT4.3 13.7 2409 6212 1.35 0.83 1.47 157.8 6.60 0.829 C 6.6 13.7 2409 6409 1.35 1.13 1.24 166.0 6.67 1.0410 PT3.0 22.8 2409 5922 1.12 0.53 1.28 145.8 6.15 0.5911 P 3.0 22.8 2409 5816 1.00 0.61 1.18 141.4 6.02 0.5312 PT3.0 22.8 2409 5956 1.26 0.62 1.32 147.2 6.08 0.6613 P 3.0 22.8 2409 5880 1.25 0.64 1.46 144.0 5.70 0.6514 HPT 4.3 22.8 2409 6012 1.35 0.75 0.99 149.5 6.21 0.7615 HT4.3 22.8 2409 6210 1.11 0.80 1.42 157.7 6.19 0.7216 HET 4.3 22.8 2409 6318 1.01 0.85 1.82 162.2 6.55 0.7617 HT4.3 22.8 2409 6163 1.49 0.85 1.09 155.8 6.09 0.8318 HE4.3 22.8 2409 6580 1.25 0.99 1.64 173.1 6.48 0.8019 HET 6.6 22.8 2409 6277 1.11 0.88 1.13 160.5 6.45 0.9220 HE6.6 22.8 2409 6416 1.14 0.91 1.32 166.3 5.72 0.9221 P 3.0 31.9 2409 5690 1.12 0.38 1.38 136.2 5.61 0.5622 HPT 3.0 31.9 2409 6037 1.12 0.66 1.56 150.5 6.43 0.5623 P 3.0 41.0 2409 5755 1.34 0.36 1.68 138.9 5.88 0.5624 HPT 4.3 41.0 2409 6183 1.13 0.67 1.27 156.6 6.40 0.66
表1(续)1延迟冷 2层流 6拉伸张力 7旦数(纤度) 9断裂旦0样品号 却长度， 空气流， 3纺丝速度 4纺丝能力 5初纺丝 变异系数离散性 8断裂伸长 数强度， 10纺丝因子NO. 厘米 米/分米/分 米/分 单丝旦数％ ％ ％ G/DD25 HPT4.3 41.0 2409 63761.13 0.77 1.31 164.6 6.68 0.6626 HPT3.0 22.8 2743 60111.02 0.35 1.17 119.1 6.03 0.3927 HPT3.0 22.8 2743 64581.14 0.57 1.77 135.4 6.00 0.5028 HPT3.0 22.8 2743 68551.00 0.60 1.99 149.9 6.61 0.4429 HPT4.3 22.8 2743 65711.34 0.32 1.66 139.5 6.34 0.6230 HP 4.3 22.8 2743 65961.13 0.52 1.71 140.5 5.85 0.6031 HE 4.3 22.8 2743 71381.02 0.53 1.11 160.2 5.45 0.4832 HPT4.3 22.8 2743 70061.01 0.71 1.68 155.4 7.03 0.5433 HPT6.6 22.8 2743 64071.01 0.50 1.36 133.6 6.26 0.6834 HP 6.6 22.8 2743 61521.02 0.53 0.96 124.3 5.41 0.6135 PT 6.6 22.8 2743 66721.35 0.67 1.25 143.2 6.12 0.8036 PT 3.0 22.8 3018 71241.01 0.45 1.67 136.1 6.28 0.3937 HP 3.0 22.8 3018 65231.19 0.45 1.33 116.2 5.76 0.4038 NP 4.3 22.8 3018 70181.01 0.41 2.18 132.6 5.31 0.4739 PT 4.3 22.8 3018 68011.20 0.45 1.31 125.4 6.18 0.4940 PT 6.6 22.8 3018 69301.20 0.51 1.18 129.7 6.08 0.6241 PT 6.6 22.8 3018 74021.01 0.53 1.36 145.3 6.41 0.6042 PT 6.6 22.8 3018 76731.01 0.74 1.62 154.3 6.41 0.6043 PT 3.0 22.8 3200 69191.19 0.39 1.26 116.2 6.64 0.3744 PT 3.0 22.8 3200 70641.00 0.44 1.42 120.7 7.06 0.3545 PT 3.0 22.8 3200 72951.01 0.57 1.57 127.9 7.31 0.3546 PT 4.3 22.8 3200 69171.02 0.39 1.08 116.1 6.25 0.3847 PT 6.6 22.8 3200 70551.02 0.44 1.13 120.5 6.31 0.49
表1(续)1延迟冷 2层流 6拉伸张力 7旦数(纤度)9断裂旦0样品号 却长度， 空气流， 3纺丝速度 4纺丝能力 5初纺丝 变异系数离散性 8断裂伸长 数强度， 10纺丝因子NO. 厘米 米/分 米/分米/分 单丝旦数％％％G/DD48 P 3.0 22.8 2195 4687 1.00 0.45 1.22 113.6 5.22 0.6149 P 3.0 22.8 2195 5103 1.00 0.50 1.31 132.5 5.52 0.6150 P 3.0 22.8 2195 5038 1.01 0.57 1.09 129.6 5.41 0.6151 T 4.3 22.8 2195 5478 1.01 0.81 1.25 149.6 6.05 0.7452 T 4.3 22.8 2195 5694 1.13 0.83 1.60 159.5 6.41 0.8353 T 4.3 22.8 2195 5798 1.13 0.92 1.59 164.2 6.25 0.8354 C 6.6 22.8 2195 5615 1.14 1.05 1.48 155.9 6.16 1.0655 C 6.6 22.8 2195 6101 1.39 1.16 1.31 178.0 6.14 1.2856 P 3.0 13.7 2409 5686 1.14 0.72 1.93 136.0 5.73 0.6557 P 3.0 13.7 2409 5789 1.13 0.73 1.93 140.3 5.91 0.6458 NT 4.3 13.7 2409 5980 1.13 0.89 2.09 148.2 6.14 0.7959 ENT4.3 13.7 2409 6290 1.14 0.97 2.06 161.1 6.48 0.7960 P 3.0 22.8 2409 5311 1.01 0.48 1.36 120.4 5.57 0.5361 P 3.0 22.8 2409 5921 1.49 0.62 1.33 145.8 5.86 0.6862 PT 4.3 22.8 2409 5839 1.01 0.62 1.22 142.4 6.22 0.65634.3 22.8 2409 6029 1.23 0.86 1.31 150.2 5.58 0.8064 P 6.6 22.8 2409 5278 1.02 0.53 1.05 119.0 5.61 0.7365 PT 6.6 22.8 2409 6064 1.01 0.67 1.64 151.7 6.31 0.8266 T 6.6 22.8 2409 6171 1.01 0.80 1.26 156.1 6.61 0.82674.3 31.9 2409 6162 1.13 0.74 1.45 155.7 5.45 0.6968 PT 4.3 31.9 2409 5954 1.13 0.79 1.07 147.1 6.09 0.6969 ET 6.6 31.9 2409 6505 1.14 0.78 1.26 170.0 6.29 0.87706.6 31.9 2409 5883 1.14 0.78 1.10 144.2 5.61 0.8771 T 6.6 31.9 2409 6219 1.14 0.81 1.22 158.1 6.32 0.87
表1(续)1延迟冷 2层流 6拉伸张力 7旦数(纤度)9断裂旦0样品号 却长度， 空气流， 3纺丝速度 4纺丝能力 5初纺丝 变异系数 离散性 8断裂伸长 数强度，10纺丝因子NO. 厘米米/分 米/分 米/分 单丝旦数 ％ ％ ％ G/DD72 N 6.6 31.9 2409 5919 1.110.91 3.20145.7 5.99 0.8773 PT3.0 22.8 2743 6514 1.190.44 1.48137.5 6.25 0.4674 P 3.0 22.8 2743 6227 1.130.52 1.52127.0 5.86 0.4975 NT3.0 22.8 2743 6523 1.340.57 2.31137.8 6.18 0.5176 P 3.0 22.8 2743 6433 1.130.70 1.93134.5 5.62 0.4977 PT4.3 22.8 2743 6664 1.110.55 1.90142.9 6.26 0.6078 PT6.6 22.8 2743 6500 1.010.42 1.35136.9 6.42 0.6979 P 6.6 22.8 2743 6494 1.140.61 1.65136.7 5.87 0.7780 PT3.0 22.8 3018 7209 1.000.46 1.71138.9 6.33 0.3881 P 3.0 22.8 3018 6669 1.000.46 1.62121.0 5.17 0.3882 PT4.3 22.8 3018 7019 1.010.48 1.73132.6 6.33 0.4783 P 3.0 22.8 3200 6589 1.010.47 1.25105.9 5.54 0.1984 P 3.0 22.8 2195 5029 1.120.61 1.41129.2 5.62 0.6885 PT3.0 22.8 2195 5511 1.250.66 1.28151.1 6.14 0.7586 P 3.0 22.8 2195 5170 1.120.66 1.58135.6 5.82 0.6887 P 3.0 22.8 2195 5570 1.340.67 1.24153.8 5.63 0.7188 P 3.0 22.8 2195 5493 1.250.71 1.36150.3 5.93 0.7589 P 3.0 22.8 2195 4964 1.490.71 1.21126.2 5.30 0.7890 3.0 22.8 2195 5703 1.380.79 1.70159.9 5.59 0.8291 T 3.0 22.8 2195 5599 1.140.83 1.48155.1 6.17 0.6892 3.0 22.8 2195 5954 1.100.89 1.92171.3 5.87 0.7893 PT4.3 22.8 2195 5702 1.020.66 0.99159.8 6.62 0.6694 T 4.3 22.8 2195 5565 1.000.77 1.35153.6 6.16 0.7495 T 4.3 22.8 2195 5820 1.200.77 1.12165.2 6.79 0.77
表1(续)1延迟冷 2层流 6拉伸张力 7旦数(纤度) 9断裂旦0样品号 却长度，空气流，3纺丝速度 4纺丝能力 5初纺丝 变异系数 离散性 8断裂伸长 数强度， 10纺丝因子NO. 厘米米/分米/分 米/分单丝旦数 ％％ ％ G/DD96 4.3 22.8 21955418 1.01 0.781.77 146.95.91 0.8797 T4.3 22.8 21955664 1.13 0.831.43 158.16.26 0.8298 4.3 22.8 21955511 1.26 0.961.35 151.15.84 0.9299 T6.6 22.8 21955603 1.01 0.841.14 155.36.02 0.95100 T6.6 22.8 21955572 1.02 0.921.14 153.96.08 0.95101 T6.6 22.8 21955817 1.20 0.930.94 165.16.27 0.98102 T6.6 22.8 21955765 1.01 0.941.35 162.76.34 0.94103 C6.6 22.8 21956061 1.39 1.101.57 176.26.18 1.28104 C6.6 22.8 21955949 1.26 1.111.17 171.16.26 1.16105 PN 3.0 13.7 24095696 1.12 0.522.04 136.45.87 0.64106 PT 3.0 22.8 24095689 1.00 0.401.43 136.16.28 0.53107 P3.0 22.8 24095343 1.20 0.411.32 121.75.54 0.55108 PT 3.0 22.8 24095602 1.02 0.451.01 132.56.44 0.47109 P3.0 22.8 24095474 1.14 0.501.34 127.25.71 0.60110 P3.0 22.8 24095522 1.23 0.531.29 129.25.59 0.66111 P3.0 22.8 24095686 1.00 0.581.96 136.05.96 0.62112 P3.0 22.8 24095268 1.25 0.601.52 118.65.35 0.65113 P4.3 22.8 24095832 1.13 0.591.44 142.15.86 0.72114 PT 4.3 22.8 24095816 1.02 0.610.98 141.46.47 0.58115 PT 4.3 22.8 24095681 1.01 0.641.66 135.86.27 0.65116 PT 4.3 22.8 24095752 1.20 0.641.23 138.76.12 0.67117 P4.3 22.8 24095385 1.13 0.701.49 123.55.34 0.72118 P4.3 22.8 24095665 1.13 0.731.24 135.15.28 0.72119 PT 4.3 22.8 24096094 1.26 0.761.66 152.96.41 0.80
表1(续)1延迟冷2层流 6拉伸张力 7旦数(纤度)9断裂旦0样品号 却长度， 空气流， 3纺丝速度 4纺丝能力 5初纺丝 变异系数 离散性 8断裂伸长 数强度， 10纺丝因子NO. 厘米 米/分 米/分 米/分 单丝旦数％ ％ ％ G/DD120 PT6.6 22.8 24095937 1.01 0.67 1.33146.4 6.23 0.83121 PT6.6 22.8 24096032 1.14 0.75 1.09150.4 6.24 0.92122 6.6 22.8 24095890 1.13 0.82 1.24144.5 5.60 0.92123 T 6.6 22.8 24096096 1.21 0.88 1.14153.0 6.09 0.86124 P 3.0 31.9 24095679 1.14 0.44 1.14135.7 5.92 0.57125 PT3.0 31.9 24095792 1.13 0.49 1.19140.4 4.20 0.56126 PT3.0 31.9 24095814 1.34 0.52 1.09141.3 6.02 0.59127 PT4.3 31.9 24095931 1.13 0.62 1.71146.2 6.25 0.69128 PT4.3 31.9 24096101 1.35 0.74 1.28153.2 6.32 0.72129 6.6 31.9 24095909 1.35 0.80 1.48145.2 5.77 0.91130 P 3.0 41.0 24095614 1.13 0.30 1.55133.0 5.67 0.54131 P 3.0 41.0 24095703 1.14 0.46 1.18136.7 5.89 0.54132 P 3.0 41.0 24095555 1.12 0.47 1.28130.5 5.77 0.54133 P 4.3 41.0 24095962 1.11 0.63 1.18147.4 5.97 0.66134 P 6.6 41.0 24095870 1.14 0.67 1.16143.6 5.92 0.84135 T 6.6 41.0 24096104 1.14 0.81 1.47153.3 6.16 0.84136 HT6.6 41.0 24096172 1.14 0.85 1.06156.2 6.45 0.84137 HPT 3.0 22.8 27436529 1.01 0.46 1.66138.0 6.25 0.44138 HPT 3.0 22.8 27436564 1.00 0.55 1.96139.3 6.28 0.44139 HPT 4.3 22.8 27436485 1.12 0.46 1.83136.4 6.11 0.60140 HPT 4.3 22.8 27436367 1.12 0.50 1.79132.1 6.00 0.60141 HPT 4.3 22.8 27436501 1.20 0.50 1.18137.0 6.42 0.56142 HPT 4.3 22.8 27436087 1.00 0.69 2.00121.9 5.55 0.54143 HPT 4.3 22.8 27436464 1.03 0.70 1.54135.6 6.48 0.55
表1(续)1延迟冷 2层流 6拉伸张力 7旦数(纤度) 9断裂旦0样品号 却长度， 空气流，3纺丝速度 4纺丝能力 5初纺丝 变异系数 离散性 8断裂伸长 数强度 10纺丝因子NO. 厘米米/分米/分 米/分单丝旦数％ ％％G/DD144 HP6.6 22.8 2743 6348 1.01 0.55 1.59 131.4 5.98 0.68145 HPT 6.6 22.8 2743 6479 1.20 0.57 1.08 136.2 6.07 0.71146 HP6.6 22.8 2743 6638 1.12 0.60 1.98 142.0 5.87 0.77147 HPT 6.6 22.8 2743 6561 1.14 0.68 1.53 139.2 6.22 0.76148 HPT 6.6 22.8 2743 6754 1.14 0.70 1.76 146.2 6.51 0.76149 HP4.3 22.8 3018 6521 1.00 0.58 1.95 116.1 5.70 0.47150 T 4.3 22.8 2195 5789 1.11 0.78 1.28 163.8 6.34 0.82151 C 6.6 22.8 2195 5868 1.26 1.01 1.16 167.4 6.11 1.17152 HT4.3 22.8 2409 6078 1.26 0.86 1.45 152.3 6.14 0.80153 HPT 4.3 31.9 2409 6089 1.11 0.73 1.27 152.7 6.13 0.68154 PT4.3 41.0 2409 5947 1.13 0.55 1.30 146.8 6.11 0.66155 HPT 4.3 41.0 2409 6026 1.35 0.63 1.20 150.1 6.10 0.69156 HT6.6 41.0 2409 6267 1.35 0.97 1.03 160.1 6.28 0.87157 PT3.0 22.8 2195 5835 1.11 0.62 1.55 165.9 6.18 0.68158 PT3.0 22.8 2195 5616 1.24 0.68 1.67 155.9 6.12 0.75159 3.0 22.8 2195 5580 1.64 0.88 1.30 154.3 5.65 0.86160 3.0 22.8 2195 5766 1.36 0.96 1.69 162.7 5.49 0.83161 4.3 22.8 2195 5750 1.11 0.91 1.72 162.0 5.85 0.96162 T 4.3 22.8 2195 5892 1.26 0.93 1.45 168.5 6.60 0.92163 PT6.6 22.8 2195 5445 1.03 0.53 1.01 148.1 6.36 0.84164 C 6.6 22.8 2195 5829 1.23 1.17 1.72 165.6 6.10 1.16165 C 6.6 22.8 2195 5934 1.36 1.31 2.85 170.4 5.76 1.27166 NP3.0 13.7 2409 5783 1.11 0.72 2.66 140.0 5.93 0.65167 PT3.0 22.8 2409 5843 1.34 0.38 1.25 142.5 6.04 0.62
表1(续)1延迟冷 2层流 6拉伸张力 7旦数(纤度)9断裂旦0样品号却长度， 空气流， 3纺丝速度 4纺丝能力 5初纺丝 变异系数离散性 8断裂伸长 数强度， 10纺丝因子NO. 厘米 米/分 米/分 米/分 单丝旦数 ％ ％ ％G/DD168 P 3.0 22.8 2409 5684 1.11 0.39 1.51 135.9 5.90 0.59169 PT 4.3 22.8 2409 5959 1.01 0.60 1.97 147.3 6.13 0.77170 P 3.0 41.0 2409 5698 1.11 0.38 1.40 136.5 5.84 0.54171 HT 6.6 41.0 2409 6192 1.11 0.80 1.62 157.0 6.39 0.83172 HPT3.0 22.8 2743 6559 1.11 0.39 1.65 139.1 6.51 0.49173 P 3.0 22.8 2195 5464 1.01 0.64 1.58 149.0 5.99 0.721743.0 22.8 2195 5725 1.11 0.80 1.66 160.9 5.45 0.79175 PT 4.3 22.8 2195 5616 1.01 0.70 1.63 155.9 6.00 0.87176 C 6.6 22.8 2195 6055 1.01 1.32 2.45 175.9 6.31 1.11177 C 6.6 22.8 2195 5774 1.11 1.37 2.30 163.1 5.47 1.21178 PT 3.0 13.7 2409 5908 1.34 0.60 1.69 145.2 6.22 0.67179 NT 3.0 22.8 2195 5419 1.00 0.56 2.01 146.9 6.12 0.711803.0 22.8 2195 5583 1.39 0.78 1.33 154.4 5.82 0.831813.0 22.8 2195 5618 1.38 0.89 1.60 156.0 5.59 0.821824.3 22.8 2195 5413 1.34 0.85 1.35 146.7 5.68 0.86183 C 6.6 22.8 2195 5796 1.11 1.25 1.75 164.1 5.73 1.21184 C 6.6 22.8 2195 5774 1.01 1.49 4.73 163.1 5.76 1.11185 PT 4.3 22.8 2409 5635 1.00 0.58 1.70 133.9 6.06 0.64
表2样品号 加工方法 温度 张力1/张力2 摩擦盘叠片方式 牵伸比 #疵点数/1000mNO.Type ℃ T1/T2 StackRatio1 A 160 30/10 1/7/11.409 10.32 A 170 ----- 1/71/1.409 15.13 A 170 35/10 1/7/11.478 16.04 A 170 ----- 1/7/11.478 22.95 A 180 32/8 1C/7/1 1.478 9.46 B 180 32/8 1/7/11.478 07 B 170 ----- 1/7/11.478 08 B 180 ----- 1/7/11.478 09 B 190 ----- 1/7/11.478 0.110 B 200 ----- 1/7/11.478 0.311 B 200 --/28 2/4/11.478 5.712 B 200 --/12 2/6/11.478 0.413 B 200 ----- 1/4/11.478 5.714 B 200 --/17 2/6/11.575 5.215 B 200 --/14 1/7/11.575 2.016 B 190 ----- 1/7/11.575 1.417 B 180 ----- 1/7/11.575 0.718 A 180 ----- 2/6/11.575 200表3喂入纱性能 牵伸变形工艺参数 变形纱性能纱支数 单丝旦数 类型 张力1/叠片方 牵伸比 单丝 断裂 断裂旦#疵点数张力2 式旦数 伸长 数强度Count(dpf)s Typs T1/T2 Stack Ratio (dpf)D ％ g/dd 1000m220-325 0.69 A 52/54 2/5/1 1.409 0.51 13.9 1.79 954220-325 0.69 B 55/54 1/7/1 1.379 0.51 38.8 4.22 1.4220-250 0.88 A 38/20 2/5/1 1.409 0.66 29.5 3.23 474220-250 0.88 B 50/40 1/7/1 1.379 0.66 50.8 5.08 1.4
表41延迟冷2层流5拉伸张力 6旦数(纤度)8断裂旦0样品号 却长度， 空气流， 3纺丝速度 4初纺丝 变异系数离散性 7断裂伸长 数强度， 9纺丝因子NO. 厘米 米/分米/分 米/分 ％％％ G/DD1 P 4.32 31.9 24080.91 0.48 1.32 141 5.80 0.662 T 3.05 22.8 24080.90 0.75 1.00 123 6.04 0.423 P 3.05 22.8 27420.60 0.33 1.94 104 5.54 0.324 PT 4.32 22.8 27420.90 0.63 1.13 129 6.47 0.435 PT 4.32 22.8 36560.90 0.44 1.47 103 6.04 0.286 P 3.05 22.8 21940.86 0.45 1.01 125 5.67 0.527 PT 4.32 22.8 24080.76 0.56 1.13 132 6.33 0.498 PT 3.05 41.0 24080.91 0.45 1.29 136 6.23 0.529 P 3.05 22.8 27420.86 0.40 1.09 111 5.54 0.3810 PT 3.05 22.8 27420.76 0.45 1.24 113 6.00 0.3411 P 4.32 22.8 27420.76 0.49 1.38 108 5.28 0.4112 P 4.32 22.8 27420.86 0.53 1.41 121 5.82 0.4613 PT 3.05 22.8 30160.81 0.35 1.65 123 6.54 0.3714 P 4.32 22.8 30160.81 0.67 1.95 109 5.05 0.4515 PT 4.32 22.8 31990.86 0.39 1.44 120 6.51 0.3716 P 6.60 22.8 31990.86 0.43 1.23 116 5.62 0.4717 P 3.05 22.8 21940.85 0.52 1.03 129 5.94 0.5218 PT 3.05 22.8 24080.68 0.39 1.56 132 6.69 0.4319 P 3.05 22.8 24080.85 0.54 1.31 119 5.71 0.4520 PT 4.32 22.8 24080.76 0.44 1.19 131 6.53 0.4921 P 6.60 22.8 24080.86 0.56 1.17 142 5.96 0.7122 P 3.05 22.8 27420.75 0.32 1.14 113 5.96 0.3323 P 3.05 22.8 27420.85 0.51 1.12 113 5.31 0.3824 P 4.32 22.8 27420.86 0.53 1.29 120 5.83 0.46
表4(续)1延迟冷 2层流 5拉伸张力 6旦数(纤度)8断裂旦0样品号 却长度， 空气流， 3纺丝速度 4初纺丝 变异系数 离散性 7断裂伸长 数强度， 10纺丝因子NO. 厘米 米/分 米/分米/分 ％ ％％ G/DD25 P 4.32 22.8 2742 0.91 0.54 1.79 126 5.73 0.5726 P 6.60 22.8 2742 0.86 0.60 1.16 132 6.59 0.5927 PT 6.60 22.8 3199 0.86 0.40 0.90 113 5.20 0.4728 P 6.60 22.8 2408 0.99 0.73 1.80 148 6.31 0.82293.05 22.8 2194 0.91 0.77 1.76 155 5.78 0.6530 PT 4.32 22.8 2194 0.86 0.67 1.10 148 6.52 0.6431 T 4.32 22.8 2194 0.91 0.77 1.63 153 6.08 0.7932 PR 3.05 22.8 2408 0.61 0.50 1.48 121 6.24 0.3933 PR 3.05 22.8 2408 0.69 0.56 1.40 129 6.41 0.4334 PR 3.05 22.8 2408 0.81 0.62 1.47 132 6.33 0.5135 PR 3.05 22.8 2408 0.91 0.62 1.74 141 6.43 0.5736 P 4.32 22.8 2408 0.81 0.35 1.59 127 5.40 0.6237 PR 4.32 22.8 2408 0.86 0.39 1.20 139 6.42 0.5538 P 4.32 22.8 2408 0.61 0.50 1.43 123 5.96 0.4739 P 4.32 22.8 2408 0.69 0.50 1.45 129 5.02 0.5340 P 4.32 22.8 2408 0.91 0.55 1.78 134 5.54 0.6941 PR 3.05 31.9 2408 0.91 0.34 1.31 139 6.23 0.5442 T 4.32 41.0 2408 0.91 0.49 1.52 146 6.28 0.6343 PT 3.05 22.8 2742 0.61 0.34 1.54 105 5.59 0.3244 P 3.05 22.8 2742 0.91 0.52 1.79 120 5.65 0.4745 PT 3.05 22.8 2742 0.81 0.57 1.67 121 6.11 0.4246 P 4.32 22.8 2742 0.61 0.48 1.60 109 5.66 0.3947 PT 4.32 22.8 2742 0.81 0.64 1.86 130 6.28 0.5148 P 4.32 22.8 2742 0.91 0.68 1.64 131 5.57 0.57
表4(续)1延迟冷2层流 5拉伸张力 6旦数(纤度)8断裂旦0样品号却长度， 空气流， 3纺丝速度 4初纺丝 变异系数 离散性 7断裂伸长 数强度 9纺丝因子NO. 厘米 米/分 米/分米/分％ ％ ％ G/DD49 PT 6.60 22.8 2742 0.860.53 1.27 138 6.06 0.5950 6.60 22.8 3016 0.810.77 2.64 121 5.81 0.5751 PT 3.05 22.8 2194 0.900.54 1.89 157 6.06 0.6452 PT 4.32 22.8 2194 0.860.54 1.49 143 6.49 0.6353 T4.32 22.8 2194 0.910.82 1.72 152 6.16 0.7954 P3.05 22.8 2408 0.800.46 2.16 126 5.80 0.5055 C3.05 22.8 2408 0.900.59 1.96 137 6.24 0.5656 P4.32 22.8 2408 0.860.45 1.09 135 5.58 0.5657 P4.32 22.8 2408 0.910.52 1.52 137 5.78 0.6958 P4.32 22.8 2408 0.810.55 1.98 125 5.41 0.6259 PT 4.32 22.8 2408 0.690.62 1.73 126 6.13 0.5360 P6.60 22.8 2408 0.810.77 2.00 131 5.53 0.7861 PT 3.05 31.9 2408 0.900.40 1.53 139 6.54 0.5362 4.32 31.9 2408 0.910.63 1.97 142 6.19 0.6663 PT 3.05 41.0 2408 0.900.42 1.21 140 6.58 0.5164 PT 4.32 41.0 2408 0.910.38 1.21 140 6.16 0.6365 PT 3.05 22.8 2742 0.900.33 1.20 121 6.34 0.3566 PT 3.05 22.8 2742 0.800.41 2.22 138 6.39 0.4267 PT 4.32 22.8 2742 0.760.35 1.39 116 6.00 0.4168 PT 4.32 22.8 2742 0.610.42 1.64 115 6.12 0.3969 P4.32 22.8 2742 0.810.63 1.75 117 5.72 0.5170 6.60 22.8 2742 0.810.83 1.67 127 5.88 0.6571 P4.32 22.8 3016 0.810.62 1.96 116 5.98 0.4572 6.60 22.8 3016 0.810.78 1.93 109 5.02 0.5773 PT 4.32 22.8 3199 0.860.46 1.59 138 6.00 0.3774 PT 4.32 22.8 2408 0.900.49 0.97 140 6.74 0.5权利要求
1.一种由相对粘度(LRV)为13～23，零切熔点(Tm°)为240～265℃的聚酯聚合物制备一种至少含有150根细长丝，每根长丝的纺丝旦数(dpf)s为0.5～2.2的网络复丝纱的方法，该方法包括(i).熔融聚酯聚合物，将所得熔体加热到高于聚合物零切熔点Tm°25～55℃的温度(Tp)，并过滤这种加热的熔体；(ii).挤压过滤熔体通过至少含有150根毛细管的喷丝板面形成至少150根长丝细流，其喷丝板面长丝挤出密度FED，至少为6根长丝/cm2，其总熔体质量流动速度为W，以g/min表示，在此W＝(dpf)s(Vs)/9000×长丝根数，Vs是纺丝卷绕速度，至少为2km/min；(iii).保护刚挤出的长丝流体，在一出喷丝板面就有一个延迟罩(在喷丝板面下方长度为Lq cm)，然后由层流冷却空气冷却，其层流速度为Qam/min，纺丝因子SF为0.2～1，纺丝因子SF根据下式计算而得SF＝k{(LRV)[(Tm°+25)/(Tp)]6[(Vs)2/(dpf)s][(Qa/W)0.2][((FED)(Lq)]-0.7}n在此k＝2.4×10+5，n＝-0.8(是负值)；(iv).将长丝流冷至低于玻璃化转化温度(Tg)，将冷却的至少150根长丝集束成一根复丝丝束，从喷丝板表面到集束点距离为Lc(用cm表示)，对一根复丝丝束进行网络以得到网络纺丝取向纱；以2～5km/min速度将这种网络纱卷绕成卷装。
2.按权利要求1的一种方法，在此对聚合物和加工条件进行选择以提供一种具有以下性能的纺丝取向纱沿长丝拉伸张力变异(DTV％)小于1％；标准化断裂旦数的强度(TB)n至少为5g/dd(克/牵伸旦数)和沿长丝旦数离散性(DS)小于2.5％，其中(TB)n＝强度(g/d)×(RDR)s×(20.8/LRV)0.75，在此(RDR)s是剩余纺丝牵伸比，定义为(RDR)s＝[1+(EB)/100]，在此EB是断裂伸长百分数。
3.按权利要求1的一种方法，在此对聚合物和加工条件进行选择以提供一种具有以下性能的纺丝取向纱沿长丝拉伸张力变异(DTV％)小于1和在(SF+0.2)和(SF-0.2)之间，SF是纺丝因子，剩余牵伸比(RDR)s约在1.9和2.6之间和(1-S/Sm)值大于0.05，在此剩余纺丝牵伸比(RDR)s＝[1+(EB)/100]，其中EB是断裂伸长百分数，S是沸水收缩，Sm是最大收缩潜力。
4.按权利要求1～3任一项的一种方法，在此长丝挤出密度(FED)至少为每平方厘米6.5根长丝(6.5#/cm2)。
5.按权利要求1～4任一项的一种方法，在此纺丝取向纱以一种牵伸比进行牵伸，例如提供牵伸纱的断裂伸长(EB)为15～40％和单根牵伸长丝旦数约为1或小于1。
6.一种按权利要求5的方法，在此许多根这类纺丝取向纱以无纬经纱片形式被拉伸。
7.按权利要求5的一种方法，在此纺丝取向纱的牵伸和熔融纺丝联合在一起，由此得到的牵伸纱以3～5km/min速度卷绕成卷装。
8.按上述权利要求中任一项要求的一种方法，在此对聚合物和加工条件进行选择使所纺纱线的(1-S/Sm)值大于0.85，在此S是沸水收缩率和Sm是最大潜在收缩率。
9.按上述权利要求中任一项要求的一种方法，在此纺丝取向纱以一种牵伸比进行牵伸变形，例如使一种膨松纱的断裂旦数强度(TB)n至少为4g/dd，每1000m疵点数小于10个，在此(TB)n＝强度g/d×(RDR)s×(20.8/LRV)0.75，式中(RDR)s是剩余纺丝牵伸比，定义为(RDR)s＝[1+(EB)/100]，EB是断裂伸长百分数，其值为20～45％。
10.按权利要求9的一种方法，在此采用一种低-摩擦装置降低其上游第一接触点和第一摩擦加捻施加点之间牵伸变形丝路中的加捻诱导拉伸，例如使偏离角小于15度和上游接触部分的曲线半径增加到大于2.5mm。
11.按上述权利要求中任一项权利要求的一种方法，在此不同旦数或截面形状的长丝以同一喷丝板挤出共纺出来。
12.一种均匀网络聚酯复丝纱，在此聚酯聚合物的相对粘度LRV为13～23，零切熔点Tm°为240～265℃；该纱至少含150根0.5～2.2旦 直丝，长丝交缠显示了均匀的网络；纱的断裂伸长(EB)为40～160％，标准化纱的断裂旦数强度(TB)n至少为5g/dd和沿长丝拉伸张力变异系数(DTV％)小于1％，在此(TB)n＝强度(g/d)×(RDR)s×(20.8/LRV)0.75，式中(RDR)s是剩余纺丝牵伸比，定义为(RDR)s＝[1+(EB)/100]。
13.按权利要求12的一种纱，其断裂伸长(EB)为40～90％，(1-S/Sm)值至少为0.85，在此S是沸水收缩率，Sm是最大潜在收缩率。
14.一种均匀网络聚酯复丝纱，在此聚酯聚合物的相对粘度(LRV)为13～23，零切熔点(Tm°)为240～265℃；该纱至少含150根0.2～1旦 直丝，其长丝交缠显示了均匀的网络；纱的断裂伸长(EB)为15～40％，纱的断裂旦数强度(TB)n至少为5g/dd和沿长丝拉伸张力变异系数(DTV％)小于1％，在此(TB)n＝强度(g/d)×(RDR)s×(20.8/LRV)0.75，式中(RDR)s是剩余纺丝拉伸比，定义为(RDR)s＝[1+(EB)/100]。
15.一种聚酯复丝纱，在此聚酯聚合物相对粘度LRV为13～23和零切熔点(Tm°)为240～265℃；该纱至少含150根0.2～1旦变形长丝，长丝网络均匀；纱的断裂伸长(EB)为15～45％，标准化断裂旦数强度(TB)n至少为4g/dd和每1000m疵点数小于10，在此(TB)n＝强度(g/d)×(RDR)s×(20.8/LRV)0.75，式中(RDR)s是剩余纺丝拉伸比，定义为(RDR)s＝[1+(EB)/100]。
全文摘要
一种能提供具有优异机械性能和沿长丝方向单丝均匀性良好且网络均匀的高支长丝细涤纶纱的直接熔纺方法,而这种高支长丝细涤纶纱中包含的所有长丝都是从一块喷丝板纺出的。这种纱可以用作直接使用纱和用作用于纺制牵伸直丝纱和牵伸变形纱的牵伸喂入纱。
文档编号D01F6/62GK1200775SQ95197969
公开日1998年12月2日 申请日期1995年8月4日 优先权日1995年8月4日
发明者D·G·奔尼, R·J·科林斯, H·R·E·弗兰克福特, S·B·约翰森, B·H·诺克斯, 小J·F·伦敦, 小E·E·莫斯特, G·A·派 申请人:纳幕尔杜邦公司