制造软纸巾的方法

专利名称：制造软纸巾的方法
背景技术：
纸巾产品例如澡巾和面巾有许多特性，在制造具有理想属性的成品时，这些特性必须加以考虑，以便有助于使之适宜并最佳地符合产品的预期目的。长期以来，改善产品的柔软性一直是一个主要的目标，对成功制造优质产品而言，这是一个特别重要的因素。一般而来说，柔软性的主要内涵包括挺度和松密度(密度)，较低的挺度和较高的松散度(低密度)一般可改善感觉到的柔软性。
尽管对所有各类的纸巾产品而言，都希望提高其柔软性，但在不起绉的穿透干燥的纸张中，获得改善的柔软性一直是一项严峻的挑战。通过使热空气通过织物直到其干燥，穿透干燥提供了一种从织物除去水分的比较而言非挤压性的方法。更具体说，一个湿态铺放的织物从成形织物带传送到一个粗糙的高渗透性的穿透干燥织物带上，并保持在该穿透干燥织物带上直到其干燥。由于已干燥的织物内极少粘接，而且，织物很少受挤压，因此，最终的已干燥织物比用传统方法干燥的不起绉纸张要更柔软和松散。这样，有利于取消杨琪(Yankee)干燥机，并制造一种不起绉的穿透干燥的产品。然而，与起绉的类似产品相比，不起绉的穿透干燥的纸张摸起来较为生硬和粗糙。其原因部分是由于不起绉纸张的固有的高挺度和强度，另外，部分是由于穿透干燥织物带的粗糙度，湿织物与该穿透干燥织物带符合并在其上干燥。
而且，从制造的观点来看，与湿压法相比，穿透干燥法的能源消耗较大，因此，成本费用高。而且，穿透干燥法需要高温，这对制造过程中使用的织物带的使用寿命有着不利的影响。
因此，该技术领域中缺乏和需要的是制造具有改善的柔软性的纸巾产品的方法，特别是制造具有改善的柔软性的穿透干燥纸巾产品的方法，以及制造穿透干燥纸巾产品的更经济的方法。
发明概述业已发现，通过使织物脱水到大于约30％的稠度，然后，将湿织物从成形织物带传送到一个或多个慢速中间传送织物带，接着，进一步将织物传送到穿透干燥织物带，从而完成织物的最终干燥，这样，可以制造改善的不起绉的穿透干燥织物。特别令人吃惊地是，发现正好在差速传送之前，不起绉的透干织物的稠度增加会导致(1)较高的纵向和横向上的抗拉性能，这有助于改善织物的运行性能；和(2)当抗张强度调整到正常值时，减小的模量，这会增加柔软性。与采用差速传送以较低的稠度所制造的纸巾产品相比，这一发现允许在给定的抗张强度下制造较低模量的纸巾产品。
因此，本发明的一个方面在于制造软纸巾的方法，该方法包括的步骤有使造纸纤维的水悬浮液淀积在一个循环的成形织物带上，以形成湿织物；使湿织物脱水到从约20％到约30％的稠度；采用非挤压性脱水装置使湿织物补充脱水到大于约30％的稠度；将补充脱水后的织物传送到一个传送织物带上，所述传送织物带以比成形织物带低的约10％到约80％的速度运行；将织物传送到一个穿透干燥的织物带上；和将织物穿透干燥到最终的干燥度。
能够使织物脱水到约30％或更大稠度的一种特别理想的装置包括一个刚好位于差速传送上游的气压机。尽管以前在专利文献中曾论述过与一真空装置结合的加压流体射流，但这类装置尚未广泛应用于纸巾制造。原则上讲，这似乎是因为过去尚未认识到，使织物在差速传送之前脱水到大于约30％的稠度将导致上述改善的产品性质。而且，阻碍采用这种机器的另一原因被认为是由于实际实施起来比较困难，这些困难包括纸巾织物断裂，加压流体泄漏，密封和/或织物带磨损等等。本发明中公开的气压机克服了这些困难，并提供了一种在无需热脱水条件下，以适于工业使用的速度使湿织物脱水到以前被认为是不可能的理想稠度水平的可行机器。
在传送期间，为了拉伸纸张，一条中间传送织物带或多条织物带的运行速度低于成形织物带的速度。随着成形织物带和较慢的传送织物带之间的速度差增加(有时称为“负拉”或“急速传送”)，传送时赋予织物的拉伸也增加。与典型的透干织物带的粗孔织纹相比，传送织物带相对来说光滑和紧密。从实际观点看，最好传送织物带在能运行的前提下应尽可能细。在传送织物带表面上设置的肘节可夹住织物。此外，如果采用一“固定缝隙”或“轻触”传送(其中织物带同步会聚和发散，这将在后文中详细描述)，无论有或没有传送织物带的存在，对于实现一个或多个湿织物的传送将十分有利。这种传送不仅避免了对处于湿粘合成形状态的织物的明显压实，而且当与差速传送和/或光滑传送织物带结合使用时，也可使织物和最后干燥的纸张的表面光滑。
成形织物带和传送织物带之间的速度差可以是从约10％到约80％或更大，较好是从约10％到约35％，更好是从约15％到约25％，其中传送织物带是低速织物带。更佳速度差取决于多种因素，包括所制造的产品的特定类型。如前所述，赋予织物的伸张率的增加是与速度差成比例的。例如，对于单位重量约为每平方米每层20克的不起绉透干的三层擦拭纸巾而言，在制造每一层时，在成形织物带和单独一个传送织物带之间的从约20％到约25％的速度差，将在成品上产生从约15％到约20％的伸张率。
在干燥之前，对湿织物采用一次差速传送或两次或多次差速传送可使织物伸张。因此，可设置一个或多个传送织物带。赋予织物的伸张量可在一次，两次，三次或更多次差速传送之间分配。
最好以一种使形成的“夹心结构”(由成形织物带/织物/传送织物带构成)存在尽可能短的时间的方式传送。特别是，它仅存在于用以实现传送的真空滑轨或传送滑轨吸嘴的前边缘。实际上，成形织物带和传送织物带在真空吸嘴的前边缘会聚和发散。目的是尽量减小织物同时接触两个织物带所跨过的距离。业已发现，同步会聚/发散是消除微小折叠的关键，并因此提高了成品纸巾或其它产品的光滑度。
实际上，如果在两个织物带接近真空吸嘴前边缘时，在两个织物带间保持一个足够的会聚角度，并且如果在真空吸嘴的下游，在两个织物带之间保持一足够的发散角度，两个织物带只在真空吸嘴的前边缘同步会聚和发散。会聚和发散的最小角度是约0.5度或更大，更具体是约1度或更大，更具体是约2度或更大，更具体是约5度或更大。会聚和发散的角度可以相同也可不同。在操作过程中，较大的角度提供了较大的误差容限。适当的范围是从约1度到约10度。当真空滑轨被设计成真空吸嘴的后边缘相对于真空吸嘴的前边缘充分凹陷，以允许织物带通过真空吸嘴前边缘时立即发散，此时，可达到同步会聚和发散的目的。下文将结合附图对其作更清楚的描述。
调整机器使织物带开始具有一个固定间隙，以进一步尽量减小传送过程中挤压织物，织物带间的距离应等于或大于织物的厚度，这样当在真空吸嘴前边缘处传送时，织物不会被明显挤压。
通过采用差速传送上游的气压机可使光滑度增加。这最好在干燥之后与固定间隙的载送织物带区段结合使用。对获得理想的光滑度而言，砑光织物并非是必须的，但对纸张的进一步处理，例如通过砑光，压纹或起绉，都有利于进一步提高纸张的性质。
这里所用的“传送织物带”是一个位于织物制造过程中的成形区段和干燥区段之间的织物带。适当的传送织物带应是这类造纸织物带，即它们能提供较高的纤维支承指数并提供良好的真空密封性，以便在从成形织物带传送期间，尽量增大织物带/纸张的接触。织物带可具有相对光滑的表面轮廓，以使织物具有光滑度，但仍须具有足够的纹理，以便在急速传送期间抓牢织物并与之保持接触。较细的织物带可在织物上产生较高程度的伸张，这对某些产品应用场合来说是理想的。
传送织物带包括单层、多层或复合可渗透结构，优选的织物带具有至少如下一些特征(1)在传送织物带的与湿织物接触的一侧(顶侧)，每英寸纵向(MD)上的股线数(目数)是从10到200，每英寸横向(CD)上的股线数(支数)也是从10到200。股线的直径一般小于0.050英寸，(2)在顶侧，纵向肘节的最高点和横向肘节的最高点之间的距离是从约0.001到约0.02或0.03英寸。在这两个最高点之间，具有由MD或CD股线形成的肘节，它们使外形具有三维的特征，(3)在顶侧，MD肘节的长度等于或大于CD肘节的长度；(4)如果织物带是多层结构，与顶层相比，底层最好具有较细的网眼，以便控制织物渗透的深度，并使保留的纤维最多；和(5)织物带可呈现令视觉上愉悦的某些几何图案，这些图案一般每隔2到50根经纱重复。
特别适合的传送织物带包括例如Wisconsin州Appleton市的Asten成形织物带公司制造的织物带，所述织物带以934号，937号，939号和959号表示。可以使用的特定传送织物带还包括授予Chiu等的1995年7月4日公布的美国专利5，429，686所公开的织物带，该专利在此作为参考。适合的织物带可包括机织织物带，无纺织物带或无纺-纺织混合织物带。传送织物带的空隙率可等于或小于传送织物的织物带。
主要是由于在织物两面产生了很高的压差，和由此形成的透过织物的气流，因此，这里公开的一种气压机能够使湿织物脱水至很高的稠度。在特别的实施例中，例如，气压机可使湿织物的稠度增加约3％或更大，特别是约5％或更大，例如从约5％至约20％，更特别的是约7％或更大，例如从约7％至20％。这样，离开气压机的湿织物的稠度可以是约25％或更大，约26％或更大，约27％或更大，约28％或更大，约29％或更大，但较理想的是约30％或更大，特别是约31％或更大，更特别是约32％或更大，例如从约32％至约42％，再特别是约33％或更大，更特别是约34％或更大，例如从约34％至约42％，更特别的是约35％或更大，气压机能够达到这些稠度水平，与此同时，机器以工业使用速度操作。这里使用的造纸巾机的“高速操作”或“工业使用速度”指至少与下列值或范围中的任何一个相同的机器速度，该速度单位是英尺/分钟1000；1500；2000；2500；3000；3500；4000；4500；5000；5500；6000；6500；7000；8000；9000；10000，和以上述任意值为上限和下限的一个范围内。在气压机前可采用可选择的蒸汽喷射器或类似装置，以增加气压机后的稠度，和/或改变织物的横向湿度轮廓线。而且，当机器速度较低，而且在气压机内的停留时间较长时，可达到较高的稠度。
由气压机产生的透过湿织物的压差可以是约25英寸汞柱或更大，例如从约25至约120英寸汞柱，特别是约35英寸汞柱或更大，例如从约35至约60英寸汞柱，更特别是从约40至约50英寸汞柱。这可通过下述方法部分实现，即气压机内的气体增压室使湿织物一侧的流体压力保持大于0至约60磅/平方英寸(psig)，特别是大于0至约30psig，更特别的约5psig或更大，例如约5至约30psig，再特别的是从约5至约20psig。气压机的收集装置理想的是起真空箱的作用，该真空箱在0至约29英寸汞柱真空的条件下操作，特别是0至约25英寸汞柱真空，更特别是大于0至约25英寸汞柱真空，和更特别的是从约10至约20英寸汞柱真空，例如约15英寸汞柱真空。气体增压室和收集装置内的压力水平最好都受到监视并控制到预定的水平。
收集装置理想的但非必须的形成与气体增压室的整体密封，并抽成真空，以便起气体和液体的收集装置的作用。这里使用的术语“整体密封”和“已整体密封过”指气体增压室和湿织物之间的关系，气体增压室可操作的与织物联系并间接接触，以致当气体增压室以约30英寸汞柱或更高的穿过织物的压差操作时，供给气体增压室的约70％或更多的空气流经织物；气体增压室和收集装置之间的关系，气体增压室可操作的与织物和收集装置联系并间接接触，以致当气体增压室和收集装置以约30英寸汞柱或更高的穿过织物的压差操作时，供给气体增压室的约70％或更多的空气流经织物并进入收集装置内。
显然，在气压机内使用的加压流体与环境空气密封隔开，以产生穿过织物的相当大的空气流，该空气流导致气压机的巨大的脱水压力。经过气压机的加压流体流适当的是从开口区域的每平方英寸约5至约500标准立方英尺/分钟(SCFM)，特别是开口区域的每平方英寸约10SCFM或更大，例如从开口区域的每平方英寸约10至约200SCFM，更特别的是开口区域的每平方英寸约40SCFM，例如从开口区域的每平方英寸约40至约120SCFM。理想的是，供给气体增压室的加压流体中，70％或更大的，特别是80％或更大的，更特别的是90％或更大的加压流体经过湿织物引入到真空箱内。本发明中，术语“标准立方英尺/分钟”指在14.7磅/平方英寸绝对值和60华氏温度(°F)下测得的每分钟立方英尺数。
术语“空气”和“加压流体”这里可互换使用以指代用于使织物脱水的气压机内使用的任何气体物质。气体物质适当的包括空气，蒸汽或类似物。最好，加压流体包括具有环境温度的空气，或者加热气体，该加热气体是仅通过加压的方法使温度升高到约300°F或较小，特别是约150°F或较小的气体。
气压机适用于各种类型的用于使湿织物脱水的机器，该湿织物包括纸，纸巾，起绉纸，条形纸板，新闻纸或类似物。特别是，气压机可装在造纸巾机上，以便将湿织物模压在三维织物带上，从而增加织物的松密度。气压机可用于机器上的许多位置，特别是织物夹在两个织物带之间的位置，和织物传送到一个三维织物带上的位置。由于气压机产生的压差显著大于利用传统的真空箱，吸箱，吹气箱等可能产生的压差。在模压操作阶段，利用气压机可产生具有较高松密度的纸巾织物。在下述专利文献中公开了适用于利用气压机脱水的许多湿压机，即M.Hermans等的与本申请同一天申请但申请序号不清楚的美国专利申请，其名称为“在一种改进的传统湿压机上制造纸巾的方法”；M.Hermans等的与本申请同一天申请但申请序号不清楚的美国专利申请，其名称为“利用低能量输入制造低密度纸巾的方法”；F.Druecke等的与本申请同一天申请但申请序号不清楚的美国专利申请，其名称为“制造低密度弹性织物的方法”；和S.Chen等的与本申请同一天申请但申请序号不清楚的美国专利中请，其名称为“低密度弹性织物和制造这种织物的方法”；这些文献在此提出作为参考。
据本发明的另一方面，与传统的起绉穿透干燥方法相比，本发明的制造起绉的穿透干燥纸巾的方法需要消耗较少的总能量。本发明的方法在利用穿透干燥机干燥到最终干燥度之前，采用气压机使织物非挤压性的脱水，特别是使织物非热能的脱水。
本发明还涉及一种制造起绉的穿透干燥织物的方法，包括的步骤有(a)将造纸纤维的水悬浮液淀积在一个循环的成形织物带上，以形成湿织物；(b)采用非挤压性脱水装置使湿织物脱水到约30％或更大的稠度，由于该非挤压性脱水装置与湿织物整体密封，因此它适合使加压流体以约5磅/平方英寸或更大的表压基本上透过织物流动；(c)将湿织物传送到一个穿透干燥织物带上；(d)使非挤压性脱水过的织物穿透干燥；(e)将穿透干燥后的织物传送到烘缸的表面上；和(f)用起绉刀将穿透干燥过的织物从烘缸上取下。
在另一个实施例中，一种制造起绉的穿透干燥织物的方法，包括的步骤有(a)将造纸纤维的水悬浮液淀积在一个循环的成形织物带上，以形成湿织物；(b)使湿织物夹在一对织物带之间；(c)使夹在中间的湿织物结构穿过气体增压室和收集装置之间，气体增压室和收集装置操作上联系，并且适合在湿织物的两面产生约30英寸汞柱或更大的压差，和产生穿过使湿织物的每平方英寸每分钟约10标准立方英尺或更大的加压流体流；(d)利用加压流体流将湿织物脱水到约30％或更高的稠度；(e)将湿织物传送到一个穿透干燥织物带上；(f)使非挤压性脱水过的织物穿透干燥；(g)将穿透干燥后的织物传送到烘缸的表面上；和(h)用起绉刀将穿透干燥过的织物从烘缸上取下。
成形工艺和装置可以是造纸工业中众所周知的传统技术。这类成形工艺包括改良型长网成形机，顶面成形机(例如胸吸辊)，间隙成形机(例如双长网成形机，新月形成形机)等等。成形网或织物带也可以是传统的，优选具有较大纤维支承性的较细编织型式，以制造较光滑的纸张或织物。用以将纤维淀积在成形织物带上的高位调浆箱可以是分层的或不分层的。
这里公开的方法可应用于任何纸巾织物，包括用以制造面巾，浴用纸巾，纸毛巾，擦拭巾，餐巾等的织物。这种纸巾织物可以是单层产品或多层产品，例如两层，二层，四层或更多。由于较低的制造成本，单层产品是有利的，而许多顾客喜欢多层产品。对多层产品来说，产品的各层不必完全相同，只要至少一层符合本发明即可。织物可以是分层的或不分层的(混合的)，并且构成织物的纤维可以是适于造纸的任何纤维。
这些纸巾织物的适当单位重量可以从约5到约70克/平方米(gsm)，优选是从约10到约40gsm，更好是从约20到约30gsm。对于单层浴用纸巾而言，优选约25gsm的单位重量。对于两层纸巾，优选约20gsm/层的单位重量。对于三层纸巾，优选约15gsm/层的单位重量。一般来说，单位重量较大的织物要求较低的气流，以便在气体增压室内保持相同的操作压力。最好调节气压机的喷嘴的宽度，以使该系统与各种有效空气能力相适应，较宽的喷嘴用于单位重量较重的织物。
干燥工艺可以是任何非挤压性的干燥方法，这种方法往往可保持湿织物的松密度或厚度，非限制的包括穿透干燥，红外辐射，微波干燥等。出于商业上的可用性和实用性，对于非挤压性干燥织物来说，穿透干燥是公知和优选的方法。适当的穿透干燥织物带非限定的包括Asten 920A和937A，和Velostar P800和103A。穿透干燥织物带还可包括授予Chiu等的1995年7月4日公布的美国专利5，429，686中所公开的织物带。织物最好在不起绉的状态下被干燥到最终的干燥度，因为起绉往往会降低织物的强度和松密度，尽管其机理尚未被完全了解，但很清楚传送织物带和穿透干燥织物带可分离和独立地影响最终纸张的性质。例如，通过随同样的穿透干燥织物带使传送织物带改变，可在一很宽范围内控制纸张表面光滑度，该光滑度由感测板确定。用本发明的方法和机器所制造的织物除非砑光否则是双面不同的。然而，可将未砑光的织物叠合在一起，根据具体的产品规格，按照需要使光/糙面朝外。
从以下描述中可明显看出本发明的众多特征和优点。在描述中将参照示出了本发明优选实施例的附图。这类实施例不代表本发明的全部范围。所以这里应参考权利要求书，该权利要求书诠释了本发明的全部范围。
附图的简要描述

图1示意地示出了一工艺流程图，它表示根据本发明用以制造不起绉的穿透干燥的纸张的方法和机器。
图2典型的示出了图1的工艺流程图中气压机的放大俯视图。
图3是图2所示气压机的典型侧视图，出于说明目的，某些部分被剖开并以剖面表示。
图4是沿图3中线4-4的平面所截取的典型的放大剖视图。
图5是类似于图4的典型的放大剖视图，但通常是沿图3中线5-5的平面所截取的。
图6是用于图2和3所示气压机中的另一密封系统的侧视图，出于说明目的，某些部分被剖开并以剖面显示。
图7典型的示出了图2所示真空传送滑轨的放大侧视图。
图8是类似于图7的放大侧视图，但示出了在一真空吸嘴的前边缘的织物带同步会聚和发散。
图9是纸巾的载荷/伸长曲线的视图，说明了如何确定MD斜率。
图10典型的表示本发明的另一种气压机的放大端视图，在相对于湿织物和真空箱的隆起位置设有气压机的气体增压室密封装置。
图11典型的表示图10的气压机的侧视图。
图12典型的表示通常沿图10的线12-12平面截取的放大截面图，但密封装置抵靠织物带加载。
图13典型的表示与图12类似但沿图10的线13-13的平面截取的放大截面图。
图14典型的表示抵靠织物带设置的气体增压室密封装置的若干部件的透视图，出于说明目的，某些部分被剖开并以剖面显示。
图15典型的表示图10的气压机的另一种密封结构的放大截面图。
图16典型的表示图10的气压机的密封部分的放大示意图。
图17典型的表示本发明的制造起绉的穿透干燥纸张的方法的工艺流程示意图。
发明的详细描述现在参照附图更详细地描述本发明。出于统一和简洁的目的，在不同的附图中对相同的零部件采用了相同的参考号。在所有所示实施例中，可采用传统的造纸机器和操作方法，如高位调浆箱，成形织物带，织物传送，干燥和起绉，所有这些对于造纸领域的熟练技术人员来说易于理解。尽管如此，为了提供一个本发明的各个实施例均可采用的背景知识，还是对各种传统零部件作了说明。
图1典型地示出了制造纸巾的方法和机器的一个实施例。为简化起见，示出了各种用以限制若干织物带运行的张紧辊，但未予编号。造纸高位调浆箱20将造纸纤维21的水悬浮液喷射或淀积到一个绕成形辊23运行的循环成形织物带22上。成形织物带22允许新成形的湿织物24部分脱水到约10％的稠度。
在成形之后，成形织物带22承载着湿织物24到达一个或多个真空箱或吸箱28，当该湿织物24支承在成形织物带22上时，该真空箱或吸箱28可用来使湿织物24补充脱水。特别是，为了将织物24脱水到约20％到约30％的稠度，可采用一组真空箱28。对于制造用作擦拭巾和毛巾的单位重量较重的纸张而言，尽管也可采用其它成形装置，如双长网成形机，新月型成形机等，但对于制造适用于擦拭巾和毛巾的单位重量较重的纸张来说，所述的改良型长网成形机特别有用。也可选择使用授予Barnes等的1992年8月11日公布的美国专利5，137，600号中所公开的水针成形机，以提高织物的松密度。
随后通过适当的非挤压性补充脱水方法，例如选自本发明中所述的气压机，红外干燥，微波干燥，声波干燥，穿透干燥，过热蒸汽脱水或饱和蒸汽脱水，超临界流体脱水和置换脱水中的方法，从而对温织物24进行进一步脱水。在所示实施例中，非挤压性补充脱水装置包括一个气压机30，下面将对其作详细描述。气压机30理想的是将湿织物24的稠度提高到大于约30％，以便在特定实施例中，在离开气压机30的位置和在随后的传送之前的位置，使湿织物24的稠度从约31％变化到约36％。在特定实施例中，气压机30使湿织物24的稠度提高了约5％或更高，例如约10％。
最好，在气压机30前面，支承织物带32与湿织物24接触。湿织物24夹在支承织物带32和成形织物带22之间，这样，在由气压机30产生压降期间受到支承。适合作为支承织物带32的织物带几乎包括任何织物带，例如包括Albany International 94M之类的成形织物带。
然后，湿织物24从成形织物带22传送到传送织物带36，该传送织物带36的运行速度低于成形织物带的速度，以便提高织物的伸张率。最好借助于参见图7和8如下所述的真空传送滑轨37进行传送。传送织物带36的表面最好比较平滑，以便使湿织物24光滑。根据孔隙体积测量的传送织物带36的开合度相对较低，并可与成形织物带22的开合度大致相同，或更低。通过本领域内公知的许多方法可实施急速传送的步骤，该公知方法具体在例如下述专利文献中公开，Lindsay等的1997年1月29日申请，申请序号为08/790980，名称为“为制造无巨型褶皱高松密度的产品而改进急速传送的方法”的美国专利申请文件；Lindsay等的1996年9月6日申请，申请序号为08/709427，名称为“利用无纺基片制造高松密度纸巾织物的方法”的美国专利申请文件；授予S.A.Engel等的1997年9月16日公布的5667636号美国专利；和授予T.E.Farrington，Jr等的1997年3月4日颁布的5607551号美国专利；这些文件在此作为参考。
在湿织物24被传送到穿透干燥织物带40之前，传送织物带36绕过辊子38和39，穿透干燥织物带40以基本相同速度运行，如果需要也可以不同速度运行。真空传送滑轨42对传送起作用，它可设计成与以前的传送所用的真空传送滑轨相同。当织物24被承载绕过穿透干燥机44时，织物24被干燥到最终干燥度。
在缠绕到卷筒48上从而转变成成品之前，干燥的织物50被承载穿过承载织物带52和53之间形成的一个或多个可选择的固定间隙的织物带辊隙。通过辊子54与55，56与57，和58与59之间形成的织物带轧花辊隙，可控制织物50的松密度或厚度。达到这一目的的适当承载织物带是Albany International 84M或94M和Asten 959或937，所有这些都是具有细纹的较平滑织物带。各辊对之间的辊隙可以从约0.001英寸到约0.02英寸(0.025-0.51mm)。如图所示，机器的承载织物带区段被设计成具有一系列固定辊隙，这些固定辊隙用以控制织物的厚度，并可代替或补充脱机砑光。作为选择，可采用一卷筒砑光机来获得最终厚度或补充脱机砑光。
图17典型的表示制造纸巾的机器和方法的第二实施例。图示的制造起绉的穿透干燥纸张的方法包括一个造纸高位调浆箱20，该造纸高位调浆箱20在双长网成形机的第一和第二成形织物带150和152之间喷射或淀积造纸纤维的水悬浮液，以形成湿织物24。最好当织物24夹在成形织物带150和152之间时，织物穿过气压机30传送，该气压机包括气体增压室和收集装置例如真空箱，下面将对其详细描述。在气压机之前，织物24还可被承载着绕过一个或多个真空箱或吸箱(未表示)。
然后，湿织物24由第二成形织物带152传送到传送织物带154。真空引辊156用来将湿织物24从传送织物带154传送到粗糙的穿透干燥织物带160上。穿透干燥织物带布置成承载着织物绕过两个穿透干燥机162和164。如图所示，一个独立的传送织物带166夹持着织物，并使织物抵靠穿透干燥织物带160，以便在两个穿透干燥机之间传送织物。织物24最好在第二穿透干燥机164上干燥到最终干燥度。
在第二穿透干燥机164之后，真空辊168用来将织物从穿透干燥织物带160上去除，这样，织物夹在挤压织物带170和传动织物带172之间。然后，用压辊176将织物压在烘缸例如杨琪干燥机174的表面上。最好用起绉刀将干燥的织物50从烘缸移走，以便伸张并缠绕在一个辊子上。当然，穿透干燥机和织物带的数量以及布置可与图17所示不同。
在第一穿透干燥机162之前，通过将织物24非挤压性地脱水到较高的稠度，这样可加强穿透干燥机的操作。实际上，气压机30最好将湿织物24的稠度提高到大于约30％，以便在特定实施例中，在离开气压机30位置与穿透干燥机之前位置的湿织物24的稠度从约31％变化到约36％。在特定实施例中，气压机30使湿织物24的稠度提高了约5％或更高，例如约10％。
图2的俯视图和图3的侧视图更详细地示出了气压机30，后者出于说明目的局部剖开。气压机30通常包括一个与真空或吸箱62形式的下部收集装置结合的上部气体增压室60。这里使用的术语“上部”和“下部”是为了便于参考和理解附图，并非为了限制零部件取向的方式。夹在成形织物带22和支承织物带32之间(或成形织物带150和152之间)的湿纸巾织物24在气体增压室60和真空箱62之间经过。
所示的气体增压室60适合容纳经由空气歧管64供给的加压流体，歧管64可操作地与压缩机或鼓风机(未示出)之类的加压流体源连接。气体增压室60设有一个气体增压室盖66，盖66具有一个在使用期间布置成紧靠真空箱62以及紧靠或接触支承织物带32的底表面67(图3)。盖66上设有垂直于纵向，并大致横跨湿织物24的整个宽度延伸，但最好略小于织物带宽度的槽68(图5)，以允许加压流体从气体增压室60流经织物带和湿织物。
真空箱62可操作地与真空源连接，并固定安装在一个支承结构上(未示出)。真空箱62包括一个盖70，该盖70具有一个顶表面72，成形织物带22在该顶表面72上运行。真空箱盖70上设有一对槽74(图3和5)，该槽74与气体增压室盖66上的槽68的位置对应。当加压流体从气体增压室60引出并进入和通过真空箱62时，加压流体使湿织物24脱水。
在气体增压室60内的流体压力最好保持在约5磅/平方英寸(Psi)(0.35bar)或更大，特别是在约5到约30psi(0.35-2.07bar)的范围内，如约15psi(1.03bar)。最好监测气体增压室60内的流体压力并将之控制在一个预定水平。
气体增压室盖66的底表面67最好稍微弯曲以便于控制织物。表面67朝真空箱62弯曲，即绕一条位于织物24的真空箱一侧上的轴线弯曲。底面67的曲率允许支承织物带32，湿织物24和成形织物带22的组合角度变化，从而导致一个纯向下的力，在脱水过程中，该力密封真空箱62以防外界空气进入，并支承湿织物24。曲率角度允许根据处理条件随时按需要使气压机30加载和卸载。必要的角度变化取决于压力侧和真空侧间的压差，最好在5度以上，特别是在5到30度的范围内，典型约为7.5度。
顶表面和底表面72和67最好具有不同的曲率半径。特别是，底表面67的曲率半径最好大于顶表面72的曲率半径，以便在气压机30的前、后边缘76处，并在气体增压室60和真空箱62之间形成接触线。适当注意支承织物带32和成形织物带22的位置以及加裁和卸载机构，这些表面的曲率半径可转换。
气压机30的前、后边缘76也可设有端部密封78(图3)，密封78在任何时刻均保持非常靠近或接触支承织物带32。端部密封78尽可能减小了加压流体沿纵向在气体增压室60和真空箱62之间逃逸。端部密封78可以用适当的低摩擦材料例如弹性塑料化合物、相对于织物带最好耐磨的材料等制成。端部密封最好具有弯曲边缘以防止打磨织物带。
另外参见图4和5，气压机30最好设有侧密封件80，以防加压流体沿气压机的侧边缘82流失。侧密封件80由半刚性材料制成，该材料适合在暴露于气体增压室60的加压流体时可略微变形或弯曲。所示的侧密封件80限定了一个槽84，槽84用以通过夹紧杆85和紧固件86或其它适当装置安装在真空箱盖70上。在横截面图上，每个侧密封件80是L形，它的一个支腿88从真空箱盖70向上伸入侧密封槽89内，该侧密封槽89位于气体增压室盖66内。如图4和5所示，来自气体增压室60的加压流体使支腿88向外弯曲至与气体增压室盖66的侧密封槽89的外表面密封接触。作为选择，侧密封件80的位置可颠倒，这样它们固定安装在气体增压室盖66上，并与真空箱盖70限定的接触表面密封接触(未示出)。在任何一种可选择的设计中，最好利用加压流体迫使侧密封件与密封接触表面接合。
一个位置控制机构90使气体增压室60保持靠近真空箱62，并与支承织物带32接触。位置控制机构90包括一对杆92，该对杆92通过横梁93连接，并用适当的紧固件94固定安装在气体增压室60上(图3)。杆92的与气体增压室60相对的端部可转动地安装在轴96上。位置控制机构90还包括一个可操作地与固定结构支承90和其中一个横梁93连接的平衡筒98。平衡筒98可伸出或缩回，因此使杆92绕轴96转动，这使气体增压室60移近或离开真空箱62。
在使用中，控制系统使平衡筒98充分伸出，以便使端部密封78接触支承织物带32，并且使侧密封件80位于侧密封槽89内。启动气压机30，这样，加压流体充入气体增压室60内，半刚性的侧密封件80被迫与气体增压室盖66密封接合。加压流体也产生一个向上的力，该力可使气体增压室60离开支承织物带32。控制系统引导平衡筒98操作，以便基于利用压力监测系统连续测量的气体增压室60内的流体压力，来调整这一向上的力。因此，端部密封78在任何时刻均保持非常靠近或接触支承织物带32。通过按比例减小或增加由平衡筒98施加的力，控制系统可抵消气体增压室60内的无规则的压降或压力峰值。还可监测气压机内的气流。结果，端部密封78不会卡住织物带32和22，否则这将导致织物带过度磨损。
图6典型的示出了用于气压机30的一个可选择的密封系统。气体增压室100设有一个限定或支承密封杆104的铰接臂102，密封杆104适合横跨湿织物24的宽度安置在支承织物带32上，以尽量减小加压流体沿纵向的逃逸。在图6中尽管只示出了一个臂102，应当理解可以以类似的方式在气体增压室100的相对端处设置和构成一个第二臂。气体增压室100的侧面可装上如图2至5所示的侧密封件80，或者可固定安装在真空箱62上，以尽量减小或消除加压流体的侧面泄漏。
铰接臂102最好由一种刚性材料如结构钢、石墨化合物或类似材料制成。臂102具有一个第一部分106和一个第二部分108，该第一部分106至少部分布置在气体增压室100内部，该第二部分最好位于气体增压室外部。臂102通过一个铰110可转动地安装在气体增压室100上。一个加压流体不可渗透的铰密封112装在气体增压室100的臂114的内表面上，并装在第一部分106上，以防加压流体流出。密封杆104最好是安装在第一部分106上的独立构件，并通过与第一部分106上的加压流体接触，使密封杆104朝支承织物带32(图6中未示出)推动。适当的密封杆104可由低电阻、低摩擦系数及耐用材料，如陶瓷，抗热聚合物等制成。
一个具有可膨胀腔122的平衡囊120借助于支架124或其它适当装置安装在臂102的第二部分108上。腔122可操作地与例如空气的加压流体源连接，以使该腔膨胀。臂102和囊120设置成当囊(未示出)膨胀时，该囊压抵在气体增压室100的壁114的外表面上，从而使臂绕铰110转动。作为选择，可使用带压缩缸(未示出)的机构作为使臂102转动的装置，以代替平衡囊。
控制系统经操作以便根据气体增压室100内的流体压力按比例使囊120膨胀或缩小。例如，当气体增压室100内的压力增加时，控制系统适合增加平衡囊120内的压力或使之膨胀，这样密封杆104就不会过度地向下压抵在支承织物带32上。
图7和8更清楚地显示了在制造过程的传送织物带区段中所用的真空传送滑轨37的设计。真空传送滑轨37限定了一个真空吸嘴130(图7)，该吸嘴与真空源连接，并且其长度“L”适合在从约0.5到约1英寸(12.7-25.4mm)。为制造不起绉的穿透干燥的洗澡纸巾，适当的真空吸嘴长度约为1英寸(25.4mm)。真空吸嘴130具有一前边缘132和一后边缘133，它们形成了真空传送滑轨37的相应的进入和离开接合区134和135。真空吸嘴130的后边缘133相对于前边缘132凹入，这是由于离开接合区135相对于进入接合区134的不同取向所造成的。在进入接合区134和离开接合区135的平面之间的角度“A”可以约为0.5度可更大，更具体说约为1度或更大，再具体说约为5度或更大，以便使成形织物带22和传送织物带36在会聚和发散时充分分离。
图8进一步示出了沿箭头所示方向朝真空传送滑轨37运行的湿纸巾织物24。同时接近真空传送滑轨37的是以较低速度运行的传送织物带36。两个进入的织物带之间的会聚角用“C”表示。两个织物带之间的发散角用“D”表示。如图所示，两个织物带在点“P”处同步会聚和发散，该点对应于真空吸嘴130的前边缘132。为了实现从成形织物带22到传送织物带36的传送，织物在真空吸嘴130的整个长度上与两个织物带接触是必要的或理想的。从图8可明显看出，成形织物带22和传送织物带36都不必偏转太大来完成传送，这样可减小织物带磨损。以数字来说，任一织物带方向的变化可小于5度。
如上所述，传送织物带36以低于成形织物带22的速度运行。如果采用不止一个传送织物带，织物带之间的速度差可以是相同的或不同的。多个传送织物带可提供可操作灵活性，以及多种织物带/速度组合，以影响成品的性能。
差速传送所用的真空度可以是从约3到约15英寸汞柱，最好是约5英寸汞柱。除了用真空将织物抽吸到下一织物带上之外，或者，取而代之的是，还可以利用织物24相对侧的正压来补充或代替真空滑轨(负压)，以便将织物吹到下一织物带上。而且，可采用一个或多个真空辊来代替一个或多个真空滑轨。
图10-13表示使湿织物24脱水的气压机200的另一个实施例。气压机200通常包括一个与真空箱204形式的下部收集装置结合的上部气体增压室202。夹在上部支承织物带206和下部支承织物带208之间的湿织物24沿纵向205在气体增压室和真空箱之间移动。气体增压室和真空箱可操作的相互联系，因此供给气体增压室的加压流体流经湿织物，并经过真空箱消除或排出。
每个连续的织物带206和208绕过一系列辊子(未表示)运行，以便以本领域中公知的方式引导，驱动和张紧织物带。织物带的张力可调节到一个预定的值，该值适当的从约10至约60磅/线性英寸(pli)，特别是从约30至约50pli，更特别是从约35至约45pli。用来经过气压机200传送湿织物24的织物带包括几乎任何的流体可渗透织物带，例如Albany international 94M，Appleton Mills 2164B或类似物。
图10表示跨过湿织物24宽度的气压机200的端视图，图11表示沿纵向205的气压机的侧视图。在两幅图中，气体增压室202的若干部件表示成相对于湿织物24和真空箱204来说位于隆起或回缩的位置。在回缩位置，不可能有效的密封加压流体。本发明中，气压机的“回缩位置”指气体增压室202的部件不碰撞湿织物和支承织物带。
所示的气体增压室202和真空箱204安装在适当的框架结构210内。图示的框架结构包括由若干垂直朝向的支承杆212分隔的上和下支承板211。气体增压室202限定了一个室214(图13)，该室214适合容纳经过一个或多个适当的空气管215供送的加压流体，该空气管可操作的与加压流体源(未表示)连接。相应的，真空箱204限定了若干真空室(下面结合图13来描述)，该真空室最好分别通过适当的流体管道217和218与低和高真空源(未表示)可操作的连接(图11，12和13)。然后，从湿织物24排出的水与气流分离。图中非限制的表示了用于安装气压机的部件的多种紧固件。
图12和13表示气压机200的放大截面视图。在这些图中，气压机处于操作位置，其中的气体增压室202的部件下降到与湿织物24和支承织物带206和208保持不接触的关系。已经发现不接触的程度导致利用最小的接触力适当的密封加压流体，因此织物带磨损降低，下面将对此作详细描述。
气体增压室202包括静止部件220和密封装置260，该静止部件220牢固的安装在框架结构210上，该密封装置260相对于框架结构和湿织物可移动的安装。或者，整个气体增压室相对于框架结构可移动的安装。
特别参见图13，气体增压室的静止部件220包括一对上支承装置222，该上支承装置相互分隔并布置在上支承板211之下。上支承装置限定了外表面224，该外表面224直接相互面向，并部分限定在气体增压室室214之间。上支承装置还限定了直接指向真空箱204的底表面226。在图示的实施例中，每个底表面226限定了一个细长凹槽228，该细长凹槽内固定安装有一个上气动加载管230。上气动加载管230适当的位于横向中部，并最好跨过湿织物的全宽伸展。
气体增压室202的静止部件220还包括一对下支承装置240，该下支承装置240相互分隔，并与上支承装置222垂直分隔。下支承装置限定了顶表面242和外表面244。顶表面242指向上支承装置222的底表面226，如图所示，还限定了细长凹槽246，下气动加载管248牢固的安装在该细长凹槽内。下气动加载管248沿横向适当的位于中心，并适当的伸展跨过湿织物的宽度的约50％至100％。在图示的该实施例中，横向支承板250牢固的安装在下支承装置的外表面244上，并用来使密封装置260稳定的进行垂直移动。
另外参见图14，密封装置260包括一对横向密封件，该横向密封件被称为相互分隔开的CD密封件262(图12-14)，若干与CD密封件连接的托架263(图14)，和一对纵向密封件，该纵向密封件被称为MD密封件264(图12和14)。CD密封件相对于静止部件220可垂直移动。可选择的但最好托架263固定安装在CD密封件上，以提供结构支承，这样，与CD密封件一起垂直移动。在纵向205，MD密封件264布置在上支承装置222之间和CD密封件262之间。如下文详细所述，MD密封件的一些部分相对于静止部件220可垂直移动。在横向，MD密封件布置在湿织物24的边缘附近。在一个特定的实施例中，为了适应湿织物宽度的可能变化范围，MD密封件在横向可移动。
图示的CD密封件262包括一个主直立壁部分266，一个从壁部分的顶部270向外突出的横向凸缘268，和一个安装在壁部分的相对底部274上的密封片272(图13)。这样，向外突出的凸缘268形成基本上垂直于密封装置的移动方向的相对的上和下控制表面276和278。壁部分266和凸缘268可包括如图所示的分离的部件或一个单独部件。
如上所述，密封装置260的部件可在图10和11中所示的回缩位置与图12和13中所示的操作位置之间垂直移动。特别是，CD密封件262的壁部分266布置在位置控制板250内，并可相对于其滑动。垂直移动量由横向凸缘268在上支承装置222的底表面226和下支承装置240的顶表面242之间移动的能力来确定。
横向凸缘268的垂直位置以及CD密封件262通过启动气动加载管230和248来控制。加载管可操作的与气动源和气压机的控制系统(未表示)连接。启动上加载管230可产生作用于CD密封件262的上控制表面276上的向下的力，从而导致凸缘268向下运动到与下支承装置240的顶表面242接触为止，或者在下加载管248或织物带张力产生的向上的力作用下停止运动。通过启动下加载管248或使上加载管失活，这样可实现CD密封件262的回缩。在这种情况下，下加载管在下控制表面278上向上施压，使凸缘268向上支承装置222的底表面移动。当然，上和下加载管可在不同压力下操作，以使CD密封件移动。用来控制CD密封件垂直运动的另一种装置可包括其它形式的连接，如气缸，液压缸，螺栓，千斤顶，机械连接件，或其它适当的装置。Kent，Ohio的Seal Master公司可提供适当的加载管。
如图13所示，一对桥跨板279跨过上支承装置222和CD密封件262之间的间隙，以防止加压流体逃逸。这样，桥跨板限定了送气通风室214的一部分。桥跨板可固定安装在上支承装置的外表面224上，并可相对于CD密封件的内表面滑动，反之亦然。桥跨板可由流体可渗透的半刚性低摩擦材料例如LEXAN，金属板或类似物制成。
密封片272的功能与气压机的其它特点结合，以便尽量减小加压流体沿纵向在气体增压室202和湿织物24之间选逸。另外，密封片最好以降低织物带磨损量的方式成形。在具体的实施例中，密封片由弹性塑料化合物，陶瓷，涂层金属基片或类似物制成。
特别参见图12和14，MD密封件264相互隔开，并适合防止加压流体沿气压机的侧边流失。图12和14分别表示其中一个MD密封件264，MD密封件264靠近湿织物24的边缘沿横向布置。如图所示，每个MD密封件包括一个横向支承件280，一个端定纸框带282，该端定纸框带可操作地与横向支承件280连接，一个驱动器284，该驱动器用来使端定纸框带相对于横向支承件移动。横向支承件280通常靠近湿织物24的侧边布置，并且通常位于CD密封件之间。如图所示，每个横向支承件限定了一个指向下的通道281(图14)，其中安装有端定纸框带。另外，每个横向支承件限定了环形孔283，环形孔内安装有驱动器284。
由于气缸驱动器284，端定纸框带282可相对于横向支承件280移动。联结件285(图12)将端定纸框带与气缸驱动器的输出轴联结。联结件可包括一个或多个反T形杆，因此端定纸框带可在通道281内滑动，例如用于更换。
如图14所示，横向支承件280和端定纸框带282限定了狭槽，以容纳流体不可渗透密封带286，例如O形环材料或类似物。密封带有助于密封气压机的气体增压室214以防泄露。设置密封带的狭槽在横向支承件280和端定纸框带282之间的交界面处最好扩宽，以便适应这些部件之间的相对移动。
桥跨板287(图12)布置在MD密封件264和上支承板211之间，并固定安装在上支承板。空气室214(图13)的横向部分由桥跨板限定。密封装置例如流体不可渗透的衬垫材料最好布置在桥跨板和MD密封件之间，以允许其相对移动，并可防止加压流体流失。
与CD密封件262的垂直位置无关，驱动器284适当的使端定纸框带282抵靠着上支承织物带206受控制的装载和卸载。载荷可精确的控制以符合必要的密封力。当不需要消除全部的端定纸框和织物带磨损时，端定纸框带可缩回。适当的驱动器可由Bimba公司提供，或者，可使用弹簧(未表示)，因此，尽管可能牺牲控制端定纸框位置的能力，但可使端定纸框保持抵靠织物带。
参见图12，每个端定纸框带282具有靠近联结件285布置的一个顶表面或边290，一个相对的底表面或边292，该底表面或边在使用时布置成与织物带206接触，和侧表面或边294，该侧表面或边紧邻CD密封件262。底表面292的形状适当的适合与真空箱204的曲率配合。在CD密封件262碰撞织物带的位置，底表面292的形状最好符合织物带不碰撞的曲率。这样，底表面的中心部分296在纵向上由分隔开的端部298横向包围。中心部分296的形状通常与真空箱的形状一致，与此同时，端部298的形状通常符合由CD密封件262引起的织物带的偏移。为防止突出的端部298磨损，在CD密封件262回缩之前，端定纸框带最好缩回。端定纸框带最好由气体不可渗透的材料制成，该材料可使织物带的磨损降至最小。适合端定纸框的具体材料包括聚乙烯，尼龙或类似物。
MD密封件264最好可在横向移动，这样最好可滑动的布置成抵靠CD密封件262。在图示的实施例中，在横向上的MD密封件264的移动由螺纹轴或螺钉305控制，该螺纹轴或螺钉305由托架306固定就位(图14)。螺纹轴305穿过横向支承件280内的一个螺纹孔，轴的转动使MD密封件264沿轴移动。还可使用在横向上用来使MD密封件移动的另一种装置，例如气动装置或类似物。在一个可选择的实施例中，MD密封件固定安装在CD密封件上，因此，整个密封装置一起上升和下降(未表示)。在另一个可选择的实施例中，横向支承件280固定安装在CD密封件上，端定纸框带适合不依靠CD密封件(未表示)来移动。
真空箱204包括一个盖300，该盖300具有顶表面302，下支承织物带208在该顶表面上移动。如上述另一个实施例中所述，真空箱盖300和密封装置260最好略微弯曲，以便于织物控制。图示的真空箱盖沿纵向205从前边缘至后边缘设有第一外密封滑轨311，第一密封真空区312，第一内密封滑轨313，包围三个内部滑轨315，317和319的一系列共四个高真空区域314，316，318和320，第二内密封滑轨321，第二密封真空区322，和第二外密封滑轨323(图13)。这些滑轨和区域中的每一个最好在横向上跨过织物的全宽伸展。每个滑轨包括最好由陶瓷材料制成的顶表面，以便抵靠下支承织物带208安置，与此同时不会导致显著的织物带磨损。适合的真空箱盖和滑轨可由塑料，尼龙，涂层钢或类似物制成，并可由JWI公司或IBS公司获得。
四个高真空区域314，316，318和320是盖300内的通道，它们可操作的与一个或多个真空源(未表示)连接，从而抽至较高的真空水平。例如，高的真空区可在0至25英寸汞柱的真空下操作，特别是约10至约25英寸汞柱真空。作为另一种图示的通道，盖300可限定若干孔或其它形状的开口(未表示)，它们与真空源连接，以产生经过织物的加压流体流。在一个实施例中，高的真空区包括一些喷嘴，经测量，每个喷嘴在纵向上的尺寸为0.375英寸，并且该喷嘴伸展跨过湿织物的全宽。在织物上的任何给定点暴露在加压流体流内的停留时间，在图示的实施例中是时间跨度喷嘴314，316，318和320，适当的约为10毫秒或更少，特别是约7.5毫秒或更少，更特别的是5毫秒或更少，例如约3毫秒或更少，甚至约为1毫秒或更少。高压真空吸嘴的数量和宽度以及机器的速度决定停留时间。选择的停留时间取决于湿织物内包含的纤维类型和理想的脱水量。
可采用第一和第二密封真空区312和322以尽量减少加压流体从气压机流出的损失。密封真空区是盖300内的通道，它可与一个或多个真空源(未表示)可操作的连接，与四个高真空区相比，该真空源理想的抽至较低的真空度。特别是，密封真空区的理想真空度是0至约100英寸水柱真空。
气压机200最好构成CD密封件262布置在密封真空区312和322内。特别是，在气压机的前侧面上的CD密封件262的密封片272沿纵向布置在第一外密封滑轨311和第一内密封滑轨313之间，特别是其之间的中部。CD密封件的后密封片272沿纵向类似的布置在第二内密封滑轨321和第二外密封滑轨323之间，特别是其之间的中部。结果，密封装置260可下降，因此CD密封件向着真空箱偏离湿织物24和织物带206和208的正常的运行轨迹，为了说明目的，在图13中以略放大的比例表示。
密封真空区312和322的作用在于尽量减少加压流体从横跨湿织物24的宽度的气压机200流失。在密封真空区312和322内的真空从气体增压室202抽吸加压流体并从气压机外部抽吸外界气体。结果，气流从气压机的外部引入密封真空区，而不是加压流体在相反方向上泄露。由于高真空区和密封真空区之间的真空相对差，来自气体增压室的绝大多数加压流体流入高真空区而不是密封真空区。
在图15部分表示的另一个实施例中，密封真空区312和322中的任一个或两个没有抽成真空。相反，在密封区312和322(只表示了322)内布置可变形的密封定纸框330，以防止加压流体在纵向泄露。在这种情况下，气压机在纵向由撞击织物带206和208和湿织物24的密封片272，和布置成紧邻或与可变形密封定纸框330接触的织物带和湿织物密封。CD密封件262撞击织物带和湿织物，且CD密封件通过可变形密封定纸框330布置在织物带和湿织物的另一侧上，在该位置，发现所述外形形成特别有效的气体增压室密封。
可变形的密封定纸框330最好伸展跨过湿织物的全宽，以密封气压机200的前端或后端或二者均封闭。当可变形密封定纸框跨过织物全宽伸展时，密封真空区可与真空源脱离连接。在气压机的后端采用一个全宽可变形密封定纸框的位置，在气压机的下游可采用真空装置或吹气箱，以便当织物带分离时，使织物24保持在其中一个织物带上。
可变形的密封定纸框330最好包括这样两种材料，一种材料是相对于织物带208优先磨损的材料，这意味着当织物带和材料在使用时，材料磨损的同时织物带不会发生明显的磨损，另一种材料是弹性的，且撞击织物带的同时偏离。在任一种情况下，可变形的密封定纸框最好是气体不可渗透的，并且最好包括具有高的空隙率的材料，例如闭孔膜或类似物。在一个特定的实施例中，可变形密封定纸框包括测得的厚度为0.25英寸的闭孔膜。最佳的是，可变形密封定纸框本身磨损以配合织物带的路径。可变形密封定纸框最好附带有垫板332以用于结构支承，例如铝杆。
在没有使用全宽定纸框的实施例中，织物横向需要一些种类的密封装置。本领域中公知的上述可变形密封定纸框或其它适当的装置可用于阻碍加压流体流经织物带从湿织物横向向外流动。
对于形成横过织物的有效密封来说，发现在均匀横过湿织物宽度的上支承织物带206内的CD密封件的撞击度是一个重要的因素。还发现必需的撞击度是上和下支承织物带206和208的最大张力、织物两面且在送气通风室214和密封真空区312和322之间的压差、和CD密封件262和真空箱盖300之间的间隙的函数。
另外参见图16所示的气压机的后密封部分的示意图，在上支承织物带206内的CD密封件262的最小理想撞击量，h(min)，发现由下列方程表示h(min)=(T/W)[cosh(Wd/T)-1]；其中，T是以磅/英寸计的测出的织物带的张力；W是以psi计测出的织物两面的压差；和D是以英寸计测出的纵向上的间隙图16表示后CD密封件262使上支承织物带206偏移箭头“h”所示的量。上和下支承织物带206和208的最大张力由箭头“T”表示。织物带张力由Huyck公司提供的标准张力计或其它适当的方法测量。沿纵向测出的CD密封件的密封片272和第二内密封滑轨321之间的间隙由箭头“d”表示。用来确定撞击程度的间隙“d“是在密封片272的较高压差一侧上的间隙，即朝向送气通风室，这是因为在该侧上的压差对于织物带和织物的位置具有最大的影响。最好，密封片和第二外滑轨323之间的间隙几乎与间隙“d”相同甚至更小。
调节CD密封件262的垂直位置至如上所述的最小撞击度是CD密封效果的决定因素。在确定密封的效果时，施加在密封装置260上的加载力起着较小的作用，并且只需调节到需要的量，以保持必需的撞击度。当然，织物带磨损量将对气压机200的商业应用带来不利影响。为了达到有效的密封，与此同时织物带基本上不会磨损，撞击度最好等于或略大于上述最小撞击度。为了尽量减少横过织物带宽度的织物带磨损程度不一致，施加在织物带上的力最好在横向上保持恒定。这可通过或者CD密封件受控制和均匀的加载，或者CD密封件受控制的位置和CD密封件的撞击的均匀几何外形加以实现。
在使用中，控制系统使气体增压室202的密封装置260下降到操作位置。首先，CD密封件262下降，因此密封片272撞击上支承织物带206到上述程度。特别是，在上和下加载管230和248内的压力经调节，以便使CD密封件262向下运动，直到通过与下支承装置240接触的横向凸缘268使运动停止为止，或者直到通过织物带张力平衡为止。第二，MD密封件264的端定纸框带282下降到与上支承织物带接触或紧邻。结果，气体增压室202和真空箱204均抵靠湿织物密封，以防止加压流体流出。
然后，启动气压机，因此，加压流体填满气体增压室202，且形成透过织物的气流。在图13所示的实施例中，高真空和低真空作用在高真空区314，316，318和320和密封真空区312和322上，以便于气体流动，密封和去除水。在图15的实施例中，加压流体从气体增压室流到高真空区314，316，318和320，可变形密封定纸框330在横向上密封气压机。湿织物两面产生的压差和透过织物产生的气流使织物有效的脱水。
气压机的许多结构和操作特点有助于只允许很少的加压流体溢出，同时织物带很小量的磨损。确定撞击度以便使CD密封的效果最佳。在一个实施例中，气压机利用密封真空区312和322，以产生流入横过湿织物宽度的气压机内的外界空气。在另一个实施例中，可变形密封件330布置在与CD密封件相对的密封真空区312和322。在任一种情况下，为了尽量减少在气体增压室202和真空箱204之间的配合表面精确对齐的需要，CD密封件262最好布置成至少部分在真空箱盖300的通道内。而且，密封装置260可抵靠静止部件例如与框架结构210连接的下支承装置240加载。结果，气压机的加载力独立于气体增压室内的加压流体压力。由于使用织物带低磨损材料和润滑系统，织物带磨损降至最低。适当的润滑系统可包括化学润滑剂，例如乳化油，分离剂或其它类似化学物，或水。典型的润滑剂的应用方法包括以均匀方式在横向上喷射稀释的润滑剂，水或气体的雾化溶液，浓度更高的毛毯擦拭溶液，或者其它喷射系统应用中公知的方法。
通过观察可知在较高的充气压力下运行的能力取决于防止泄露的能力。通过与以前或预期的操作相比过大的气流，增加的操作噪音，潮气的散布，和在极端情况下，包括孔和线的湿织物内的规则或不规则的偏移等可检测泄露的存在。通过校准或调节气压机的密封部件来维修泄露。
在气压机中，在横向上的均匀的气流可理想的提供均匀的织物脱水。横向上的流动均匀性可随压力和真空侧面上的机构例如渐缩的管道而改进，可利用计算的流体动力模型来设计其形状。因为织物单位重量和潮气含量不可能在横向上均匀，最好采用附加装置以便在横向上获得均匀的气流。例如在压力或真空侧面设有气流调节器的独立控制的区域根据纸张性质使气流变化，一个挡板，它用于在湿织物之前使气流获得显著的压降，或其它引导装置。另一种控制CD脱水均匀性的方法还可包括外部装置，例如区域性的控制蒸汽喷射器，例如Dublin.Ohio的Honeywell-Measurex Systems公司提供的Devronizer蒸汽喷射器或类似装置。
例子下面的例子有助于更详细地了解本发明。特定的含量，比例，组分和参数都是示范性的，并非用以具体地限制本发明的范围。
参照所述例子，MD抗张强度，MD伸张率，和CD抗张强度都是根据TAPPI试验方法494 0M-88“纸和纸板的拉伸断裂性质”获得的，该方法采用了下面的参数十字头速度是10.0in/min(254mm/min)；满幅度负荷是10 lb(4540g)；钳口跨度(钳口间的距离，有时称为夹持长度)是2.0英寸(50.8mm)；和样品宽度是3英寸(76.2mm)。拉伸试验机是麻省Stoughton的System Integration Technology公司；位于北卡罗来纳州的三角科研园(Research Triangle Park)的MTS SystemsCorporation的分公司提供的Sintech，CITS-2000型。
可以用纸巾的纵向(MD)负荷伸长曲线的最大斜率(下文称为MD斜率)，或者用纵向挺度(这里所定义)来客观表示本例子的纸张的挺度，后者进一步考虑了纸巾的厚度以及产品的层数。下面将结合图9来描述如何确定MD斜率。MD斜率是纸巾的纵向负荷伸长曲线的最大斜率。MD斜率的单位是公斤/3英寸(7.62cm)。MD挺度是用厚度除以层数的商的平方根乘以MD斜率来计算。MD挺度的单位是(公斤/3英寸)*微米0.5。
图9是一条一般的纸巾的负荷伸长曲线，它说明了如何确定MD斜率。如图所示，沿负荷伸长曲线选择两个点P1和P2，出于说明目的，这两点之间的距离被放大。给拉伸试验机编程(GAP〔一般应用程序〕2.5版，systems Integration Technology公司，Stoughton，麻省；北卡州Research Triangle Park的MTS Systems公司的分公司)，这样使它可计算这些从P1到P2取的样本点线性回归。通过沿该曲线(下文描述)有规律的调节点P1和P2，对该曲线重复地进行计算。这些计算的最高值就是最大斜率，若该最大斜率是通过在样本纵向上取样计算得到的，则称之为MD斜率。
拉伸试验机程序应编制成在2.5英寸(63.5m)伸长跨度上取500个如P1和P2点。这就提供了足够数量的点，以基本超过样本的任何实际伸长。采用10英寸/分钟(254mm/min)的十字头速度，每0.030秒移动到一个点。该程序在这些点之间如此计算斜率，即将第10点作为初始点(例如P1)，数出到第四十个点(例如P2)的30个点，并在这30个点上演算线性回归。它将该回归算得的斜率储存在一矩阵内。然后该程序数出到第二十点(它变为P1)的10个点并再次重复该过程(数出将到第五十点(它变为P2)的30个点，计算该斜率并将之也储存在该矩阵内)。该过程在纸张的整个伸长部分连续进行。然后从该矩阵中选出最大斜率作为最高值。最大斜率的单位是Kg/3英寸样本宽度。(当然，由于应变是伸长部分的长度除以钳口跨度的长度，所以应变是无量纲的。试验机程序考虑到了这一计算)。
例子1-4。为说明本发明，用基本如图1所示的方法制造了数个未起绉的穿透干燥纸巾。更具体说，例子1-4都是三层的单片浴巾，其中外层包括解胶的和解结合的桉树类纤维，中层包括精制的北方软木牛皮纸纤维。使Cenebra桉树类纤维以10％的稠度浆化15分钟并脱水到30％的稠度。然后将纸浆输送到一个Maule轴式解胶机。解胶机在2.2HPD/T(1.8千瓦日/每公吨)的动力输入和160华氏温度(70℃)下操作。解胶之后，以7.5公斤/每公吨干燥纤维(0.75重量百分比)的数量在纸浆中加入软化剂(Witco C6027)。
在成形之前，以3.2％的稠度使软木纤维浆化30分钟，同时将解胶的和解结合的桉树类纤维稀释到2.5％的稠度。对例子1，2和4而言，在解胶的桉树类层/精制软木层/解胶的桉树类层之间，总的分层纸张重量分为35％/30％/35％，对例子3而言分为33％/34％/33％。将中层精制到目标强度值所需的程度，而外层则柔软和松密。为增加干燥和临时的湿态强度，在中层内加入标为Parez 631 NC的增强剂。
这些例子采用了一种四层Beloit Concept Ⅲ高位调浆箱。在高位调浆箱的两个中间层内使用精制北方软木牛皮纸原料，以制造所述三层产品的单一中间层。采用了紊流发生插件和层间隔板，其中紊流发生插件从限幅板凹入约3英寸(75mm)，层间隔板从限幅板伸出约6英寸(150mm)。网状限幅板孔约为0.9英寸(23mm)，并且在高位调浆箱的所有四层内的水流是类似的。供给高位调浆箱的原料稠度以重量百分比计约为0.09。
在双长网吸辊的成形机上形成三层纸张，该成形机的成形织物带是Appleton Mills 2164-B织物带。成形织物带的速度范围在11.8和12.3米/秒之间。接着，不用气压机而是从成形织物带下方利用真空抽吸将新成形的织物脱水到25-26％的稠度，并在将该织物传送到传送织物带之前利用气压机将其脱水到32-33％的稠度，此时传送织物带正以9.1米/秒的速度运行(急速传送为29-35％)。传送织物带是Appleton Mills2164-B。利用以约6-15英寸(150-380mm)汞柱真空牵引的真空滑轨将织物传送到传送织物带上。
然后将织物传送到以约9.1米/秒的速度运行的穿透干燥织物带上。使用了Appleton Mills T124-4和T124-7型穿透干燥织物带。将织物载送到以约350华氏温度(175℃)下操作的蜂窝状穿透干燥机上，并使织物干燥到约94-98％稠度的最终干燥度。
制造本例子纸张的顺序如下制造四卷例子1的纸张。表1中的稠度数据是基于两次测量，一次是在四卷的开始，一次是四卷的结束。表1中所示的其它数据是基于四次测量的平均值，每卷测一次。然后启动气压机。在气压机启动前和启动后的数据显示于表3中(单个的数据点)。该数据显示气压机引起拉伸值明显增加。然后改变该工艺，将拉伸值减小到与例子1的纸张类似的程度。在该工艺调整阶段之后，制造四卷例子2的纸张(本发明)。随后，用不同的穿透干燥织物带并在气压机启动的情况下制造四卷例子3的纸张(本发明)。关掉气压机并调整工艺以重新获得与例子3的纸张类似的抗张强度值。然后制造四卷例子4的纸张。表2中各例子的稠度数据是基于两次测量的平均值，一次是在每四卷一组的开始，一次是在每四卷一组的结束。表2中的其它数据是基于每个例子的纸张四次测量的平均值，每卷测一次。在表2中，例子4的数据在左栏表示，例子3的数据在右栏表示，以便与表1和3一致，表1和3在左栏表示无气压机时的数据，在右栏表示有气压机时的数据。
表1-3更详细地描述了例子1-4的工艺条件以及最终纸巾性能。在下面的表1-3中，栏标题有如下表述“稠度及急速传送”是指在从成形织物带到传送织物带传送的织物稠度，以固体含量百分比表示；“MD抗张”是纵向抗张强度，以克/3英寸(7.62cm)样本宽度表示；“CD抗张”是指横向的抗张强度，以克/3英寸(7.62cm)样本宽度表示；“MD伸张率”是纵向的伸张率，表示样本断裂时的伸长百分比；“MD斜率”是如上文所定义的，以公斤/3英寸(7.62cm)样本宽度表示；“厚度”是指用一台松密度测微计(TMI 49-72-00型，Amityville，纽约)测量的1张纸的厚度，用微米表示，该测微计具有4又1/16英寸(103.2mm)的测砧直径和220克/平方英寸(3.39千帕)的测砧压力；“MD 挺度”是上文所定义的纵向的挺度系数，以(千克/3英寸)*微米0．5表示；“单位重量”是指成形后的单位重量，以克/平方米表示；“TAD织物带”是指穿透干燥织物带；“精制机”是指精制中间层的动力输入，以千瓦表示；“急速”是指成形织物带和较慢的传送织物带间的速度差除以传送织物带的速度，以百分比表示；“HW/SW”是指在三层单片纸巾中硬木(HW)和软木(SW)纤维的重量的细分，以总纤维重量的百分比表示；和“Parez”是指Parez 631 NC是添加速率；以中层纤维的公斤/公吨表示。
表1例子1例子2(无气压机) (有气动压力机和工艺调整)稠度及急速传送(％) 25.2-26.132.5-33.4MD抗张(grams/3”) 933 944CD抗张(grams/3”) 676 662MD伸张率(％) 24.5 24.7MD斜率(kg/3”)4.994 3.776厚度(微米)671 607MD挺度(kg/3”)*microns0.5129 93单位重量(gsm) 34.6 35.2TAD织物带T-124-4 T-124-4Refiner(kW) 32 26急速(％) 32 29HW/SW(％) 70/30 70/30Parez(kg/mt) 4.03.2
表2例子4例子5(无气压机)(有气动压力机和工艺调整)稠度及急速传送(％) 24.6 32.4MD抗张(grams/3”) 961 907CD抗张(grams/3”) 714 685MD伸张率(％) 23.5 24.4MD斜率(kg/3”)5.668 3.942厚度(微米) 716 704MD挺度(kg/3”)*microns0.5152 105单位重量(gsm) 35.0 35.1TAD织物带 T-124-7 T-124-7Refiner(kW)4034.5急速(％) 3531HW/SW(％) 66/34 70/30Parez(kg/mt) 2.52.5
表3(无气压机)(有气压机)稠度及急速传送(％) 25.232.5MD抗张(grams/3”) 915 1099CD抗张(grams/3”) 661 799CD湿抗张 127 150MD伸张率(％) 24.428.5MD斜率(kg/3”) 4.996 4.028厚度(微米) 665 630MD挺度(kg/3”)*microns0.5129 101单位重量(gsm) 34.3 34.6TAD织物带T-124-4 T-124-4Refiner(kW)32 32急速(％) 32 32HW/SW(％) 70/3070/30Parez(kg/mt) 4.0 4.0如前面的例子所示，气压机在差速传送的上游产生明显较高的稠度，这样可产生较平滑的纸张，这可由较低的模量值证明。最好，纸巾产品的模量(MD挺度)比制造的没有补充脱水到大于约30％稠度的类似纸巾产品的模量小至少20％。而且，与制造的没有补充脱水到大于约30％稠度的类似纸巾产品的抗张强度相比，纸巾产品的纵向抗张强度至少大20％，且纸巾产品的横向抗张强度也至少大20％。另外，与制造的没有补充脱水到大于约30％稠度的类似纸巾产品的纵向伸张率相比，纸巾产品的纵向伸张率至少大17％。
以上详细的说明书只是为了解释目的，在不脱离本发明实质和范围的前提下，本发明可作出多种改动和变化。例如，可采用作为一个实施例的一部分所描述的可选择的特征，以产生另一实施例。而且，两个被命名的部件可表示相同结构的部分。此外，亦可采用S.A.Engle等于1997年9月16日公布的美国专利申请5667636中所公开的各种方法和机器，所述公开文本结合于此作为参考。所以本发明不应由所描述的具体实施例限定，而应仅由权利要求书限定。
权利要求
1．一种制造软纸巾的方法，包括的步骤有将造纸纤维的水悬浮液淀积在一个循环的成形织物带上，以形成湿织物；使湿织物脱水到约20％到约30％的稠度；采用非挤压性脱水装置使湿织物补充脱水到大于约30％的稠度；将补充脱水后的织物传送到一个传送织物带上，所述传送织物带以比成形织物带慢约10％到约80％的速度运行；将织物传送到一个穿透干燥织物带上；和将织物穿透干燥至最终的干燥度。
2．如权利要求1所述的方法，其特征在于非挤压性脱水装置可从这样一组装置中选择，该组装置包括气压机，红外干燥，微波干燥，声波干燥，穿透干燥和置换脱水装置。
3．如权利要求1所述的方法，其特征在于非挤压性脱水装置包括气压机。
4．如权利要求3所述的方法，其特征在于气压机使湿织物的稠度增加至少约3％。
5．如权利要求3所述的方法，其特征在于气压机包括一个气体增压室，气体增压室内的流体压力保持在约5到约30磅/平方英寸的范围内。
6．如权利要求3，4或5所述的方法，其特征在于气压机横跨湿织物提供从约35到约60英寸汞柱的压差。
7．如权利要求3，4或5所述的方法，其特征在于气压机将湿织物脱水到大于约31％的稠度。
8．如权利要求7所述的方法，其特征在于气压机将湿织物脱水到大于约32％的稠度。
9．如权利要求3，4或5所述的方法，其特征在于气压机将湿织物脱水到从约31％到约36％的稠度。
10．如权利要求1所述的方法，其特征在于采用若干真空箱将湿织物脱水到从约20％到约30％的稠度。
11．如权利要求3所述的方法，其特征在于当湿织物穿过气压机输送时，该湿织物夹在成形织物带和支承织物带之间。
12．如权利要求1、3或4所述的方法，其特征在于成形织物带以至少约2000英尺/分钟的速度运行。
13．用权利要求1的方法制造的纸巾产品。
14．如权利要求13所述的纸巾产品，其特征在于与用权利要求1的方法制造的但未补充脱水到大于约30％稠度的比较纸巾产品的模量相比，所述纸巾产品的模量至少小约20％。
15．如权利要求13所述的纸巾产品，其特征在于与用权利要求1的方法制造的但未补充脱水到大于约30％稠度的比较纸巾产品的纵向抗张强度相比，所述纸巾产品的纵向抗张强度至少大约20％。
16．如权利要求13所述的纸巾产品，其特征在于与用权利要求1的方法制造的但未补充脱水到大于约30％稠度的比较纸巾产品的横向抗张强度相比，所述纸巾产品的横向抗张强度至少大约20％。
17．如权利要求13所述的纸巾产品，其特征在于与用权利要求1的方法制造的但未补充脱水到大于约30％稠度的比较纸巾产品的纵向伸张率相比，所述纸巾产品的纵向伸张率至少大约17％。
18．一种制造起绉的穿透干燥织物的方法，包括的步骤有(a)将造纸纤维的水悬浮液淀积在一个循环的成形织物带上，以形成湿织物；(b)采用非挤压性脱水装置使湿织物脱水到约30％或更大的稠度，由于该非挤压性脱水装置与湿织物整体密封，因此它适合使加压流体以约5磅/平方英寸或更大的表压基本上透过织物流动；(c)将湿织物传送到一个穿透干燥织物带上；(d)使非挤压性脱水过的织物穿透干燥；(e)将穿透干燥后的织物传送到烘缸的表面上；和(f)用起绉刀将穿透干燥过的织物从烘缸上取下。
19．一种制造起绉的穿透干燥织物的方法，包括的步骤有(a)将造纸纤维的水悬浮液淀积在一个循环的成形织物带上，以形成湿织物；(b)使湿织物脱水到约10％至约30％的稠度；(c)采用气压机使湿织物补充脱水到约30％至约40％的稠度，由于气体增压室和收集装置之间的整体密封，因此气压机适合使加压流体以约5磅/平方英寸或更大的表压基本上透过织物流动；(d)将湿织物传送到一个穿透干燥织物带上；(e)使非挤压性脱水过的织物穿透干燥；(f)将穿透干燥后的织物传送到烘缸的表面上；和(g)用起绉刀将穿透干燥过的织物从烘缸上取下。
20．一种制造起绉的穿透干燥织物的方法，包括的步骤有(a)将造纸纤维的水悬浮液淀积在一个循环的成形织物带上，以形成湿织物；(b)使湿织物夹在一对织物带之间；(c)使夹在中间的湿织物穿过气体增压室和收集装置之间，气体增压室和收集装置被可操作地联接，并且适合横跨湿织物产生约30英寸汞柱或更大的压差，和产生穿过湿织物的每平方英寸每分钟10标准立方英尺或更大的加压流体流；(d)利用加压流体流将湿织物脱水到约30％或更高的稠度；(e)将湿织物传送到一个穿透干燥织物带上；(f)使非挤压性脱水过的织物穿透干燥；(g)将穿透干燥后的织物传送到烘缸的表面上；和(h)用起绉刀将穿透干燥过的织物从烘缸上取下。
21．如权利要求18所述的方法，其特征在于非挤压性脱水装置使织物的稠度增加了约5％至约20％。
22．如权利要求19所述的方法，其特征在于织物补充脱水到约32％或更大的稠度。
23．如权利要求22所述的方法，其特征在于织物补充脱水到约34％或更大的稠度。
24．如权利要求18，19或20所述的方法，其特征在于横跨织物的压差为约35至约60英寸汞柱。
25．如权利要求18，19或20所述的方法，其特征在于加压流体被加压到约5至约30磅/平方英寸。
26．如权利要求18，19或20所述的方法，其特征在于收集装置包括抽成大于0至约25英寸汞柱真空的真空箱。
27．如权利要求19或20所述的方法，其特征在于在气压机内的停留时间是约10或更小。
28．如权利要求27所述的方法，其特征在于在气压机内的停留时间是约7.5或更小。
29．如权利要求19所述的方法，其特征在于在气压机之前，利用一个或多个真空箱使织物脱水到约10％至约30％的稠度。
30．如权利要求19或20所述的方法，其特征在于供给气体增压室的加压流体中约85％或更多透过湿织物流动。
31．如权利要求30所述的方法，其特征在于供给气体增压室的加压流体中约90％或更多透过湿织物流动。
32．如权利要求18，19或20所述的方法，其特征在于加压流体的温度约为300摄氏度或更小。
33．如权利要求32所述的方法，其特征在于加压流体的温度约为150摄氏度或更小。
34．一种由权利要求18，19或20所述的方法制造的纸巾。
全文摘要
一种具有改善的柔软性的不起绉纸巾,由于在差速传送之前采用非挤压性的脱水技术将湿织物补充脱水到大于约30%的稠度,以及随后穿透干燥,因此,该纸巾具有改善的柔软性。特别适于提供非挤压性补充脱水的气压机具有侧密封和/或端密封,以尽量减少加压流体的泄漏。利用气压机制造起绉的纸巾具有许多制造优点。
文档编号D21F11/14GK1282395SQ98812355
公开日2001年1月31日 申请日期1998年10月30日 优先权日1997年10月31日
发明者M·A·赫尔曼斯, M·A·布拉津, F·S·哈达, 洪承祐 申请人:金伯利-克拉克环球有限公司