广角单焦点透镜的制作方法

专利名称：广角单焦点透镜的制作方法
技术领域：
该发明涉及适合以搭载在携带电话机或小型移动设备上的相机等为主的小型摄像装置的小型化的广角单焦点透镜。
背景技术：
近年，以携带电话机或数码相机等为首的携带型的摄像装置得到广泛普及。此外， 随着近年来摄像装置的小型化，对于搭载在摄像装置上摄影透镜也要求进一步的小型化。 而且，由于搭载在摄像装置上的摄像元件在高像素化方面得到发展，为了应对于此，对于搭载在摄像装置上的摄影透镜也进一步要求高分辨率。为此，提出满足这种要求的小型的摄像透镜(例如，参照专利文献I)。先行技术文献
专利文献专利文献I专利第3424030号公报发明的概要发明要解决的课题记载在专利文献I中的摄影透镜以透镜片数少的紧凑结构实现高分辨率。然而， 若利用专利文献I中记载的摄影透镜的结构实现大口径化(尤其是，F数值为2. 8以下)， 则存在球面像差和彗星(co_a)像差均增大而分辨率(解像度)显著下降的问题点。一般而言，为了实现高分辨率，虽可考虑增加透镜片数等方法，若增加透镜片数， 则存在光学系全长变长的倾向。为了实现向要求小型化的装置进行的搭载，光学系统全长严格受到限制，因此，在增加透镜片数的情况下，需要减薄透镜的端厚(〕或壁厚等。然而，由于在减薄透镜的端厚或壁厚等方面也存在限制，所以在增加透镜片数且缩短光学系统全长方面存在困难。根据以上的理由，在专利文献I记载的摄影透镜中，在不阻碍小型化的情况下无法达成大口径化及高分辨率化。

发明内容
该发明用于解决上述的以往技术中的问题点，其目的在于提供大口径、高分辨率且小型化的广角单焦点透镜。用于解决问题的手段为了解决上述问题而达成目的，该发明的广角单焦点透镜的特征在于具备从物体侧依次配置的、具有正的光焦度的第一透镜组、具有负的光焦度的第二透镜组、具有正的光焦度的第三透镜组、具有负的光焦度的第四透镜组、具有正的光焦度的第五透镜组、具有负的光焦度的第六透镜组，所述第二透镜组由凸面朝向物体侧的负的弯月透镜构成，在所述第三透镜组的附近配置有孔径(開口)光阑，所述第四透镜组由凸面朝向像侧的负的弯月透镜构成，所述第六透镜组由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。
根据该发明，能够提供大口径、高分辨率且小型化的广角单焦点透镜。另外，在上述发明的基础上，该发明的广角单焦点透镜的特征还在于，所述第一透镜组由从物体侧依次配置的正透镜和负透镜构成，所述正透镜和所述负透镜相接合。根据该发明，能够缓解公差(公差)。另外，在上述发明的基础上，该发明的广角单焦点透镜的特征还在于，所述第五透镜组由从物体侧依次配置的负透镜和正透镜构成，所述负透镜和所述正透镜相接合 。根据该发明，能够缓解公差。另外，在上述发明的基础上，该发明的广角单焦点透镜的特征还在于，由所述第一透镜组至所述第三透镜组构成前组，由所述第四透镜组至所述第六透镜组构成后组，当所述前组的焦距为Frc、以所述后组的焦距为Fffi时，满足以下的条件式-O. 8 < Ffg/Feg < -O. I。根据该发明，能够在不导致成像性能劣化的情况下实现光学系统的进一步小型化。发明效果根据该发明，可获得能够提供大口径、高分辨率且小型化的广角单焦点透镜的效果O


图I是表示实施例I的广角单焦点透镜的构成的沿着光轴的剖面图。图2是实施例I的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图3是实施例I的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图4是表示实施例2的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。图5是实施例2的广角单焦点透镜的无限远对焦(合焦)状态下的各像差图。图6是实施例2的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图7是表示实施例3的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。图8是实施例3的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图9是实施例3的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图10是表示实施例4的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。图11是表示实施例4的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图12是实施例4的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图13是表示实施例5的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。图14是实施例5的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图15是实施例5的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图16是表示实施例6的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。图17是实施例6的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图18是实施例6的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图19是表示实施例7的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。图20是实施例7的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图21是实施例7的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。
具体实施例方式以下，对本发明的广角单焦点透镜的适当的实施方式进行详细地说明。该发明的广角单焦点透镜构成为具备从物体侧依次配置的、具有正的光焦度 (屈折力)的第一透镜组、具有负的光焦度的第二透镜组、具有正的光焦度的第三透镜组、 具有负的光焦度的第四透镜组、具有正的光焦度的第五透镜组、具有负的光焦度的第六透镜组。于是，通过构成为具备具有正的光焦度的第一透镜组、具有负的光焦度的第二透镜组及具有正的光焦度的第三透镜组，能够使球面像差的修正变好。而且，在该广角单焦点透镜中，在所述第三透镜组的附近，优选在所述第二透镜组与所述第三透镜组之间靠近所述第三透镜组的位置配置限定规定的口径的孔径光阑。此夕卜，所述第二透镜组由凸面朝向物体侧的负的弯月透镜构成，所述第四透镜组由凸面朝向像侧的负的弯月透镜构成。由此，能够使光学系的透镜构成与所述孔径光阑同心(-
>卜々)，从而能够抑制非点像差和彗星像差而实现广角化。而且，在该广角单焦点透镜中，所述第六透镜组由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。由此，能够使向像面入射的主光线靠近远心($
> 卜U 7々)，能够抑制配置在像面上的摄像元件的对光线的受光效率的降低。在该发明的广角单焦点透镜中，由所述第一透镜组至所述第三透镜组构成前组， 由所述第四透镜组至所述第六透镜组构成后组。此外，通过使所述前组沿光轴从像面侧向物体侧移动，从而进行从无限远对焦状态到最近(至近)距离对焦状态的对焦。通过这样设置，能够抑制因透镜组内的偏心造成的光轴偏离。另外，能够实现与该广角单焦点透镜一同使用的透镜驱动机构的简化，从而能够降低透镜驱动机构的制造成本。另外，当进行最近距离摄影时，通过使所述第三透镜组沿着光轴从像侧向物体侧移动，能够进行对焦。另外， 当进行最近距离摄影时，通过使所述第四透镜组沿着光轴从物体侧向像侧移动，也能够进行对焦。所述第三透镜组及所述第四透镜组能够分别由I片透镜构成，从而可实现光学系统的小型轻量化和透镜驱动机构的简化由于该发明的广角单焦点透镜具备以上的这种特征，即使实现大口径化也能够维持较高的光学性能。另外，6组中各组能够分别由I片透镜构成，所以能够实现光学系统的小型化。因此，能够提供大口径、高分辨率且小型化的广角单焦点透镜。另外，在该发明的广角单焦点透镜中，也可以设置成，所述第一透镜组由从物体侧依次配置的正透镜和负透镜构成，所述正透镜与所述负透镜接合。通过以这种方式设置，能够缓解公差。另外，在该发明的广角单焦点透镜中，所述第五透镜组由从物体侧依次配置的负透镜和正透镜构成，所述负透镜和所述正透镜也可以接合(接合)。以这种方式构成也能够
缓解公差。另外，在该发明的广角单焦点透镜中，当以所述前组的焦距为FFe、以所述后组的焦距为FKe时，优选满足如下的条件式(1)-0. 8 < Ffg/Feg < -O. I。条件式(I)是用于规定光学系统全系统的后焦距的长度的式子。通过满足该条件式(I)所规定的范围，能够在不降低成像性能的情况下缩短光学系统的全长。若低于条件式(I)中的下限，则无法取得适当的后焦距，从而招致成像性能的下降。另一方面，若超过条件式(I)中的上限，则后焦距过长，光学系统全长延伸，从而阻碍光学系统的小型化。另外，上述条件式(I)若满足如下所示的范围，则可期待获得更加优选的效果。(1) ’ -0. 6 < Ffg/Feg < -O. 2通过满足由该条件式(I)’规定的范围，可进一步实现光学系统的小型化，且同时能够实现成像性能的提闻。如以上说明的那样，由于该发明的广角单焦点透镜具备上述的特征，可实现大口径、高分辨率且小型化的广角单焦点透镜。此外，通过满足上述条件式，能够在不造成成像性能劣化的情况下实现光学系统的进一步小型化。以下，根据附图对该发明的广角单焦点透镜的实施例进行详细地说明。另外，本发明不局限于以下的实施例。实施例I图I是表示实施例I的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。该广角单焦点透镜从未图示的物体侧依次配置有具有正的光焦度的前组FG1和具有负的光焦度的后组 RG10另外，在后组RG1与像面MG之间配置有玻璃罩CG。该玻璃罩CG是根据需要而配置的构件，在不需要的情况下也可以将其省略。另外，在像面MG上配置有CXD或CMOS等摄像元件的受光面。前组FG1构成为从所述物体侧依次配置具有正的光焦度的第一透镜组Gn、具有负的光焦度的第二透镜组G12、具有正的光焦度的第三透镜组G13。另外，后组RG1构成为从所述物体侧依次配置具有负的光焦度的第四透镜组G14、具有正的光焦度的第五透镜组G15、具有负的光焦度的第六透镜组G16。尤其是，第二透镜组G12由凸面朝向所述物体侧的负的弯月透镜构成。另外，在第三透镜组G13的所述物体侧面设置有限定规定的口径的孔径光阑ST。 第四透镜组G14由凸面朝向像面MG侧的负的弯月透镜构成。而且，第六透镜组G16由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。而且，在构成第一透镜组G11 第六透镜组G16的透镜的两面分别形成有非球面。该广角单焦点透镜通过使前组FG1沿着光轴从像面MG侧向所述物体侧移动而进行从无限远对焦状态到最近距离对焦状态的对焦。以下，表示关于实施例I的广角单焦点透镜的各种数值数据。有效焦距=5. 8有效F数值=2. 43视角(2ω)= 71。(关于条件式⑴的数值)前组FG1的焦距=5. 825后组RG1 的焦距=-11. 889Ffg/Feg = -O. 49r0=°° (物体面)d0 = D (O)ri = 2. 61(非球面)Cl1 = I. 055 Iid1 = I. 61 v Cl1 = 57. 74r2 = 9. 90 (非球面)
d2 = 0. 053r3 = 5. 47 (非球面)d3 = 0. 422 nd2 = I. 61 v d2 = 25. 58r4 = 2. 23(非球面)d4 = 0. 401r5 = 00 (非球面)d5 = 0. 528 nd3 = I. 61 v d3 = 57. 74r6 = -4. 43 (非球面)d6 = D (6)T1 = -8. 96 (非球面)d7 = 0. 528 nd4 = I. 61 v d4 = 25. 58r8 = -53. 59 (非球面)d8 = 0. 215r9 = 00 (非球面)d9 = I. 720 nd5 = I. 53 v d5 = 56. 04r10 = -I. 85 (非球面)d10 = 0. 441rn = -5. 10 (非球面)dn = 0. 635 nd6 = I. 53 v d6 = 56. 04r12 = 2. 03 (非球面)d12 = 0. 470r13 = 00d13 = 0. 300 nd7 = I. 52 v d7 = 64. 05r14 = 00圆锥系数(ε )及非球面系数(A, B, C，D，E，F，G，H)(第一面)ε = 0.095，A = 0, B = 0. 0008319,C = O. 0010786, D = -0. 0001356,E = O. 0000972, F = O. 0000385,
G = -0. 0000010, H = -0. 0000056(第二面)ε = 36.057，A = 0，B = O. 117686，C = O. 0055048，D = -0· 0005919，E = -0. 0020851，F = -0· 0009435，G = -O. 0000838, H = O. 0002375(第三面)ε = 12. 636，
A = 0，B = O. 0049768，C = O. 0043563, D = -0. 0015547,E = -0. 0017446，F = _0· 0025177，G = -0. 0014687, H = O. 0012329(第四面)ε = 2.985，A = O, B = -O. 0056283,C = -O. 0141167, D = O. 0215029,E = O. 0066139，F =-O. 0214274，G =-O. 0299731, H = O. 0366279(第五面)ε = O,A = 0，B =-O. 0154489，C =-O. 0084974，D = O. 0116203，E = O. 0038158，F =-O. 0146327，G =-O. 0058728，H = O. 0189413(第六面)ε = 10. 404，A = 0，B =-O. 0139355，C =-O. 0105672，D = O. 0056215， E = -O. 0000930，F = -O. 0006546，G =-O. 0047464，H = O. 0037252(第七面)ε =4.517，A = 0，B =-O. 0160241，C = O. 0091181，D =-O. 0054570，E = O. 0014884, F =-O. 0001627,G = O, H = O(第八面)ε = O,A = 0，B =-O. 0064163，C = O. 0022230，D =-O. 0003371，E = O, F = O,G = O, H = O(第九面)ε = O,A = 0，B = O. 0022992，C =-O. 0063648，D = O. 0008757，E = O, F = O,
G = O, H = O(第十面)ε =-2.971，A = 0，B = O. 0100417，C =-O. 0156082，D = O. 0044366，E =-O. 0008352，F = O. 0000703，G = 0,H = 0(第^面)ε = O,A = 0，B =-O. 0264176，C = O. 0019785，D =-O. 0015495，E = O. 0004538，F =-O. 0000355，G = 0,H = 0(第十二面)ε = -I. 995,A = 0，B =-O. 0184929，C = O. 0034207，D =-O. 0004708，E = O. 0000311，F =-O. 0000008，G = O, H = O (各对焦状态的数值数据)无限远最近距离D(O)① 100D (6) O. 756 I. I另外，图2是实施例I的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图3 是实施例I的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图中，d表示相当于d线 (λ = 588nm)的波长的像差，g表示相当于g线(λ = 436nm)的波长的像差，F表示相当于F线(λ = 486nm)的波长的像差，C表示相当于C线(λ = 656nm)的波长的像差，e表示相当于e线(λ = 546nm)的波长的像差。此外，像场弯曲(像面湾曲)图的符号S、M分别表示相对于弧矢(寸夕夕 > )像面、子午(J 'J 才f > )像面的像差。实施例2图4是表示实施例2的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。该广角单焦点透镜构成为从未图示的物体侧依次配置具有正的光焦度的前组FG2、具有负的光焦度的后组RG2。另外，在后组RG2与像面IMG之间配置有玻璃罩CG。该玻璃罩CG是根据需要配置的构件，在不需要的情况下可以将其省略。另外，在像面MG配置有CCD或CMOS等的摄像元件的受光面。前组FG2构成为从所述物体侧依次配置具有正的光焦度的第一透镜组G21、具有负的光焦度的第二透镜组G22、具有正的光焦度的第三透镜组G23。另外，后组RG2构成为从所述物体侧依次配置具有负的光焦度的第四透镜组G24、具有正的光焦度的第五透镜组G25、具有负的光焦度的第六透镜组G26。尤其是，第二透镜组G22由凸面朝向所述物体侧的负的弯月透镜构成。另外，在第三透镜组G23的所述物体侧面上设置有限定规定的口径的孔径光阑 ST0第四透镜组G24由凸面朝向像面MG侧的负的弯月透镜构成。而且，第六透镜组G26由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。而且，在构成第一透镜组G21 第六透镜组G26的透镜的两面分别形成有非球面。该广角单焦点透镜通过使前组FG2沿着光轴从像面IMG侧向所述物体侧移动而进行从无限远对焦状态到最近距离对焦状态的对焦。以下，示出关于实施例2的广角单焦点透镜的各种数值数据。有效焦距=6. 15有效F数值=2. 33视角(2ω)= 66。(关于条件式(I)的数值) 前组FG2的焦距=6. 855后组RG2 的焦距=-29. 93Ffg/Feg = -O. 23r。=oo (物体面)d0 = D (O)!T1 = 2· 71 (非球面)Cl1 = I. 055 Iid1 = I. 61 v Cl1 = 57. 74r2 = 8.93(非球面)d2 = 0. 053r3 = 7. 06 (非球面)d3 = 0. 422 nd2 = I. 61 v d2 = 25. 58r4 = 2. 79 (非球面)d4 = 0. 292r5 =-27. 21(非球面)d5 = 0. 528 nd3 = I. 61 v d3 = 57. 74r6 = -4. 80 (非球面)d6 = D (6)r7 = -255. 90 (非球面)d7 = 0. 400 nd4 = I. 61 v d4 = 25. 58r8 = 7. 87 (非球面)d8 = 0. 100r9 = 11. 66(非球面)d9 = 2. 100 nd5 = I. 53 v d5 = 56. 04r1(l =-I. 57 (非球面)d10 = 0. 441rn = _2.91(非球面)dn = 0. 650 nd6 = I. 53 v d6 = 56. 04r12 = 2. 42 (非球面)
d12 = 0.370r13 = 00d13 = 0. 3 nd7 = I. 52 v d7 = 64. 05r14 =°°圆锥系数(ε )及非球面系数(A, B, C，D，Ε, F，G，H)(第一面)ε = 0.279，A = O, B = O. 004166400，C = O. 001364582，D = O. 000061329，E = O. 000051890，F = O. 000027735，G = 0000004113，H = -0000003776(第二面)ε = 31. 944，A = O, B = O. 013282787，C = O. 003061144，D = -O. 000823095，E = -O. 001376502，F = -O. 000198171，G = O. 000074725，H = -O. 000192385(第三面)ε =7.521，A = O, B = -O. 005900162，C = O. 003191056，D = O. 001994033，E = O. 001111895，F = _0· 001675879，G = -0. 001909236，H = O. 001045631(第四面)ε = 2. 486，A = O, B = -O. 021005445，C = -O. 005260323，D = O. 018756371，E = O. 010355476，F = -O. 010715995，G = -O. 026389354，H = O. 028464605(第五面)ε = O,A = O, B = -O. 031703947，C = -0. 004010177，D = -0. 001954269，E = O. 000153913，F = _0· 007258552，G = -0. 003511472，H = O. 010099053(第六面)ε = 10. 247， A = O, B = -O. 019583504，C = -0. 003740966，D = _0· 002432898，
E = -O. 003180246，F = O. 003782407，G = -O. 002820486，H = O. 000191789(第七面)ε = O,A = O, B = -O. 020362145，C = O. 008979454，D = _0· 006207219，E = O. 001697490，F = -0. 000192213，G = 0,H = 0(第八面)ε = O,A = O, B = -O. 016056764，C = O. 000341911，D = _0· 000043772，E = 0，F = 0，G = 0,H = 0(第九面)ε = O,A = O, B = -O. 007155939,C = -0. 005176019，D = O. 000926618，E = 0，F = 0，G = 0，H = 0(第十面)ε = -I. 943，A = O, B = O. 014272602，C = -O. 015765073，D = O. 004508486，E = -O. 000807279，F = O. 000064488，G = O, H = O(第^^一面)ε = O,Α = 0,Β = -0. 023500283，C = O. 005383233，D = -O. 001839436，E = O. 000387975，F = -O. 000026404，G = O, H = O(第十二面)ε = -13. 300,Α = 0,Β = -0. 019721644，C = O. 003025290，D = -O. 000417355，E = O. 000028229，F = -O. 000000744，G = O, H = O(各对焦状 态的数值数据)
无限远最近距离D(O) °o100D (6) O. 973 I. 13另外，图5是实施例2的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图6 是实施例2的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图中，d表示相当于d线 (λ = 588nm)的波长的像差，g表示相当于g线(λ = 436nm)的波长的像差，F表示相当于F线(λ = 486nm)的波长的像差，C表示相当于C线(λ = 656nm)的波长的像差，e表示相当于e线(λ = 546nm)的波长的像差。此外，像场弯曲图的符号S、M分别表示相对于弧矢像面、子午像面的像差。实施例3图7是表示实施例3的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。该广角单焦点透镜构成为从未图示的物体侧依次配置具有正的光焦度的前组FG3和具有负的光焦度的后组RG3。另外，在后组RG3与像面MG之间配置有玻璃罩CG。该玻璃罩CG是根据需要而配置的构件，在不需要的情况下也可将其省略。另外，在像面頂G上配置有CXD或CMOS等摄像元件的受光面。前组FG3构成为从所述物体侧依次配置具有正的光焦度的第一透镜组G31、具有负的光焦度的第二透镜组G32、具有正的光焦度的第三透镜组G33。另外，后组RG3构成为从所述物体侧依次配置具有负的光焦度的第四透镜组G34、具有正的光焦度的第五透镜组G35、具有负的光焦度的第六透镜组G36。尤其是，第二透镜组G32由凸面朝向所述物体侧的负的弯月透镜构成。另外，在第三透镜组G33的所述物体侧面设置有限定规定的口径的孔径光阑ST。 第四透镜组G34由凸面朝向像面MG侧的负的弯月透镜构成。而且，第六透镜组G36由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。而且，在构成第一透镜组G31 第六透镜组G36的透镜的两面分别形成有非球面。该广角单焦点透镜通过使前组FG3沿着光轴从像面IMG侧向所述物体侧移动而进行从无限远对焦状态到最近距离对焦状态的对焦。以下，示出关于实施例3的广角单焦点透镜的各种数值数据。有效焦距=6. 11有效F数值=2. 43视角(2ω) = 68. 69。(关于条件式⑴的数值)前组FG3的焦距=6. 522后组RG3 的焦距=-15. 281Ffg/Feg = -O. 43r0 =°° (物体面)d0 = D (O)!T1 = 2. 738 (非球面)
Cl1 = I. 107 Iid1 = I. 61 v Cl1 = 57. 74r2 = 10. 533(非球面)d2 = 0.056
r3 = 5· 712 (非球面)d3 = O. 421 nd2 = I. 61 v d2 = 25. 58r4 = 2. 455 (非球面)d4 = 0. 422
r5 = 00 (非球面)d5 = 0. 541 nd3 = I. 53 v d3 = 56. 04r6 = -4. 634 (非球面)d6 = D (6)r7 = -13. 344 (非球面)d7 = 0. 527 nd4 = I. 61 v d4 = 25. 58r8 = 79. 538 (非球面)d8 = 0. 193r9 = 53. 524(非球面)d9 = I. 812 nd5 = I. 53 v d5 = 56. 04r10 = -I. 932 (非球面)d10 = 0. 505rn =-5. 719 (非球面)dn = 0. 715 nd6 = I. 53 v d6 = 56. 04r12 = 2. 023 (非球面)d12 = 0. 390r13 = 00d13 = 0. 3 nd7 = I. 52 v d7 = 64. 05r14 = °o圆锥系数(ε )及非球面系数(A, B, C，D，Ε, F，G，H)(第一面)ε = O. 121，A = O, B = O. 0010275，C = O. 0008985, D = -8. 2537459,E = 6. 4491000，F = 2. 2820440，G = -2. 5301124, H = -2. 5459249(第二面)ε = 35. 995，A = O, B = O. 0099516，C = O. 0042394，D = -O. 0003814，E = -O. 0012842，F = -O. 0005198，G =-3· 5438828，H = O. 0001130(第三面)ε = 12. 642，A = O, B = O. 0043239，C = 00033679，D = -00011472，
E = -O. 0011501，F = -O. 0014470，G = -O. 0007429，H = O. 0005928(第四面)
ε = 3. 042，A = O, B = -O. 0034599,C =-O. 0098911，D = O. 0149039，E = O. 0033314，F = -O. 0130440，G =-O. 0155655，H = O. 0177541(第五面)ε = O,A = O, B = -O. 0139354，C = -0. 0065543，D = O. 0081614，E = O. 0020669，F = -0. 0086246，G = -0. 0032424，H = O. 0088306(第六面)ε = 10. 656，A = O, B = -O. 0126008,C =-O. 0091307，D = O. 0038975，E = -O. 0002498，F = -O. 0005058，G = -O. 0025426，H = O. 0016185(第七面)ε = -5. 559,A = 0，B =-O. 0127012，C = O. 0072545，D = _0· 0038008，E = O. 0009218，F = _9· 3800285，G = 0,H = 0(第八面)ε = O,A = O, B = -O. 0058734，C = O. 0016693，D = -O. 0002328，E = O, F = O,G = 0，H = O(第九面)ε = O,A = 0，B = O. 0021185，C = -0. 0048681, D = O. 0006093,E = 0，F = 0，G = OjH = O(第十面)
ε = -2. 899，A = O, B = O. 0092267，C =-O. 0119326，D = O. 0031048，E = -O. 0005238，F = 3. 9853439，G = 0,H = 0(第^^一面)ε = O,Α = 0,Β = -0. 0224193, C = O. 0015359, D =-O. 0010697,E = O. 0002859, F = -2. 0303169,G = O, H = O(第十二面)ε = -7. 518,A = O, B = -O. 0155691,C = O. 0027003，D = -O. 0003269，E=L 9454919，F = -4. 7913295，G = O, H = O(各对焦状态的数值数据)无限远最近距离D(O)①105D (6)O. 820 I. 242另外，图8是实施例3的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图9是实施例3的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图中，d表示相当于d线(λ = 588nm)的波长的像差，g表示相当于g线(λ = 436nm)的波长的像差，F表示相当于F线(λ = 486nm)的波长的像差，C表示相当于C线(λ = 656nm)的波长的像差，e表示相当于e线(λ = 546nm)的波长的像差。此外，像场弯曲图中的符号S、M分别表示相对于弧矢像面、子午像面的像差。实施例4图10是表示实施例4的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。该广角单焦点透镜构成为从未图示的物体侧依次配置具有正的光焦度的前组FG4、具有负的光焦度的后组RG4。另外，在后组RG4与像面IMG之间配置有玻璃罩CG。该玻璃罩CG是根据需要而配置的构件，在不需要的情况下可以将其省略。另外，在像面頂G上配置有CXD或CMOS等摄像元件的受光面。前组FG4构成为从所述物体侧依次配置具有正的光焦度的第一透镜组G41、具有负的光焦度的第二透镜组G42、具有正的光焦度的第三透镜组G43。另外，后组RG4构成为从所述物体侧依次配置具有负的光焦度的第四透镜组G44、具有正的光焦度的第五透镜组G45、具有负的光焦度的第六透镜组G46。尤其是，第二透镜组G42由凸面朝向所述物体侧的负的弯月透镜构成。另外，在第二透镜组G42与第三透镜组G43之间配置有限定规定的口径的孔径光阑ST。第四透镜组G44由凹面朝向像面MG侧的负的弯月透镜构成。而且，第六透镜组G46由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。而且，在构成第一透镜组G41、第四透镜组G44及第六透镜组G46的透镜的两面分别形成有非球面。该广角单焦点透镜在进行最近距离摄影时，通过使第四透镜组G44沿着光轴从所述物体侧向像面IMG侧移动而进行对焦。以下 ，示出关于实施例4的广角单焦点透镜的各种数值数据。有效焦距=6. 15有效F数值=2. 35视角(2ω) =66.0。(关于条件式⑴的数值)前组FG4的焦距=6. 357后组RG4 的焦距=-16. 478Ffg/Feg = -O. 39r0 =°° (物体面)d0 = D (O)Γι = 3. 155872 (非球面)Cl1 = I. 055 Iid1 = I. 61 v Cl1 = 57. 74r2 = -189. 0417 (非球面)d2 = O. 053r3 = 10. 37918d3 = 0. 422 nd2 = I. 61 v d2 = 25. 58r4 = 3. 653383d4 = 0. 350r5 =°° (孔径光阑)d5 = 2. 020r6 = -3. 881578d6 = 0. 528 nd3 = I. 61 v d3 = 57. 74r7 = -2. 883527d7 = D (7)r8 = 7. 831414(非球面)d8 = 0. 400 nd4 = I. 61 v d4 = 25. 58r9 = 3. 971452 (非球面)d9 = D (9)r10 = 9. 671377d10 = 2. 137 nd5 = I. 53 v d5 = 56. 04rn = -2. 432506dn = 0. 641r12 = -3. 115581 (非球面)d12 = 0. 650 nd6 = I. 53 v d6 = 56. 04r13 = 4. 067546 (非球面)
d13 = 0. 370r14 = °°d14 = 0. 300 nd7 = I. 52 v d7 = 64. 05r15 = °°圆锥系数(ε )及非球面系数(A, B, C，D，Ε, F，G，H)(第一面)g = O. 236,A = O, B = O. 002898563,C = O. 000241047，D = O. 000233064，E = O. 000326713，F = -O. 00009417，G = -O. 00000808, H = O. 00001016(第二面)g = O,A = O, B = O. 010300496，C = O. 006230681, D = -O. 003655606,E = O. 001369205, F = O. 00050582，G = -O. 00063634，H = O. 000256686(第八面)ε = O,
A = O, B = -O. 032140686，C = O. 005818596, D = -O. 000626196,E = O. 000213401，F = _3· 63Χ 1(Γ5，G = OjH = O(第九面)ε = O,A = O, B = -O. 030724326，C = O. 005287555，D = -O. 000349702，E = O, F = O,G = O, H = O(第十二面)ε = O,A = O, B = -O. 054153092，C = O. 01730646，D = -O. 002970683，E = O. 00027502，F = -O. 00001095，G = O, H = O(第十三面)ε = -19. 563,A = O, B = -O. 022094069,C = O. 003951536，D = -O. 000455292，
E = O. 000023940，F = -O. 000000498，G = O, H = O(各对焦状态的数值数据)无限远最近距离D(O)⑴300D (7)O. 356O. 611D (9)O. 401O. 15另外，图11是实施例4的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图12是实施例4的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图中，d表示相当于d线 (λ = 588nm)的波长的像差，g表示相当于g线(λ = 436nm)的波长的像差，F表示相当于F线(λ = 486nm)的波长的像差，C表示相当于C线(λ = 656nm)的波长的像差，e表示相当于e线(λ = 546nm)的波长的像差。此外，像场弯曲图中的符号S、M分别表示相对于弧矢像面、子午像面的像差。实施例5图13是表示实施例5的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。该广角单焦点透镜构成为从未图示的物体侧依次配置具有正的光焦度的前组FG5、具有负的光焦度的后组RG5。另外，在后组RG5与像面MG之间配置有玻璃罩CG。该玻璃罩CG是根据需要而配置的构件，在不需要的情况下也可将其省略。另外，在像面頂G上配置有CXD或CMOS等摄像元件的受光面。前组FG5构成为从所述物体侧依次配置具有正的光焦度的第一透镜组G51、具有负的光焦度的第二透镜组G52、具有正的光焦度的第三透镜组G53。另外，后组RG5构成为从所述物体侧依次配置具有负的光焦度的第四透镜组G54、具有正的光焦度的第五透镜组G55、具有负的光焦度的第六透镜组G56。尤其是，第二透镜组G52由凸面朝向所述物体侧的负的弯月透镜二 7力构成。另外，在第二透镜组G52与第三透镜组G53之间配置有限定规定的口径的孔径光阑ST。第四透镜组G54由凹面朝向像面IMG侧的负的弯月透镜。而且，第六透镜组G56由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。而且，在构成第一透镜组G51、第四透镜组G54及第六透镜组G56的透镜的两面分别形成有非球面。该广角单焦点透镜在进行最近距离摄影时通过使第三透镜组G53沿着光轴从像面IMG侧向所述物体侧移动而进行对焦。以下，示出关于实施例5的广角单焦点透镜的各种数值数据。有效焦距=6. 15有效F数值=2. 32视角(2ω) = 66. 07。(关于条件式⑴的数值)前组FG5的焦距=6. 322后组RG5 的焦距=-11. 896Ffg/Feg = -O. 53(物体面)
d0 = D(O)T1 = 3. 666 (非球面)Ci1 = I. 055 Iid1 = I. 61 v Ci1 = 57. 74T2 = -49. 415 (非球面)d2 = 0. 053
r3 = 13. 931d3 = 0. 422 nd2 = I. 61 v d2 = 25. 58r4 = 4. 673d4 = 0. 350r5 =①(孔径光阑)d5 = D (5)r6 = -6. 052d6 = 0. 528 nd3 = I. 61 v d3 = 57. 74r7 = -3. 503d7 = D (7)r8 = 8. 342 (非球面)d8 = 0. 400 nd4 = I. 61 v d4 = 25. 58
r9 = 3. 806 (非球面)d9 = 0. 319r10 = 8. 670d10 = 2. 100 nd5 = I. 53 v d5 = 56. 04rn = -2. 630dn = 0. 735T12 = -3. 096 (非球面)d12 = 0. 650 nd6 = I. 53 v d6 = 56. 04r13 = 4. 087 (非球面)d13 = 0. 370r14 = 00d14 = 0. 3 nd7 = I. 52 v d7 = 64. 05r15 = 00圆锥系数(ε )及非球面系数(A、B、C、D、Ε、F、G、H)(第一面)ε = 0.768，A = 0，B = O. 0003160，C = O. 0006360，D = O. 0002688，E = 00001487，F = 0，G = OjH = O(第二面)ε = 0，
A = O, B = O. 0070579，C = O. 0058617，D = -0. 0047838，E = O. 0017595，F = O. 8203812，G = 0,H = 0
(第八面)ε = O,A = O, B = -O. 0272087，C = O. 0019881，D = O. 0022428，E = O. 0006898, F = 6. 2946240,G = 0，H = O(第九面)ε = O,A = O, B = -O. 0295428，C = O. 0059141, D = O. 0004278,E = 0, F = 0,G = 0,H = 0(第十二面)ε = O,A = 0，B =-O. 0610958，C = O. 0181050, D = -0. 0030881,E = O. 0002814，F = O. 6663957，G = 0，H = 0(第十三面)ε = -18. 985，A = O, B = -O. 0234304，C = O. 0040114, D = O. 0004650,E = O. 5905764，F = O. 5504143，G = 0,H = 0(各对焦状态的数值数据)无限远最近距离D (O)⑴ 300D (5)O. 697 O. 523D(7)O. 11 O. 259另外，图14是实施例5的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图15是实施例5的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图中，d表示相当于d线(λ = 588nm)的波长的像差，g表示相当于g线(λ = 436nm)的波长的像差，F表示相当于F线(λ = 486nm)的波长的像差，C表示相当于C线(λ = 656nm)的波长的像差，e表示相当于e线(λ = 546nm)的波长的像差。此外，像场弯曲图的符号S、M分别表示相对于弧矢像面、子午像面的像差。
实施例6图16是表示实施例6的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。该广角单焦点透镜构成为从未图示的物体侧依次配置具有正的光焦度的前组FG6、具有负的光焦度的后组RG6。另外，在后组RG6与像面IMG之间配置有玻璃罩CG。该玻璃罩CG是根据需要配置的构件，在不需要的情况下也可将其省略。另外，在像面頂G配置有CXD或CMOS等摄像元件的受光面。前组FG6构成为从所述物体侧依次配置具有正的光焦度的第一透镜组G61、具有负的光焦度的第二透镜组G62、具有正的光焦度的第三透镜组G63。另外，后组RG6构成为从所述物体侧依次配置具有负的光焦度的第四透镜组G64、具有正的光焦度的第五透镜组G65、具有负的光焦度的第六透镜组G66。尤其是，第一透镜组G61由正透镜L611和负透镜L612构成。此外，正透镜L611和负透镜L612相接合。另外，第二透镜组G62由凸面朝向所述物体侧 的负的弯月透镜构成。在第二透镜组G62与第三透镜组G63之间配置有限定规定的口径的孔径光阑ST0第四透镜组G64由凸面朝向像面MG侧的负的弯月透镜构成。而且，第六透镜组G66由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。而且，在正透镜L611的所述物体侧面、负透镜L612的像面IMG侧面分别形成有非球面。在构成第四透镜组G64、第六透镜组G66的透镜的两面也分别形成有非球面。该广角单焦点透镜在进行最近距离摄影时通过使第四透镜组G64沿着光轴从所述物体侧向像面IMG侧移动而进行对焦。以下，示出关于实施例6的广角单焦点透镜的各种数值数据。有效焦距=6. 15有效F数值=2. 09视角(2ω) =66.0。(关于条件式⑴的数值)前组FG6的焦距=6. 215后组RG6 的焦距=-13. 698Ffg/Feg = -O. 45r0 =°° (物体面)d0 = D (O)T1 = 3. 588 (非球面)Cl1 = O. 833 Iid1 = I. 61 v Cl1 = 57. 74r2 = -12. 421d2 = O. 400 nd2 = I. 48 v d2 = 29. 78r3 = 9. 808 (非球面)d3 = 0. 053r4 = 2. 686d4 = 0. 422 nd3 = I. 61 v d3 = 25. 58r5 = 2. 237d5 = 0. 350r6 =oo (孔径光阑)
d6 = 0. 350r7 = -6. 295d7 = 0. 528 nd4 = I. 61 v d4 = 57. 74r8 = -3. 862d8 = D (8)r9 = 8. 547 (非球面)d9 = 0. 4 nd5 = I. 61 v d5 = 25. 58r10 = 3. 968 (非球面)d10 = D(IO)ru = 9. 691dn = 2. 182 nd6 = I. 53 v d6 = 56. 04r12 = -2. 496d12 = 0. 512r13 = -3. 412 (非球面)d13 = 0. 650 nd7 = I. 53 v d7 = 56. 04r14 = 3. 985 (非球面)d14 = 0. 370r15 = °°d15 = 0. 300 nd8 = I. 52 v d8 = 64. 05r16 =°°圆锥系数(ε )及非球面系数(A、B、C、D、Ε、F、G、H)(第一面)ε =0.041，A = O, B = O. 000461025，C = -O. 000707815，D = O. 000113722，E = O. 000271625, F = -9. 11 ΧΙΟ—5,G = -I. 19 X 1(Γ5，H = 5. 55 X 1(Γ6(第三面)ε = O,A = 0，B = O. 001924794，C = O. 005127579，D = -O. 004510602，E = O. 001342179，F = O. 000859442，G = -O. 000570368，H = 7. 75 X 1(Γ5(第九面)ε = O,A = O, B = -O. 032928644， C = O. 005531694，D = -O. 000615865，E = O. 000222868，F = _3· 86 X 1(Γ5，G = OjH = O
(第十面)ε = O,A = O, B = -O. 031219827，C = O. 005134718，D = -O. 000351388，E = 0， F = 0，G = 0，H = O(第十三面)ε = O,Α = 0,Β = -0.055338883，C = O. 017326667，D = -O. 002982528，E = O. 00027235，F = -1.01X10—5，G = 0，H = O(第十四面)ε = -20. 930，Α = 0,Β = -0. 021771443，C = O. 003818583，D = -O. 000452577，E = 2. 49 X 1(T5，F = _5. 26 X 1(Γ7，G = 0，H = O(各对焦状态的数值数据)无限远最近距离D(O)⑴ 300D (8)O. 189 O. 423D(IO) O. 366 O. 15另外，图17是实施例6的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图18是实施例6的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图中，d表示相当于d线(λ = 588nm)的波长的像差，g表示相当于g线(λ = 436nm)的波长的像差，F表示相当于F线(λ = 486nm)的波长的像差，C表示相当于C线(λ = 656nm)的波长的像差，e表示相当于e线(λ = 546nm)的波长的像差。此外，像场弯曲图中的符号S、M分别表示相对于弧矢像面、子午像面的像差。实施例7图19是表示实施例7的广角单焦点透镜的结构的沿着光轴的剖面图。该广角单焦点透镜构成为从未图示的物体侧依次配置具有正的光焦度的前组FG7、具有负的光焦度的后组RG7。另外，在后组RG7与像面MG之间配置有玻璃罩CG。该玻璃罩CG是根据需要配置的构件，在不需要的情况下可将其省略。另外，在像面頂G上配置有CXD或CMOS等摄像元件的受光面。前组FG7构成为从述物体侧依次配置具有正的光焦度的第一透镜组G71、具有负的光焦度的第二透镜组G72、具有正的光焦度的第三透镜组G73。另外，后组RG7构成为从所述物体侧依次配置具有负的光焦度的第四透镜组G74、具有正的光焦度的第五透镜组G75、具有负的光焦度的第六透镜组G76。尤其是，第二透镜组G72由凸面朝向所述物体侧的负的弯月透镜构成。另外，在第二透镜组G72与第三透镜组G73之间配置限定规定的口径的孔径光阑ST。第四透镜组G74由凹面朝向像面MG侧的负的弯月透镜构成。第五透镜组G75构成为从所述物体侧依次配置负透镜L751、正透镜L752。此外，负透镜L751和正透镜L752相接合。而且，第六透镜组G76由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。此夕卜，在构成第一透镜组G71、第四透镜组G74及第六透镜组G76的透镜的两面分别形成有非球面。该广角单焦点透镜在进行近距离摄影时通过使第四透镜组G74沿着光轴从所述物体侧向像面IMG侧移动而进行对焦。以下，示出关于实施例7的广角单焦点透镜的各种数值数据。有效焦距=6. 15有效F数值=2. 35
视角(2ω)= 66. O。(关于条件式⑴的数值)前组FG7的焦距=6. 553后组RG7 的焦距=-16. 436Ffg/Feg = -O. 40r0 =°o (物体面)d0 = D (O)T1 = 3. 16 (非球面)Cl1 = I. 055 Iid1 = I. 61 v Cl1 = 57. 74r2 = -450. 24 (非球面)d2 = O. 053r3 = 10. 72d3 = 0. 422 nd2 = I. 61 v d2 = 25. 58r4 = 3. 77d4 = 0. 350r5 =°° (孔径光阑)d5 = 0. 350r6 = -3. 87d6 = 0. 528 nd3 = I. 61 v d3 = 57. 74r7 = -2. 88d7 = D (7)r8 = 7. 58 (非球面)d8 = 0. 400 nd4 = I. 61 v d4 = 25. 58r9 = 3. 96 (非球面)d9 = D (9)r10 = 10. 39d10 = 0. 370 nd5 = I. 53 v d5 = 56. 04rn = 7. 22
dn = 2. 067 nd6 = I. 56 v d6 = 55. 41r12 = -2. 50d12 = 0. 581r13 =-3. 16(非球面)d13 = 0. 650 nd7 = I. 53 v d7 = 56. 04r14 = 4. 04(非球面)d14 = 0. 370
r15 = 00d15 = 0. 300 nd8 = I. 52 v d8 = 64. 05r16 =°°圆锥系数(ε )及非球面系数(A、B、C、D、Ε、F、G、H)(第一面)ε = O. 25655，A = O, B = O. 00310633，C = O. 000256948，D = O. 000227265，E = O. 000327591，F = _9· 36Χ 1(Γ5，G =-7· 98Χ1(Γ6，H = I. 01Χ1(Γ5(第二面)ε = O,A = O, B = O. 010356627，C = O. 006271567, D = -O. 00365699，E = O. 001369422，F = O. 000509763，G = -O. 00063708，H = O. 000256754(第八面)ε = O,A = O, B = -O. 032087351,C = O. 005749016，D = -O. 000612803，E = O. 000219741, F = _3· 88Χ 1(Γ5,G = OjH = O(第九面)ε = O,A = O, B = -O. 030717467,C = O. 005298854，D = -O. 0003543，E = O, F = O,G = O, H = O(第十三面)ε = O,A = O, B = -O. 053985155,C = O. 017343657，D = -O. 00296814，
E = O. 000275293，F = -I. 09 X 1(Γ5，G = 0,H = 0(第十四面)ε = -19. 68418，
A = 0，B =-O. 021651397，C = O. 003956446，D = _0· 000454342，E = 2. 39 X 1(T5，F = _4· 96 X 1(Γ7，G = OjH = O(各对焦状态的数值数据)无限远最近距离D(O)⑴ 300D(7)O. 310 O. 556D (9)O. 40O. 15另外，图20是实施例7的广角单焦点透镜的无限远对焦状态下的各像差图。图21是实施例7的广角单焦点透镜的最近距离对焦状态下的各像差图。图中，d表示相当于d线(λ = 588nm)的波长的像差，g表示相当于g线(λ = 436nm)的波长的像差，F表示相当于F线(λ = 486nm)的波长的像差，C表示相当于C线(λ = 656nm)的波长的像差，e表示相当于e线(λ = 546nm)的波长的像差。此外，像场弯曲图中的符号S、M分别表示相对于弧矢像面、子午像面的像差。另外，在上述数值数据中，r1; r2, · · · 表示各透镜等的曲率半径,(I1, d2, · · 表示各透镜等的壁厚(肉厚)或它们的面间隔，Iidpnd2* · · 表示对于各透镜等的d线的折射率，Vd1, Vd2,…表示对于各透镜等的光线的阿贝数。另外，当沿光轴方向设定X轴、以距离光轴的高度为Y、以光的行进方向为正时，上述各非球面形状由以下所示的式子表述。式I
X =---------- }+Ay2 r- Bv4 +Cy6 + Dy8f . — —J
RI I + I - (l + ε )y R· I+Ey10+Fy12+Gy14 +Hy16其中，R是近轴曲率半径，ε为圆锥系数，A、B、C、D、Ε、F、G、H分别为2次、4次、6次、8次、10次、12次、14次、16次的非球面系数。如以上说明的那样，对于上述各实施例的广角单焦点透镜而言，前组构成为具备具有正的光焦度的第一透镜组、具有负的光焦度的第二透镜组及具有正的光焦度的第三透镜组，由此，能够使球面像差的修正变好。而且，在所述第三透镜组的附近配置有限定规定的口径的孔径光阑，所述第二透镜组由凸面朝向物体侧的负的弯月透镜构成，所述第四透镜组由凸面朝向像侧的负的弯月透镜构成。由此，能够使光学系统的透镜结构相对于所述孔径光阑同心，能够抑制像散与彗星像差而实现广角化。而且，所述第六透镜组由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。由此，能够使向像面入射的主光线靠近远心，从而能够抑制配置在像面上的摄像元件的对光线的受光效率的降低。
由于上述各实施例的广角单焦点透镜具备以上的特征，所以在实现大口径化的同时能够维持较高的光学性能。而且，通过满足上述条件式，能够在不导致成像性能劣化的情况下实现光学系统的进一步小型化。另外，上述各实施例的广角单焦点透镜由较少透镜构成也是可实现光学系统的小型化主要原因之一。因此，能够提供大口径、高分辨率且小型化的广角单焦点透镜。而且，由于上述各实施例的广角单焦点透镜使用形成有适当的非球面的透镜或接合透镜，所以能够较少的透镜片数维持良好的光学性能。产业上的可利用性
如上所述，该发明的广角单焦点透镜对于搭载有摄像元件的小型携带型摄像装置是有用的，尤其对于要求大口径且高分辨率的装置而言是最适合的。符号说明FG1, FG2, FG3> FG4, FG5, FG6, FG7 前组RG1, RG2, RG3> RG4, RG5, RG6, RG7 后组G11、G21、G31、G41、G51、G61、G71 第一透镜组G12、G22、G32、G42、G52、G62、G72 第二透镜组G13、G23> G33> G43> G53> G63> G73 第三透镜组G14, G24, G34> G44, G54, G64, G74 第四透镜组G15、G25> G35> G45> G55> G65> G75 第五透镜组G16> G26> G36> G46> G56> G66> G76 第TK透镜组L61 i、L752 正透镜L612、L751 负透镜IMG 像面ST孔径光阑
权利要求
1.ー种广角单焦点透镜，其特征在干， 具备 从物体侧依次配置的、具有正的光焦度的第一透镜组、具有负的光焦度的第二透镜组、具有正的光焦度的第三透镜组、具有负的光焦度的第四透镜组、具有正的光焦度的第五透镜组、具有负的光焦度的第六透镜组， 所述第ニ透镜组由凸面朝向物体侧的负的弯月透镜构成， 在所述第三透镜组的附近配置有孔径光阑， 所述第四透镜组由凸面朝向像侧的负的弯月透镜构成， 所述第六透镜组由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。
2.根据权利要求I所述的广角单焦点透镜，其特征在干， 所述第一透镜组由从物体侧依次配置的正透镜、负透镜构成，所述正透镜与所述负透镜相接合。
3.根据权利要求I所述的广角单焦点透镜，其特征在干， 所述第五透镜组由从物体侧依次配置的负透镜、正透镜构成，所述负透镜与所述正透镜相接合。
4.根据权利要求I至3中至少ー项所述的广角单焦点透镜，其特征在干， 由所述第一透镜组至所述第三透镜组构成前组，由所述第四透镜组至所述第六透镜组构成后组， 设所述前组的焦距为Frc、所述后组的焦距为Fffi时，满足以下的条件式—O. 8 く Ffg/Feg く -O. I。
全文摘要
本发明公开一种大口径、高分辨率且小型化的广角单焦点透镜。该广角单焦点透镜构成为从物体侧依次配置有具有正的光焦度的第一透镜组G11、具有负的光焦度的第二透镜组G12、具有正的光焦度的第三透镜组G13、具有负的光焦度的第四透镜组G14、具有正的光焦度的第五透镜组G15、具有负的光焦度的第六透镜组G16。第二透镜组G12由凸面朝向所述物体侧的负的弯月透镜构成。在第三透镜组G13的所述物体侧面设置有限定规定口径的孔径光阑ST。第四透镜组G14由凸面朝向像面IMG侧的负的弯月透镜构成。进一步而言，第六透镜组G16由在近轴具有负的光焦度且随着朝向周边而正的光焦度变强的透镜构成。
文档编号G02B13/00GK102621667SQ201110419968
公开日2012年8月1日 申请日期2011年12月15日 优先权日2011年1月27日
发明者佐藤拙 申请人:株式会社腾龙