超高强度耐大气侵蚀钢及其制造方法

专利名称：超高强度耐大气侵蚀钢及其制造方法
技术领域：
本发明涉及超高强度钢，更具体地，涉及可在空气中铸造的超高强度钢，其相比起传统的超高强度钢，具有改进的强度、廷展性、韧度和耐腐蚀性方面的性质。
背景技术：
传统的超高强度钢存在许多缺陷。例如，大多数的马氏体和马氏体时效钢不耐大气腐蚀，尤其是在铸造过程中。为了严格控制不需要的填隙和外来元素的存在，采用高纯度的原材料，在真空条件下进行传统马氏体时效钢的熔融。
马氏体时效钢和其它类型的超高强度沉淀硬化钢在惰性环境中，于真空条件下进行熔融和浇注(pour)，从而保护用于制造这类钢的必需和很高活性的元素，如钛和铝，使其不暴露到大气中。在熔融和浇注工艺中有目的地避免暴露到大气，其目的是防止活性元素发生氧化反应。已经知道，氧化态的活性元素的存在严重降低了所得到的钢的想要的机械性质。
然而，这种真空熔融和浇注是昂贵的。此外，许多传统的超高强度钢必须进行多次真空熔融和浇注，以获得期望水平的纯度。一旦完成了熔融和浇注工艺，钢必须经历重要的锻造加工而获得期望的机械性质。由于要求进行锻造加工，钢制造商必须拥有和使用顺序冲模以获得期望的形状和机械性质，这进一步增加了制造期望钢产品所需的成本和时间。而且，许多传统的超高强度钢在大多数应用中需要镀铬或镀镉，以提供一定水平的防腐蚀性保护，从而保护合金不生锈。
传统的超高强度马氏体时效钢通常包括以下表1中所列的合金元素(按重量百分比)
表1

钛和铝是制造马氏体时效钢中采用的必须成分，其目的是使得到的钢具有增大的强度和硬度的性质。然而，采用钛和铝制造的任何钢都不能在空气中熔融(如上所解释的)，原因是它们易于形成脆化的化合物。因此，采用钛和铝形成的超高强度钢必须进行真空熔融和浇注。
而且，传统的马氏体超高强度钢，如AISI 4340，H11和300M的韧度水平不足，对大气元素的耐腐蚀性差，从而不能使用于许多既要求具有理想水平的韧度，又要求有一定程度耐腐蚀性的高强度钢应用场合中，例如不能使用在户外暴露的应用场合中。此外，为制造这些钢而使用的合金通常使得到的钢难以焊接，所得的作为铸件的钢与锻造的对应物相比，机械性质较差。
另一方面，已知超高强度的马氏体时效钢具有良好的韧度和可焊接性性质。然而，如上所述，马氏体时效钢对大气腐蚀和相关的应力腐蚀断裂敏感。获得这些钢的代价也是非常昂贵的。
如上所简述的，制造超高强度马氏体时效钢的最常见工艺是通过两或三道熔融工艺，其包括至少一个真空熔融/精练循环。熔融/精练循环之后通常进行锻造，并卷成片材或棒料。通过锻造加工，马氏体时效钢获得最佳性质。尽管已经知道对马氏体时效钢进行铸造获得了具有相当强度的钢产品，但铸造成为网状导致延展性较差(与其锻造的和机械加工的对应物相比)，如下表2所示。
表2

因此需要开发出与上述那些传统超高强度钢相比，在强度、韧度、延展性和耐大气侵蚀或耐腐蚀性方面的综合性质有所改进的新的超高强度钢。也希望在无需昂贵的和耗时的真空熔融和浇注工艺的条件下，能以允许在空气中铸造的方式制造这类新的超高强度钢。
优选实施方案的概述根据本发明的一个方面，提供了一种通过组合C，Si，Cr，Cu，Mo，Ni，Co和Fe而制造的，空气中铸造的(air-cast)超高强度耐大气侵蚀钢，其中该钢的屈服强度大于约230,000psi，拉伸强度大于约250,000psi，且伸长率大于约6％。在一种优选的实施方案中，该空气中铸造的超高强度耐大气侵蚀钢包括选自V，W，N和其混合物的至少一种成分。在另一种优选的实施方案中，C的含量为约0.16至0.23wt％，Si的含量为约0.2至1.5wt％，Cr的含量为约2至5wt％，Cu的含量为约0.2至2wt％，Mo的含量为约0.8至3wt％，Ni的含量为约7至12wt％，Co的含量为约13至17wt％，以及Fe以余量存在。在一种实施方案中，该空气中铸造的超高强度耐大气侵蚀钢基本上不含Al和Ti。
根据本发明的另一方面，提供了超高强度耐大气侵蚀钢，其基本由约0.16至0.23wt％的C，约0.2至1.5wt％的Si，约2至5wt％的Cr，约0.2至2wt％的Cu，约0.8至3wt％的Mo，约7至12wt％的Ni，约13至17wt％的Co，以及余量的Fe组成。在一种优选的实施方案中，该超高强度耐大气侵蚀钢包括选自V，W，N和其混合物的至少一种成分。在一种实施方案中，该超高强度耐大气侵蚀钢的屈服强度大于约230,000psi，拉伸强度大于约250,000psi，且伸长率大于约6％。
根据本发明的又一方面，提供了超高强度耐大气侵蚀钢，其包括0.16至0.23wt％的C，约0.2至1.5wt％的Si，约2至5wt％的Cr，约0.2至2wt％的Cu，约0.8至3wt％的Mo，约7至12wt％的Ni，约13至17wt％的Co，最多为2wt％的V，最多为2wt％的W，最多为0.4wt％的N，以及余量的Fe组成。在一种优选的实施方案中，超高强度耐大气侵蚀钢的屈服强度大于约230,000psi，拉伸强度大于约250,000psi，且伸长率大于约6％。
根据本发明的再一方面，提供了由耐大气侵蚀钢制造的铸件(casting)，其是按照下列步骤制备的在约1,900以上的温度和高于约14,000psi的压力下，对由该耐大气侵蚀钢制成的铸造件(cast part)进行约3到5小时的热等静压制(hot isostatic pressing)处理；在约2,000以上的温度下对铸造件进行约1到6小时的均匀化处理；在约1,600到约2,100的温度范围内对铸造件进行约1到4小时的固溶体热处理(solution heattreating)，然后冷却到室温；通过冷冻使铸造件在低于约-50的温度下冷却约1到8小时；以及在约800到约1,000的温度之间对铸造件进行约4到约5小时的老化处理。在一种优选的实施方案中，该铸件的形成步骤为组合约0.16至0.23wt％的C，约0.2至1.5wt％的Si，约2至5wt％的Cr，约0.2至2wt％的Cu，约0.8至3wt％的Mo，约7至12wt％的Ni，约13至17wt％的Co，以及余量的Fe；熔融组合的成分而形成耐大气侵蚀钢混合物；以及浇注该耐大气侵蚀钢混合物而形成铸造件。在另一种实施方案中，在上述组合步骤期间，还加入选自V，W，N和其混合物的一种或多种成分。在另一种实施方案中，所述熔融和浇注的步骤在空气环境中进行。在另一种实施方案中，经过所述老化处理步骤之后，所述铸造件的屈服强度大于约230,000psi，拉伸强度大于约250,000psi，且伸长率大于约6％。
根据本发明的另一方面，提供了由耐大气侵蚀钢制造铸造件的方法。该方法包括下列步骤通过组合约0.16至0.23wt％的C，约0.2至1.5wt％的Si，约2至5wt％的Cr，约0.2至2wt％的Cu，约0.8至3wt％的Mo，约7至12wt％的Ni，约13至17wt％的Co，以及余量的Fe；熔融组合的成分从而形成耐大气侵蚀钢混合物；以及浇注该耐大气侵蚀钢混合物而形成铸造件。在一种实施方案中，所述熔融和浇注的步骤在空气环境中进行。
优选实施方案的详述本发明涉及超高强度耐大气侵蚀钢(以下称为“耐大气侵蚀钢”)和其制造方法。本发明的耐大气侵蚀钢通常包括钴、镍、铬、铜、钼、硅和碳作为基本合金元素。用于形成本发明耐大气侵蚀钢的合金成分的特定组成，以及用于加工该耐大气侵蚀钢的热处理提供了可在空气中铸造的，相比起传统的超高强度钢具有在强度、延展性、韧度和耐大气腐蚀性方面有所改进的钢。如果需要，本发明的耐大气侵蚀钢可进行真空熔融并直接浇注到模具中(熔模铸造)或制成铸锭，其随后被锻造，以进一步提高其韧度和疲劳特性。
本发明耐大气侵蚀钢的关键特征在于实现这些性能改进的同时，有目的地避免采用活性元素如钛和/或铝的能力。在为了获得硬度而制造典型马氏体时效钢中，对这些元素的使用很常见。因此，在提供具有高硬度的钢的同时有目的地避免采用这些元素的能力是意想不到的和令人惊奇的，且在以前认为是不可能实现的。
为了使耐大气侵蚀钢能在空气中熔融，有意地避免使用这些活性元素。判断性地选择其它的合金元素和/或对用于制造耐大气侵蚀钢的合金成分的整体平衡进行调节，从而获得期望的综合机械性质。对这些元素进行有策略的替代，这避免了必须在非活性的环境中进行多个熔融和浇注循环，从而能以既是成本较低的，又更有时间效率的方式形成耐大气侵蚀钢。
耐大气侵蚀钢可由以下的原子元素形成Fe，Ni，Mo，Co，Cr，C，Si和Cu。如上所述，本发明的耐大气侵蚀钢区别于传统的超高强度钢如马氏体时效钢等的关键特征在于有目的地避免使用活性元素钛和铝。
本发明的耐大气侵蚀钢包括下表3中所列的，以各自重量百分比范围表示的合金元素。应该理解的是，所有的值都是近似值。
表3

平衡基本上是铁、任选的添加物和商业级马氏体时效钢中常见的杂质。例如，本发明的耐大气侵蚀钢中可包括痕量元素，如最多0.01pbwt的S，最多0.01pbwt的P，以及最多0.05pbwt的N。
采用元素C的目的是通过热处理增加合金的强度和可硬化性。本发明的耐大气侵蚀钢包括0.16至0.23pbwt的C。采用Si的目的是使钢在加工过程中获得可铸造性和流动性方面的改进性质。本发明的耐大气侵蚀钢包括0.2至1.5pbwt的Si。采用Cr的目的是改进这些合金的耐腐蚀性、强度和可硬化性。本发明的耐大气侵蚀钢包括2至5pbwt的Cr。
采用元素Cu的目的是为最终完成的钢产品提供改进的耐腐蚀性和耐气候性。Cu与Cr，Ni和Mo一起提高了合金的耐腐蚀性。本发明的耐大气侵蚀钢包括0.2至2pbwt的Cu。采用元素Mo的目的是提高HSS的可硬化性。本发明的耐大气侵蚀钢包括0.8至3pbwt的Mo。采用元素Ni的目的是增大合金的强度和韧度。本发明的耐大气侵蚀钢包括7至12pbwt的Ni。采用元素Co的目的是增加强度。本发明的耐大气侵蚀钢包括13至17wt％的Co。
应该理解的是，采用合金元素V，W和N将是任选的。采用元素V的目的是提高硬度，或在给定的硬度水平下提高韧度。本发明的耐大气侵蚀钢包括最多达约2pbwt的V。采用W的目的是提供强度和硬度方面的改进性质。本发明的耐大气侵蚀钢包括最多为约2pbwt的W。采用元素N的目的是稳定奥氏体相，同时在一定程度上增加合金的强度。本发明的耐大气侵蚀钢包括最多达约0.04pbwt的N。
通过采用更良性的(benign)元素取代具有高度活性的元素，如传统马氏体时效钢或其它超高强度沉淀硬化合金中含有的铝和/或钛，因此本发明的耐大气侵蚀钢被赋予了更强的抗大气腐蚀性。采用活性较低的元素有目的地取代具有高度活性的元素，并同时采用经过明智判断的一定水平的C和Si，从而生成了能在空气中进行单次熔融和浇注，同时表现出优异稳定性和可铸造性(流动性)的合金。
在一种优选的实施方案中，本发明的耐大气侵蚀钢被熔模铸造为想要的形式。优选地，在单次操作中耐大气侵蚀钢被熔融和浇注，与传统马氏体时效钢所不同的是，该操作无需在非活性的环境中进行。应该理解的是，根据本发明原理制备的耐大气侵蚀钢可易于在空气中铸造成复杂的结构。
应该理解的是，尽管优选采用在空气中进行熔融，但也可采用保护性的气体。例如，为提高可铸造性，可在熔融期间将液态或气态的氩覆盖到电荷材料(charge material)的表面上。另外，在铸件固化的开始十分钟左右，如果通过放置罐体盖在冷却壳体上而除去冷却壳体周围的空气，则可得到较好的铸体表面。然而，这并不是对本发明的限制。
一般来说，本发明的耐大气侵蚀钢具有下列想要的综合机械性质(i)屈服强度大于约230,000psi，优选为约255,000到300,000psi的范围内；(ii)拉伸强度大于约250,000psi，优选为约255,000到320,000psi的范围内；以及(iii)伸长率超过约6％，优选为10到14％。除了这些机械性质之外，本发明的耐大气侵蚀钢也显示出可铸造性、流动性、可焊接性以及耐大气腐蚀性方面的良好性质。
可设计本发明的耐大气侵蚀钢的配方，以根据需要提供在上述范围内的期望水平的强度、韧度、伸长率和耐腐蚀性，从而适应特定的钢应用场合。通过选择性地采用合金成分和/或通过改变这些合金成分的用量，可得到在这些范围内不同水平的性能。
如上所述，本发明的耐大气侵蚀钢可在空气环境中被熔融和浇注，即可在空气中熔融、浇注并可在空气中铸造成为期望的结构。在铸造件被铸造后，加工该耐大气侵蚀钢的典型工艺包括下列步骤(a)高温/高压固结(consolidation)；(b)均匀化；(c)固溶体热处理；(d)冷却；以及(e)老化。
高温/高压固结的步骤优选采用热等静压制方式进行。在热等静压制步骤期间，将熔模铸造产品放置于特定压力容器中，该特定压力容器能在超过约14,000psi的惰性气体压力下，将该产品加热至特定的温度。该工艺中所采用的高温和高压导致产品内的内在铸造间断(internal castingdiscontinuities)，如孔隙、气体或收缩孔发生崩塌，从而获得内部缺陷大大降低，而机械性质较好的铸件。
铸造产品优选在约15,000psi的压力和高于约1,900的温度下，更优选在约1,900到2,250的温度范围内，于惰性气体，如氩气填充的室(chamber)中进行热等静压制。被加热之前，在压力室中填充或装载氩气达到某一特定的压力范围。使室内的温度升高到预期温度，这导致室内的压力增加至期望的水平。维持该预期温度约3-5小时，然后将铸件冷却到室温。热等静压制之后对产品进行正常的检测，以评价孔隙的封闭情况。
均匀化处理步骤在中性气体中，于约2,000到约2,225温度范围内进行约1到6小时。均匀化处理用于逆转和/或中和热等静压制循环期间产生的微结构变化，并最小化任何化学分离(segregation)。
固溶体加热步骤在中性气体中于约1,600到约2,100温度范围内进行约1到4小时，然后采用快速气体鼓风(rapid gas fan)而冷却到室温。固溶体加热步骤的作用是使微结构处于奥氏体条件下，并通过快速冷却而将该结构转化为马氏体。
冷却步骤是通过在完成为时约1到4小时的固溶体热处理之后的24小时内，在约-50以下(优选-90到-100)冷冻处于室温的铸造产品，从而完成奥氏体到马氏体的转化。老化步骤在约800到1,000的温度范围下进行约1到6小时，以获得期望的上述综合机械性质。
下表4列出了根据本发明的原理，用于制造耐大气侵蚀钢而采用的优选的、更优选的和最优选的工艺参数。应该理解的是，所有的值都是近似值。
表4

根据本发明的实践方法制备本发明耐大气侵蚀钢的三个实施例实施方案。这些实施例被称为下表5中所列举的RNR-2、RNR-3、RNR-4、RNR-5、RNR-6和RNR-2L。这些实施例是通过组合含量如表5所示的合金成分，在空气中进行熔融、浇注，并将组合的合金混合物铸造成期望的铸件而制备得到的。
铸造件在约2,125的温度和约15,000psi的压力下进行约3小时的热等静压制处理。在2,125至约2,200的温度范围内对热等静压制的铸造件进行约4小时的均匀化处理，然后在约1,900的温度下进行约1.5小时的固溶体热处理，该固溶体热处理的铸造件然后通过快速气体鼓风冷却到室温，随后在约-100的温度下冷冻约1至约3小时，从而将残留奥氏体转化为马氏体。该铸造件然后在约950的温度下老化4至6小时，以获得期望的机械性质。
如此形成的实施例的机械性质也提供于下列的表5中表5

对本发明的实施例耐大气侵蚀钢进行测试，结果表明其具有可与传统的真空熔融的锻造超高强度不锈钢合金相媲美的屈服强度和拉伸强度性质。然而，本发明的实施例耐大气侵蚀钢以空气中熔融和在空气中铸造的熔模铸件形式提供。
下表6提供了按照上述方法制备的示例性耐大气侵蚀钢的物理/机械性质与其他传统钢相比较的数据表6

根据如上所述的性能数据，本发明的耐大气侵蚀钢显示出屈服强度和拉伸强度均优于其它用于比较的传统钢的性质，同时还具有伸长百分率和耐腐蚀性可与其它用于比较的传统钢相媲美的性质。
因此，本发明提供的耐大气侵蚀钢是可在空气中铸造的，并且被特别设计用于克服上述传统超高强度钢的所述缺点。与它们的马氏体和马氏体时效钢等同物相比，本发明的耐大气侵蚀钢的耐大气腐蚀性更高，且具有比多数锻造硬化的和沉淀硬化的不锈钢更好的综合机械性质，屈服强度超过约230,000psi，拉伸强度大于约250,000psi，伸长率大于10％，而面积减小则为35％。
本发明的耐大气侵蚀钢具有优异的流动性和可铸造性，这使得它们可被用于铸造成复杂的薄壁结构。耐大气侵蚀钢的活性低于其它马氏体时效钢，这使得能进行空气中熔融和浇注，并获得期望的综合机械性质，而无需进行多次真空熔融和锻造加工。这类钢活性较小的性质导致了金属-模反应和多孔性较少。此外，通过熔模铸造可将本发明的耐大气侵蚀钢直接制成近似网的形状。与传统的马氏体时效合金相比，这些合金的价格更便宜，更易于获得。无需采用高纯度的原材料，这些合金就能达到期望的机械性质。这些合金易于被回收，从而降低了成本，并有利于环境。与低合金马氏体类似物(4140或300M合金)相比，本发明的合金表现出更好的可焊接性。与传统的超高强度钢相比，它们在大多数应用中并不需要镀铬或镀镉，因此它们对环境更为友好。
本发明的耐大气侵蚀钢可被单次熔融，因而显著地降低了加工成本。它们可在空气中熔融和空气中浇注成为复杂的结构，从而降低了真空铸造炉所需要的资本支出。作为空气中铸造的合金，产率(每小时的产量)明显高于采用真空熔融的合金的产率。耐大气侵蚀钢所要求的采购交付周期(acquisition lead-times)降低，生产循环时间更快，以及制造成本更低。由于加工更简单，整个生产时间和周期(准备和操作时间)更快，因此需要较少的存货。由于本发明的耐大气侵蚀钢在无需进行锻造加工的情况下就能获得其性质，因此不需要顺序冲模来获得期望的形状和机械性质。在花费采购和加工成本的情况下，锻造加工和真空熔融能改善它们的特性，以用于特定应用。
尽管已经公开和阐释了特定的实施例，但应该理解的是，根据本发明的原理制造的合金可根据最终产品的特定应用而具有许多不同化学构成中的其中一种化学构成。而且，应该理解的是，本文所述温度、时间、压力等都只是示例性的，本领域的技术人员将能够在不背离本发明精神的情况下设计出不同于所公开和阐释的工艺过程和化学性质。
权利要求
1.一种空气中铸造的超高强度耐大气侵蚀钢，其通过组合C，Si，Cr，Cu，Mo，Ni，Co和Fe而制造，其中，所述钢的屈服强度大于约230,000psi，拉伸强度大于约250,000psi，和伸长率大于约6％。
2.如权利要求1所述的空气中铸造的超高强度耐大气侵蚀钢，还包括选自V，W，N和其混合物的至少一种成分。
3.如权利要求1所述的空气中铸造的超高强度耐大气侵蚀钢，其中，C的含量为约0.16至0.23wt％，Si的含量为约0.2至1.5wt％，Cr的含量为约2至5wt％，Cu的含量为约0.2至2wt％，Mo的含量为约0.8至3wt％，Ni的含量为约7至12wt％，Co的含量为约13至17wt％，以及Fe以余量存在。
4.一种超高强度耐大气侵蚀钢，基本由下列物质组成约0.16至0.23wt％范围内的C，约0.2至1.5wt％范围内的Si，约2至5wt％范围内的Cr，约0.2至2wt％范围内的Cu，约0.8至3wt％范围内的Mo，约7至12wt％范围内的Ni，约13至17wt％范围内的Co，以及余量的Fe。
5.一种超高强度耐大气侵蚀钢，包括约0.16至0.23wt％范围内的C，约0.2至1.5wt％范围内的Si，约2至5wt％范围内的Cr，约0.2至2wt％范围内的Cu，约0.8至3wt％范围内的Mo，约7至12wt％范围内的Ni，约13至17wt％范围内的Co，最多为约2wt％的V，最多为约2wt％的W，最多为约0.4wt％的N，以及余量的Fe。
6.一种由耐大气侵蚀钢制造的铸件，其是按照下列步骤制备的在高于约1,900的温度和高于约14,000psi的压力下，对由耐大气侵蚀钢制成的铸造件进行约3到5小时的热等静压制处理；在约2,000以上的温度下，对所述铸造件进行约1到6小时的均匀化处理；在约1,600到约2,100的温度范围内，对所述铸造件进行约1到4小时的固溶体热处理，然后冷却到室温；在低于约-50的温度下，通过冷冻冷却所述铸造件约1到8小时；和在约800到约1,000的温度下，对所述铸造件进行约4到约5小时的老化。
7.如权利要求6所述的铸件，其中，在所述压制步骤之前，该铸件是由下列步骤形成的组合约0.16至0.23wt％的C，约0.2至1.5wt％的Si，约2至5wt％的Cr，约0.2至2wt％的Cu，约0.8至3wt％的Mo，约7至12wt％的Ni，约13至17wt％的Co，以及余量的Fe；熔融所述组合的成分，形成耐大气侵蚀钢混合物；以及浇注所述耐大气侵蚀钢混合物，形成所述铸造件。
8.一种由耐大气侵蚀钢制造铸造件的方法，包括下列步骤组合约0.16至0.23wt％的C，约0.2至1.5wt％的Si，约2至5wt％的Cr，约0.2至2wt％的Cu，约0.8至3wt％的Mo，约7至12wt％的Ni，约13至17wt％的Co，以及余量的Fe；熔融所述组合的成分，形成耐大气侵蚀钢混合物；以及浇注所述耐大气侵蚀钢混合物，形成所述铸造件。
9.如权利要求8所述的方法，还包括在所述组合步骤期间，加入选自V，W，N和其混合物的一种或多种成分。
10.如权利要求8所述的方法，还包括下列步骤在约1,900以上的温度和高于约14,000psi的压力下，对所述铸造件进行约3到5小时的热等静压制处理；在约2,000以上的温度下对所述铸造件进行约1到6小时的均匀化处理；在约1,600到约2,100的温度范围内对所述铸造件进行约1到4小时的固溶体热处理，然后冷却到室温；通过冷冻使所述铸造件在低于约-50的温度下，冷却约1到4小时；和在约800到约1,000的温度范围内对所述铸造件进行约4到约5小时的老化处理。
全文摘要
通过组合C、Si、Cr、Cu、Mo、Ni、Co和Fe而制造的，空气中铸造的超高强度耐大气侵蚀钢，其中，该钢的屈服强度大于约230,000psi，拉伸强度大于约250,000psi，且伸长率大于约6％。在一种优选实施方案中，该空气中铸造的超高强度耐大气侵蚀钢包括选自V、W、N和其混合物的至少一种成分。在另一种优选实施方案中，C的含量为约0.16至0.23wt％，Si的含量为约0.2至1.5wt％，Cr的含量为约2至5wt％，Cu的含量为约0.2至2wt％，Mo的含量为约0.8至3wt％，Ni的含量为约7至12wt％，Co的含量为约13至17wt％，剩余的量为Fe。
文档编号C21D9/00GK1869270SQ200510073060
公开日2006年11月29日 申请日期2005年5月27日 优先权日2005年5月27日
发明者R·纳瑟－拉菲, M·怀特 申请人:盖恩斯马特有限公司