专利名称：：熔融镀锌钢板和合金化熔融镀锌钢板的制作方法
技术领域：
：本发明涉及熔融镀锌钢板或合金化熔融镀锌钢板。技术背景作为机动车的骨架构件承担着吸收碰撞时的能量任务的前纵梁构件(frontsidemenber)等的结构构件用钢板，从提高安全性的观点出发，或作为环境问题对策从提高燃油效率为目的的车体的轻量化的观点出发，要求高强度化。另外，对结构构件用钢板还要求防锈性的提高，为了兼具高强度和防锈性而使用以高强度钢板为母材，并对其表面实施了熔融镀锌的高强度钢板。这种熔融镀锌高强度钢板，优选熔融镀锌层被均一地形成，成为母材的高强度钢板要求镀敷性良好，在熔融镀锌时不会发生不镀部分。另一方面，熔融镀锌后，通过加热使母材(基体钢板)中的铁向镀层中扩散，使铁和锌合金化了的合金化熔融镀锌钢板(以下称为GA钢板)，因为焊接性和涂装后的耐腐蚀性也优异，所以能够在广阔的领域中使用。使用GA钢板制造高强度成形零件时，除了成形条件(例如冲压条件等)的适当化以外，还要求提高GA钢板自身的加工性。作为针对于此的方法，一般要改善作为熔融镀锌对象的母材自身(即高强度钢板)的加工性，除此之外还需要提高GA钢板的滑动性和抗粉化性。作为提高GA钢板的滑动性，例如在专利文献l中提出，使合金化熔融镀锌钢板的表面形状成为容易保持防锈油等的液体润滑剂的形状，从而减小冲压成形时的.滑动阻抗。但是，在使用液体润滑剂的方法中，由于润滑剂的涂布斑和连续冲压时发生的热导致的润滑剂的劣化，致使滑动性容易降低，加工性容易变差。另外，作为提高抗粉化性(镀层粘合性)的技术，在专利文献2中公开的是对镀层之下的母材的最表层部的合金元素的稠化程度进控制。但是本发明者们研究时发现，即使控制合金元素的稠化程度，仍不能充分地改善镀层粘合性，还有改善的余地。此外在专利文献3中，作为没有不镀和合金化斑，且镀层的表面性状良好，此外镀层耐剥离性和滑动性也能够改善的技术，公开有使钢板的结晶微细化，从而均一地使脉冲(outburst)产生，以提高镀层耐剥离性的方法。但是在该技术中，为了使钢板的结晶微细化，必须添加大量的合金元素，其结果是，不能适当控制镀层中的Fe浓度，滑动性和抗粉化性降低。专利文献1:特开2001-247949号公报专利文献2.:特开2002-115039号公报专利文献3:特开平11-323492号公报
发明内容本发明鉴于这样的状况而进行，其目的在于，提供一种熔融镀锌钢板，其采用了在熔融镀锌时不镀部发生困难的钢板。本发明的另一目的在于，提供一种在进行了熔融镀锌后，对其合金化后，滑动性和抗粉化性优异的合金化熔融镀锌钢板。此外其他目的在于，提供一种使用了上述熔融镀锌钢板，和还实施有合金化处理的合金化熔融镀锌钢板的机动车用构件。本发明者们为了提供熔融镀锌时难以发生不镀部的钢板而反复研究。其结果发现，如果严密规定钢板的成分组成，并且特别适当地控制Cr和Mo的含有平衡，则在熔融镀锌时不会发生不镀部分。另外，本发明者们关于对熔融镀锌钢板实施了合金化处理的合金化熔融镀锌钢板的滑动性和抗粉化性改善对策也反复进行了研究。其结果发现，如果对钢板的成分组成之中，特别是对Mn、P、Cr、Mo的含有平衡进行适当控制，则在熔融镀锌处理后进行合金化处理而得到的合金化熔融镀锌钢板的滑动性和抗粉化性能够得到改善，从而完成本发明。艮P，所谓本发明的熔融镀锌钢板中使用的钢板，具有如下几点要旨以质量％计，含有C:0.060.15%、Mn:13%、P:0.010.05%、Cr:0.031%、Mo:0.031。/o和Al:0.020.15%，并且将Si抑制在0.2%以下(含0%)，以及将S抑制在0.03%以下(含0%)，由下式(1)计算出的K值在一2.0以上。K值二3X[Mo]—5X[Cr]…(1)这里，式中[元素]表示各元素的含量(质量％)。上述钢板，优选以质量％计，还含有从如下元素构成的群中选择出的至少l种作为其他元素Ti:0.15%以下(不含0%)、Nb:0.15%以下(不含0%)和V:0.15°/。以下(不含0%)。上述钢板优选以质量％计，还含有作为其他元素的B:0.01%(不含0%)禾t1Ca:0.01%以下(不含0%)。另外，所谓本发明的合金化熔融镀锌钢板中使用的钢板，具有如下几点要旨以质量％计，含有C:0.060.15%、Mn:13%、P:0.010.05%、Cr:0,031%、Mo:0.031%和Al:0.020.15%，并且将Si抑制在0.2%以下(含0%)，以及将S抑制在0.03%以下(含0%)，由下式(1)计算出的K值在一2.0以上，K值二3X[Mo]—5X[Cr]…(1)由下式(2)计算出的F值满足0.73.0。F值二[Mn]/(20X[P]+3X[Cr]+3X[Mo])...(2)这里，(1)、(2)式中[元素]表示各元素的含量(质量％)。本发明的熔融镀锌钢板和合金化熔融镀锌钢板，能够优选作为机动车用构件的原材使用。根据本发明，通过对钢板的成分元素之中，特别是对Mo和Cr的含有平衡进行适当控制，能够提供在熔融镀锌时难以有不镀部发生的熔融镀锌用钢板。另外，根据本发明，通过对钢板的成分元素之中，特别是对Mn、P、Cr、Mo的含有平衡进行适当控制，能够提供一种合金化熔融镀锌用钢板，其带来的是在熔融镀锌处理后使之合金化时，滑动性和抗粉化性优异的合金化熔融镀锌钢板。因此，对上述熔融镀锌用钢板进行熔融镀锌，能够提供无不镀部分的熔融镀锌钢板，另外，如果对该熔融镀锌钢板进行合金化处理，则能够提供滑动性和抗粉化性优异的合金化熔融镀锌钢板。这样的熔融镀锌钢板和合金化熔融镀锌钢板能够优选作为机动车用构件的原材使用。图l是表2的No.3的电子显微镜照片(图纸代用照片)。图2是表示K值和Fe浓度与不镀是否发生的关系的曲线图。图3在曲线图中显示F值和Fe浓度与滑动性或与抗粉化性的关系。具体实施方式为了在对高强度钢板进行熔融镀交上时防止不镀部的发生，重要的是使通过下式(1)计算也的K值为一2.0以上，并按该式控制高强度钢板中所含的Cr和Mo量的平衡。K值低于一2.0时，熔融镀锌时，钢板表面多发针孔(pinhole)状的不镀部分(没有镀敷的部分)，显著损害外观品质。K值优选控制在一1.5以上，更优选在一1以上。K值二3X[Mo]—5X[Cr]…(1)还有，式中[元素〕表示各元素的含量(质量％)。Cr和Mo量需要在下述的范围内以满足上述关系的方式进行调整。Cr:0.03P/o和Mo:0.031%Cr和Mo通过复合添加，在钢板的表面形成复合氧化物，是防止不镀发生的元素。艮P，在例如单独含有Cr的钢板中，如果Cr含量截止0.4。/。，则不镀很难发生，但是若Cr含量为0.4。/。以上则会发生不镀。可是，如果复合添加Cr和Mo，则在钢板表面形成复合氧化物，能够防止不镀的发生。而且，如后述实施例表明的，如果复合添加Cr和Mo，则强度一延伸率平衡良好，成为机械的特性和镀敷性兼备的钢板。另外，Cr和Mo是提高淬火性的元素，具有使奥氏体中的C稠化从而提高奥氏体稳定性的作用，在生成马氏体以确保钢板的强度方向也发挥着作用。Cr或Mo的含量低于0.03%时，不能使淬火性充分地提高，另外钢板表面的氧化物的生成量变少。Cr优选为0.05%以上，更优选为0.P/。以上。另一方面，Mo优选为0.05%以上，更优选为0.1%以上。但是添加Cr或Mo超过P/。则效果饱和，成本提高，因此其上限分别为1%。Cr含量优选为0.9%以下，更优选为0.8%以下。另一方面，Mo含量优选为0.9。/。以下，更优选为0.8%以下。本发明的钢板，作为其他成分，含有C:0.060.15%、Mn:13%、P:0.010.05%和Al:0.020.15%。规定如上范围的理由如下。C:0.060.15%C是用于提高钢板的强度的重要元素，另外对于低温相变生成物(例如贝氏体和马氏体等)的生成量及其形态也产生影响，从而使加工性(延伸和延伸凸缘性)提高。C含量低于0.06。/。时，因为将不能590MPa以上的强度，所以C含量为0.06%以上。C含量优选为0.07%以上，更优选为0.08%以上。但是若C含量超过0.15。/。，则在作为熔融镀锌高强度钢板和合金化熔融镀锌高强度钢板时会使焊接性降低，因此为0.15%以下。C含量优选为0.14%，更优选为0.13%以下。Mn:13%Mn是用于使奥氏体稳定化而确保钢板自身的强度方面重要的元素。另外，Mn是使淬火性提高的元素，在用于得到理想的金属组织方向也有效地发挥着作用。为了发挥这样的作用，需要使Mn至少含有1%以上。Mn含量优选为1.5%以上，更优选为1.8%以上。Mn含量优选多的方面，但若越过3%则不仅熔炼变得困难，而且给作为熔融镀锌高强度钢板和合金化熔融镀锌高强度钢板时的焊接性带来不利影响，因此为3%以下。Mn含量优选为2.9%以下，更优选为2.8%以下。P:0.010.05%P在钢板中作为析出物被固定，在确保强度一延伸率平衡方面是有效的元素。为了发挥这一作用，需要含有P为0.01%以上，优选含量为0.015%以上。但是，若P含量超过0.05。/。，则镀敷不良等发生，因此其上限为0.05。/。。优选含量为0.04%以下，更优选为0.03%以下。Al:0.020.15%Al是为了脱氧而使之含有的元素，至少含有0.02%。优选含量为0.03%以上，更优选为0.04%以上。但是若过多，则由于氧化物形夹杂物量的增大而使表面性状和韧性恶化，因此上限为0.15%。优选含量为0.13%以下，更优选含量为0.1%以下。在本发明的高强度钢板中，Si和S是作为不可避免的杂质混入的元素，优选基本不含有。在本发明的高强度钢板中，Si应该抑制在0.2。/。，S应该抑制在0.03%以下。Si:0.2%以下(含0°/。)Si在钢板表面形成氧化皮膜(例如Si02等)，是使镀敷的润湿性劣化的有害元素。因此优选尽可能不含Si，应抑制在0.2%以下。优选抑制在0.1%以下。S:0.03%以下(含0%)S在钢板中作为MnS系的析出物被固定，但是若其量增大，则招致延伸和延伸凸缘性的劣化。因此即使作为不可避免的杂质混入时也应该抑制在0.03%以下。优选抑制在0.015%以下。本发明的高强度钢板，满足上述成分元素的含量范围，不过作为其他元素，优选还含有如下等元素(a)从Ti:0.15%以下(不含0%)、Nb:0.15%以下(不含0%)和V:0.15%以下(不含0%)中选择的至少l禾中；(b)B:0.01%(不含0%);(c)Ca:0.01%以下(不含0%)。规定如上范围的理由如下。从Ti:0.15%以下(不含0%)、Nb:0.15%以下(不含0%)和V:0.15%以下(不含0%)中选择的至少l种Ti、Nb、V具有析出强度及组织微细化效果，在用助于高强度化的元素。为了有效地发挥这样的作用，推荐分别使之含有0.01%以上(特别优选为0.2%以上)。但是若过剩地添加，则热轧钢板的强度过度增加，在冷轧时导致形状不良，因此分另为0.15%以下(更优选为0.13%以下)。B:0.01%(不含0%)B是提高淬火性的元素，使钢板的强度提高(TS和YS)。另外通过与Mo—起含有，能够控制轧制后的加速冷却时的淬火性，从而使母材的强度(TS)—韧性平衡最佳化。为了有效地发挥这样的作用，推荐使B含有0.0005%以上。更优选为0.001%以上。但是若过多地使之含有而超过0.01%，则母材韧性劣化，因此B含量优选抑制在0.01%以下。更优选为0.05%以下。Ca:0.01%以下(不含0%)Ca使钢中硫化物的形态成为球状化，是有助于加工性提高的元素。为了有效地发挥这一作用，推荐添加0.0003%以上(更优选为0.0005%以上)。但是添加超过0.01%上述效果也是饱和，因此在经济性上是一种浪费。更优选的含量为0.05%以下。本发明的高强度钢板的余量成分是Fe和不可避免的杂质，但也可以在不妨碍本发明的效果的范围内再含有其他的元素。如上述，如果适当地控制高强度钢板中所含的Cr和Mo量的平衡，则能够防止对该高强度钢板进行熔融镀锌时的不镀部的发生，能够得到镀敷性优异的熔融镀锌用的高强度钢板。可是，对该熔融镀锌高强度钢板实施合金化处理而得到的合金化熔融镀锌高强度钢板，其滑动性和抗粉化性不能说被充分改善了。因此本发明者们着眼于合金化处理后的合金化熔融镀锌层的组成，反复进行各种研究时发现，若在合金化熔融镀锌层的表面形成软质的；相(FeZn13)，则冲压时的滑动性显著降低。另一方面判明，若在合金化熔融镀锌层和母材(高强度钢板)的界面以硬质形成脆的r相(Fe3Zni())，则抗粉化性显著降低。而且还表明，对熔融镀锌高强度钢板实施合金化处理时的熔融镀锌层有合金化速度会受到影响。因此，为了适当控制熔融镀锌层的合金化速度而反复研究时判明，高强度钢板的成分组成之中，特别是Mn、P、Cr、Mo的含量会给合金化速度造成影响。即，Mn、P、Cr、Mo使钢板的淬火性提高，是用于确保强度所需要的元素，但是一点点含量的变化都会给熔融镀锌层的合金化速度带来巨大的影响。而且重复各种实验时，上述镀敷性优异的熔融镀锌用高强度钢板的成分组成，其另由下式(2)所示的F值处于0.73.0的范围，可知对该熔融镀锌用高强度钢板进行瑢融镀锌后，再使之合金化了的合金化熔融镀锌高强度钢板，其滑动性和抗粉化性优异。F值二[Mn]/(20X[P]+3X[Cr]+3X[Mo])…(2)高强度钢板所含的元素给熔融镀锌层的合金化速度以何种方式带来影响、或详细的机理尚不明确，但上述F值低于0.7时，熔融镀锌层的合金化难以进行，软质的匸相(FeZn13)在合金化熔融镀锌层的表面形成。优选使F值为0.9以上的方式控制成分组成，更优选为1.1以上。另一方面，若上述F值超过3.0，则熔融镀锌层的合金化进展过度，在合金化熔融镀锌层和母材的界面呈硬质发生脆的r相(Fe3Zn1())。优选使F值为2.8以理的方式控制成分组成，更优选为2.6以下。镀层中的Fe浓度优选为715质量％。Fe浓度低于7质量％时，合金化处理带来的Fe的扩散不充分，因此软质的；相(FeZn13)在合金化熔融镀锌层的表面形成，冲压时的滑动性劣化。更优选的Fe浓度为8质量％以上，进一步优选为9质量％以上。另一方面，若Fe浓度超过15。/。，则Fe的扩散过多，合金化熔融镀锌层和母材的界面呈硬质生成脆的r相(Fe3Zni())，容易引起粉化。更优选的Fe浓度为14质量％以下，进一步优选为13质量％以下。为了将镀层中的Fe浓度控制在这一范围，调整熔融锌镀液中的Al含量即可。关于这点后述。如上，如果对满足上述F值的上述熔融镀锌用高强度钢板进行了熔融镀锌后使之合金化，则能够得到滑动性和抗粉化性优异的合金化熔融镀锌高强度钢板。上述熔融镀锌钢板或合金化熔融镀锌钢板的基体钢板的金属组织，优选以铁素体和马氏体为主体的混合组织。通过成为以铁素体和马氏体为主体的混合组织，能够实现镀敷钢板整体的高强度化。这里所谓主体，意思是基体钢板的金属组织整体中，混合组织所占的比例以面积率计为70%以上。更优选的面积率为80%以上。还有，如果是处于未使镀敷钢板的强度降低的范围，生成珠光体和贝氏体等的金属组织也无妨。还有，铁素体和马氏体的比率，以面积率计，优选为90:1025:75左右。基体钢板的金属组织使用扫描型电子显微镜，以3000倍的倍率观察即可。上述熔融镀锌高强度钢板或合金化熔融镀锌高强度钢板其抗拉强度(TS)为5901180MPa左右，并且强度和延伸率的平衡良好(TSXE1为12000以上)，因此，能够优选作为例如机动车的骨架构件(例如前纵梁)这种承担着吸收碰撞时的能量任务的部件等的机动车用构件的原材。本发明的熔融镀锌高强度钢板的制造方法未特别限定，例如将满足上述成分组成的钢坯(板坯)进行热轧后，在700'C以下巻取，根据需要进行酸洗后再进行冷轧即可。热轧按照常规方法进行即可。还有，从确保终轧温度并防止奥氏体粒的粗大化的观点出发，钢坯的加热温度为10001300°C，另夕卜，为了防止妨碍加工性的集合组织的形成，热轧的终止温度为800950°C，此外为了抑制珠光体的生成，优选终轧后的冷却速度为30120°C/sec。巻取温度优选在70(TC以下。这是由于若巻取温度超过700°C，则钢板表面的氧化皮变得过厚，从而使酸洗性劣化。巻取温度的下限没有特别限定，但若是过低则冷轧性降低，因此下限为250'C左右。优选的巻取温度为400。C以上。热轧后，根据需要遵循常规方法进行酸洗，之后进行冷轧。冷轧率为30%以上。冷轧率低于30%时，需要使热轧钢板的板厚变薄，在酸洗上会花费太多时间，因此生产性降低。关于本发明的熔融镀锌高强度钢板或合金化熔融镀锌高强度钢板的制造方法也未特别限定，熔融镀锌高强度钢板例如能够通过如下方法获得按上述步骤进行冷轧后，用连续式热镀锌线以Acl点以上的温度进行均热后，以rC/sec以上的平均冷却速度冷却至镀液温度，在高强度钢板的表面被覆熔融镀锌。另一方面，合金化熔融镀锌高强度钢板，是对于依照上述步骤得到的熔融镀锌高强度钢板，遵循常规方法实施合金化处理后，以5°C/sec以上的平均冷却速度冷却即可。上述连续式热镀锌线的均热温度为Ad点以上即可，但是为了使高强度钢板的组织为铁素体和奥氏体的混合组织从而提高加工性，优选采用比Ad点高5(TC左右的温度进行均热。具体来说是78(TC以上。均热温度的上限没有特别限定，但一般在90(TC以下。均热时的保持时间也没有特别限定，如为10sec以上即可。均热后以l°C/seC以上的平均冷却速度冷却至镀液温度(400500°C，优选440470'C)后进行镀敷处理。冷速度低于l'C/sec时会生成珠光体并作为最终组织残留，从而使加工性劣化。冷却速度优选为5'C/sec以上。冷却速度的上限没有特别规定，但若考虑到易于控制板温和设备成体的话，则为5(TC/sec。镀液的组成未特别限定，使用公知的熔融锌镀液即可。还有，镀液中的Al含量优选为0.050.2%。Al是在控制熔融锌镀层的合金化速度方面发挥作用的元素，若在含有Al的熔融锌镀液中浸渍钢板，则在钢板的表面(即钢板和熔融锌镀层的界面)形成Fe-Al金属层。然而A1低于0.05M时，Fe-Al合金层太薄，因此若将钢板浸渍在镀液中，钢板和锌的合金化立即进行。因此在合金化处理工序中，有到达镀敷表面合金化结束之前，r相大大成长，抗粉化性(耐镀敷剥离性)降低。更优选的Al含量为0.07%以上。但是若A1含量超过0.2。/。，则Fe-Al合金层变得过厚，因此在合金化处理工序中，Fe和Zn的合金化受到阻碍，熔融镀层的合金化延迟。因此，为了进行合金化而产生了增长合金化作业线，另外高温下的合金化处理的需要。更优选的Al含量为0.18n/。以下。镀敷处理后，通过以5°C/sec以上的冷却速度冷却至常温，能够使奥氏体相变为马氏体，得到以铁素体和马氏体为主体的混合组织。冷却速度低于5。C/sec时，不会生成马氏体，却有可能生成珠光体和贝氏体。冷却速度优选为10°C/sec以上。在熔融镀锌后进行合金化处理时，遵循常规方法加热至50075(TC左右(优选为50060(TC左右)。还有，进行合金化处理时的加热方法没有特别限定，能够利用惯用的各种方法(例如气体加热和感应加热器等)。合金化处理后，通过以5°C/sec以上的冷却速度冷却至常温，能够得到铁素体和马氏体为主体的混合组织。实施例以下，通过实施例更详细地说明本发明，但下述实施例并没有限定本发明的性质，也可以在符合前、后述的宗旨的范围内加以变更实施，这些均包含在本发明的技术范围内。熔炼表1所示成分组成(余量为Fe和不可避免的杂质)的钢，将铸造钢水得到的钢坯加热到1150"，以87090(TC的终轧温度热轧至2.6mm厚度，接着以40°C/Sec的平均冷却速度冷却后，以480'C进行巻取。接着，酸洗后以46%的冷轧率冷轧至厚1.4mm而制造成冷轧钢板。将得到的冷轧钢板在连续式热镀锌线上加热到83CTC，在此温度下保持40sec而进行均热处理，之后以25'C/sec的平均冷却速度进行冷却，并浸渍在镀液中。镀液使用公知的熔融锌镀液。其中，Al含量为0.13。/。。镀液温度为450470'C，使之在该镀液中浸渍3秒钟而进行熔融镀锌。接着加热至54056(TC并在此温度下保持15秒而进行合金化处理后，以30°C/sec的平均冷却速度冷却至室温，接着以1.0%的压下率进行调质轧制，从而得到合金化熔融镀锌钢板。由钢板的成分组成根据上式(1)和(2)计算K值和F值，其结果一并显示在下述表1中。使用得到的合金化熔融镀锌钢板，用扫描型电子显微镜(SEM)对母材钢板的板厚中央部的金属组织进行观察。观察倍率为3000倍。其结果是，是以铁素体和马氏体为主体(以面积率计为80%以上)的混合组织，铁素体和马氏体的比率以面积率计为74:2632:68。作为附图代用照片，下述表2的No.3的电子显微镜照片显示在图1中。另外，对于得到的合金化熔融镀锌钢板，将合金化熔融镀锌层溶解于盐酸后，通过原子吸光分析测定Fe浓度。结果显示在下述表2中。接下来，从得到的合金化熔融镀锌钢板上提取JIS5号试验片，进行拉伸试验并测定抗拉强度(TS)、延伸率(El)。结果显示在下述表2中。还有，TS为5901180MPa的范围的为合格，脱离此范围的例子不合格。另外，计算TSXE1，就强度一延伸率平衡进行评价。结果显示在下述表2中。还有，TSXE112000以上为合格，低于12000为不合格。对于得到的合金化熔融镀锌钢板，按如下步骤评价其镀敷性、滑动性和抗粉化性。(镀敷性的评价)镀敷性是通过目视观察是否有不镀部的发生来进行评价。未确认到不镀部分的情况为合格(〇)，确认到不镀部分的情况为不合格(X),评价结果显示在下述表2中。(滑动性的评价)滑动性是在合金化熔融镀锌钢板(试验片)的表面和背面，以约1.5g/m2的涂布量涂布防锈油(ParkerIndustries公司制"NOX—RUST550HN(商品名)")后，使用边20mm的平面工具，从试验片的两侧以约30N/mn^施加表面压力。根据载荷(P)和试验片的牵引载荷(F)计算摩擦系数(p=F/2P)，将其作为滑动性评价的指标。评价标准为，摩擦系数p为0.20以下的情况为合格，|_1超过0.20的情况为不合格。结果显示在下述表2中。(抗粉化性的评价)抗粉化性是使用挠曲角60°、弯曲半径lmm的V型冲头进行V弯曲试验，测定弯曲部的内侧的镀敷剥离量。评价标准镀敷剥离量为10mg以下的情况为合格，镀敷剥离量超过10mg的情况为不合格。结果显示在下述表2中。[表l]培<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>由表1和表2能够进行如下考察。No.l10是满足本发明规定的要件的例子，未发生不镀，而且滑动性和抗粉化性也优异。另一方面，No.1120是不满足本发明规定的要件的例子，机械的特性(特别是强度和延伸率的平衡)差，并且有不镀发生，或者滑动性或抗粉化性的至少一方面差。图2中，将K值和Fe浓度与是否发生的关系表示为曲线图。图中〇、A和A是表示没有不镀发生的例子，令和X是表示有不镀发生的例子。但是A是抗粉化性不合格的例子，A是滑动性不合格的例子。还有令是滑动性也不合格的例子。由图2表明的可知，K值在满足本发明规定的范围时，没有不镀发生，但其脱离这一范围，则不镀发生。<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>另一方面，图3中将F值和Fe浓度与滑动性或抗粉化性的关系表示为曲线图。图中，O表示滑动性和抗粉化性良好，X表示滑动性或抗粉化性差。还有，A是滑动性和抗粉化性良好，但发生了不镀的例子。由图3表明的可知，F值在满足本发明规定的范围时，滑动性和抗粉化性优异，但若脱离这一范围，则滑动性和抗粉化性劣化。权利要求1.一种熔融镀锌钢板，其特征在于，所述熔融镀锌钢板的镀敷前的钢板，以质量％计含有C0.06～0.15％、Mn1～3％、P0.01～0.05％、Cr0.03～1％、Mo0.03～1％、和Al0.02～0.15％，在所述镀敷前的钢板中，将Si抑制在0.2％以下且含0％，以及将S抑制在0.03％以下且含0％，并且，由下式(1)计算出的K值在-2.0以上，K值＝3×[Mo]-5×[Cr]…(1)其中，式中[元素]表示各元素的质量％的含量。2.根据权利要求1所述的熔融镀锌钢板，其特征在于，所述熔融镀锌钢板的镀敷前的钢板以质量c/。计含有从Th0.15%以下但不含0%、Nb:0.15%以下但不含0%、和V:0.15%以下但不含0%中选择出的至少1种。3.根据权利要求1所述的熔融镀锌钢板，其特征在于，所述熔融镀锌钢板的镀敷前的钢板以质量％计含有B:0.01%但不含0%。4.根据权利要求1所述的熔融镀锌钢板，其特征在于，所述熔融镀锌钢板的镀敷前的钢板以质量％计含有Ca:0.01%以下但不含0%。5.—种合金化熔融镀锌钢板，其特征在于，所述合金化熔融镀锌钢板的镀敷前的钢板以质量％计含有C:0.060.15%、Mn:13%、P:0.010.05%、Cr:0.031%、Mo:0.031%、和Al:0.020.15%，在所述镀敷前的钢板中，将Si抑制在0.2%以下且含0%，以及将S抑制在0.03%以下且含0%，并且，由下式(1)计算出的K值在一2.0以上，K值二3X[Mo]—5X[Cr]…(1)由下式(2)计算出的F值满足0.73.0，F值二[Mn]/(20X[P]+3X[Cr]+3X[Mo])...(2)其中，(1)、(2)式中[元素]表示各元素的质量％的含量。6.—种机动车用构件，其特征在于，使用权利要求1所述的熔融镀锌钢板而获得。7.—种机动车用构件，其特征在于，使用权利要求5所述的合金化熔融镀锌钢板而获得。全文摘要一种熔融镀锌钢板，所述熔融镀锌钢板的镀敷前的钢板，以质量％计含有C0.06～0.15％、Mn1～3％、P0.01～0.05％、Cr0.03～1％、Mo0.03～1％和Al0.02～0.15％，并且将Si抑制在0.2％以下(含0％)，以及将S抑制在0.03％以下(含0％)，由下式(1)计算出的K值在-2.0以上。K值＝3×[Mn]-5×[Cr]…(1)这里，式中[元素]表示各元素的含量(质量％)。文档编号C22C38/38GK101115857SQ200680004438公开日2008年1月30日申请日期2006年3月24日优先权日2005年3月31日发明者三浦正明,内海幸博,山本胜大申请人:株式会社神户制钢所