高速冷加工用钢及其制造方法、和高速冷加工零件及其制造方法

专利名称：：高速冷加工用钢及其制造方法、和高速冷加工零件及其制造方法
技术领域：
：本发明涉及用于制造螺栓/螺母等的机械零件，特别汽车用的零件所用的冷加工用钢，特别是冷加工用线材或棒钢。本发明也提供由所述冷加工用钢得到的冷加工零件。
背景技术：
：近年来，从环境保护的观点出发，试图提高汽车等的车辆的燃油效率而希望零件的轻量化的愿望提高。一般的高强度零件，是通过提高添加到铁中的合金元素量，从而确保作为零件的强度。冷加工(这里指200。C以下的气氛下的加工)与热加工和温加工相比，具有生产性高，尺寸精良优良，钢材的成品率良好这样的优点，因此在各种零件的制造中被广泛使用。另外，为了进一步提高生产性，还有高速加工化的趋势。在这样的背景下，冷加工所使用的钢就需要在冷加工时的变形阻力低，并在加工中变形能不会降低。这是由于若钢的变形阻力高，则招致在冷加工中使用的金属模的寿命降低，另一方面，若变形能低，则冷加工时容易发生裂纹。为了使钢的变形阻力降低，并使变形能提高，己知可以降低C、Si、Mn等的添加元素。然而，若单纯地降低添加元素而使变形阻力降低，则虽然能够改善金属模的寿命，但是会产生在加工后得不到需要的零件强度这样的问题。因此，历来在将钢冷加工成规定形状后，为了确保规定的零件强度(硬度)，而实施淬火回火等的热处理。然而，若在零件加工后实施热处理，则零件尺寸发生变化，因此其后不得不再进行被削等的零件加工。为了提高生产性和节能，在确保规定的零件强度的同时，还期望诸如能够省略热处理和其后的加工这样的对策。在如上背景下，专利第3515923号公报公开有为了抑制加工中的变形阻力的增大，而使铁素体晶粒内析出微细的氮化物，并以其为核而使渗碳体等的C化合物析出。特开昭60-82618号公报公开有通过控制N和固溶Al量，将N作为A1N固定，再通过时效处理使C作为C化合物析出，从而能够抑制因固溶C和固溶N带来的时效硬化。在上述的专利第3515923号公报和特开昭60-82618号公报的方法中，为了抑制动态应变时效，以抑制变形阻力的增加，而在铁素体晶粒内将固溶N和固溶C作为N化合物和C化合物而加以固定化。为了固定固溶N，需要添加作为N化合物形成元素的A。如实施例，如果Al为0.0390.045%，则认为即使N量为0.015%，固溶N也几乎不存在。另外，因为N化合物具有析出强化和晶粒粗大化的抑制效果，所以认为动态应变时效以外的要素也会使变形阻力增大。特公昭57-60416号公报公开了一种方法，是通过添加具有固溶软化作用的Cr和由添加A1带来的固溶N的固定化，而降低冷加工时的变形阻力。然而，在该方法中，因为是通过添加A1，固溶N被作为N化合物而固定化，所以与专利3515923号公报和特开昭60-82618号公报一样，认为固溶N几乎不存在。另外，与专利第3515923号公报和特开昭60-82618号公报一样，因为N化合物具有析出强化和晶粒粗大化的抑制效果，因此认为支态应变时效以外的要素也会使变形阻力增大。冷加工后的冷加工零件，为了确保规定的零件强度，虽然会进行硬化热处理，例如进行淬火回火，但是如上述，从提高生产性和节能的观点出发，则要求省略淬火回火的热处理。例如，在特开2003-266144号公报中公开了一种方法，是通过以5070°C/hr的冷却速度对冷加工后的发热温度至常温进行冷却，由此能够省略冷加工后的时效硬化处理(淬火回火)。冷加工性(变形阻力和变形能)与冷加工后的零件强度具有相反的性质。若确保规定的零件强度，则金属模寿命劣化，加工中容易发生裂纹。另一方面，若为了改善金属模寿命而使冷加工性提高，则将不能确保规定的零件强度。以前一直无法获得这两种特性良好共存的非调质型的冷加工用钢。
发明内容因此，本发明的目的在于，提供一种在加工后显示出良好的零件强度，另一方面在加工中其冷加工性优异冷加工用钢，特别是冷加工用线材或棒钢。能够达成上述目的的本发明的基本方式的高速冷加工用钢，其含有-C:0.03°/o0.6%(质量％的意思，下同)、Si:0.0050.6%、Mn:0.052%、P:0.05%以下(不含0%)、S:0.05%以下(不含0%)、N:0.04%以下(不含0%)，余量是铁和不可避免的杂质，钢中的固溶氮量为0.006%以上。根据用途和要求的性能，也可以将本发明的高速冷加工用钢的C含量进一步限定在0.030.15%(本发明的第一实施方式)或0.150.6%但不包括0.15。％(本发明第二实施方式)。在本发明的基本方式，第一和第二实施方式中，为了将固溶N量确保在0.006°/。以上，优选N:0.007%以上。在本发明的基本方式，第一和第二实施方式中，除了上述成分以外，根据需要再含有A1:0.1%以下(不含0%)也有效。在本发明的基本方式，第一和第二实施方式中，除了上述成分以外，根据需要还含有从如下元素所构成的群中选择的至少1种也有效:Zr:0.2%以下(不含0%)、Ti:0.1%以下(不含0%)、Nb:0.1%以下(不含0%)、V:0.5%以下(不含0%)、Ta:0.1%以下(不含0%)禾卩Hf:0.1%以下(不含0%)。在本发明的基本方式，第一和第二实施方式中，除了上述成分以外，根据需要还含有从如下元素所构成的群中选择的至少1种也有效B:0.0015%以下(不含0%)和/或Cr:2%以下(不含0%)。这时，推荐上述各成分满足下式(1)。[N]—(14[Al]/27+14[Ti]/47.9+14[Nb]/92.9+14[V]/50.9+14[Zr]/91.2+14[B]/10.8+14[Ta]/180.9+14[Hf]/178,5)》0.006......(1)式[式(1)中[]表示各元素在钢中的总含量(质量％)]另外作为同样优选的实施方式之一(本发明的第三实施方式)，所述不可避免的杂质的含量满足Al:0.001%以下(含0%)、Ti:0.002%以下(含0%)、Nb:0.001%以下(含0%)、V:0.001%以下(含0%)、Zr:0.001%以下(含0%)、B:0.0001%以下(含0%)、Ta:0,0001%以下(含0%)、Hf:0.0001%以下(含0%)，且满足下式(2)。14[B]/10.8+14[Ta]/180.9+14[Hf]/178.5《0.002%......(2)式[式(2)中[]表示各元素在钢中的总含量(质量％)]本发明的第三实施方式的高速冷加工用钢，优选还含有Cr:2%以下(不含0%)。在本发明的高速冷加工用钢中，除上述成分以外，根据需要还含有Cu:5%以下(不含0%)也有效。在本发明的高速泠加工用钢中，除上述成分以外，根据需要还含有Ni:5%以下(不含0%)和/或Co:5%以下(不含0%)也有效。在本发明的高速泠加工用钢中，除上述成分以外，根据需要还含有Mo:2%以下(不含0%)和/或W:2%以下(不含0%)也有效。在本发明的高速泠加工用钢中，除上述成分以外，根据需要还含从如下元素所构成的群中选择出的至少1种也有效:Ca:0.05。/。以下(不含0%)、稀土类元素(以下省略为"REM"):0.05%以下(不含0%)、Mg:0.02%以下(不含0%)、Li:0.02°/。以下(不含0%)、Pb:0.1%以下(不含0%)和Bi:0.1%以下(不含0%)。本发明的高速冷加工用钢，推荐在加工温度为20(TC以下的条件下用于高速冷加工。另外，推荐在应变速度为100/s以上的条件下用于高速冷加工。还有，应变速度是根据单位时间内产生的真应变而求得的。作为本发明的高速冷加工用钢的制造方法，推荐作为优选的一种方式是，将具有上述成分组成的钢材加热到AC3点+30'C以上的温度，其后在Ac3点+30'C以上的温度区域进行热加工，其后以0.5X:/s以上的冷却速度冷却至500'C以下的方法。作为本发明的高速冷加工用钢的制造方法，推荐作为优选的一种方式是，将具有上述成分组成的钢材加热到AC3点+3(TC以上的温度，其后以0.5°C/s以上的冷却速度冷却至50(TC以下的方法。本发明的高速冷加工零件，是通过在20(TC以下的加工温度下、以100/s以上的应变速度对上述高速冷加工用钢进行高速冷加工而制造成的高速冷加工零件，优选高速冷加工后的零件强度(H)及高速冷加工中的变形阻力的最大值(DR)满足下式(3)。H》(DR+1000)/6…(3)其中，H:零件强度，DR:变形阻力(MPa)本发明的高速冷加工用钢，(a)因为含有固溶N在规定量以上，所以即使省略冷加工后的淬火回火的热处理，也能够在冷加工后确保规定的零件强度。另外本发明的高速冷加工用钢，(b)因其用途被限定为高速冷加工(优选应变速度为100/s以上的冷加工)，且(c)化学成分量适当化，因此显示出良好的冷加工性。具体实施例方式本发明的高速冷加工用钢，具有的最大特征是含有固溶N在规定量以上。据此特征，能够赋予高的零件强度得以确保的钢零件以良好的冷加工性。然而，一般认为，含有大量的固溶N会增大钢材的变形阻力而使金属模寿命劣化，并且会招致零件产生裂纹等的弊端。本发明通过在高速下且进行冷加工，从而维持良好的冷加工性。即，本发明的钢，以被限定在高速冷加工这样的用途下使用为特征。(a)通过含有固溶N在含有量以上，从而使冷加工后的零件强度提高，且(b)通过高速冷加工来抑制固溶N的弊端，从而维持良好的冷加工性，这一技术思想以前是没有的。另外，高速下进行冷加工，还能有助于提高零件的生产性和节能化。<高速冷加工用钢的化学成分(本发明的基本方式)〉本发明的基本方式的高速冷加工用钢，为了达成良好的冷加工性，特征之一是使化学成分量适当化，因此，以下就钢的化学成分和固溶N量进行说明。(C:0.030.6o/o)c是用于确保高速冷加工用零件的强度所需要的元素。因此c量定为0.03%以上。更优选为0.04%以上，进一步优选为0.05%以上。另一方面，若C量过多则被削性和冷加工性劣化。因此C量的上限定为0.6%。更优选为0.5%，进一步优选为0.4%。(Si:0.0050.6%)Si是在制钢过程中被作为脱氧剂来使用的元素。若Si量少，则脱氧不足，由此在凝固过程中产生气体，它们将容易作为缺陷而发生作用，因此使变形能劣化。为了有效地发挥其效果，需要添加0.005%以上。更优选下限为0.008%，进一步优选的下限为0.01%。然而，Si的过剩添加造成脱氧的效果饱和，且冷加工性劣化。因此将上限作为0.6%。更优选的上限为0.5%。(Mn:0.052%)Mn在制过程中作为脱氧/脱硫元素是有效的元素。若Mn量少，则在结晶晶界FeS以膜状析出，使晶界强度显著降低，使变形能劣化。为了有效地发挥其效果，需要添加0.05。/。以上的Mn。更优选的下限为0.1%。然而，Mn的过剩添加会使冷加工性劣化，因此其上限为2%。更优选的上限为1.5%,进一步优选的下限为1%。(P:0.05%以下(不含0%))P是作为不可避免的杂质而含有的元素，但是若P在铁素体中含有，则在铁素体晶界偏析，因此使冷加工性劣化。另外，P使铁素体固溶强化，使变形阻力增大。因此，从冷加工性的观点出发，优选极力降低P，但是极端的降低会导致制钢成本的增加。因此，考虑到冷加工性和工程能力，而将上限作为0.05%。更优选为0.03%以下。但是，使P量为O在工业上很困难。(S:0.05%以下(不含0%))S是作为不可避免的杂质而含有的元素，但是其会形成MnS夹杂物而使变形能劣化。因此，优选极力降低S，所以从变形能的观点出发而将上限作为0.05%。优选的范围是0.03%以下。另一方面，S在提高被削性上是有效的元素，也有积极含有的情况。若考虑被削性，则推荐含有S优选在0.002%以上，更优选在0.006%以上。(N:0.04%以下(不含0°/。))在此，对于钢中的总N量进行说明。N在钢中固溶，具有使冷加工后的零件强度提高的效果，在本发明中是重要的元素。然而，若钢中的总N量过剩，则固溶N量过剩，在冷加工时会发生裂纹。此外，还容易发生钢材的内部缺陷和连续铸造时的钢坯裂纹。因此，从提高钢的变形能、材质的稳定性和连续铸造时的成品率的观点出发，钢中的总N量的上限定为0.04%。更优选的上限为0.03%。另一方面，在本发明的基本方式中，虽然总N量的下限没有特别规定，但是为了满足后述的固溶N的下限量，而优选含有0.007%以上，更优选0.008%以上，进一步优选0.009%以上。(固溶N:0.006%以上)固溶N如上述，具有使高速冷加工后的零件强度提高的效果。为了充分确保高速冷加工后的零件强度的上升效果，将其下限定为0.006%。优选下限为0.007%,进一步优选的下限为0.008%。另一方面，若固溶N量过剩，则变形能劣化。因此，固溶N量优选为0.035%以下，更优选为0.030%以下，进一步优选为0.025%以下。还有，固溶N量当然不会超过钢中的总N量。这里，本发明中的"固溶N量"的值，能够依据JISG1228，通过从钢中的总N量中减去全部N化合物而计算出钢中的固溶N量。(a)钢中的总N量釆用惰性气体融解法-导热系数法。从供试钢原材切割下试样，将试样放入坩埚，在惰性气体气流中加以融解而提取N，输送到导热系数仪来测定导热系数的变化。(b)钢中的全部N化合物部采用氨蒸馏分离靛酚(ind叩henol)蓝分光光度法。从供试钢原材上切割下试样，在10。/。AA系电解液(是不会使钢表面生成非动态皮膜的非水溶媒系的电解液，具体来说就是10%乙酰丙酮(acetylacetone)，10。/o氯化四甲铵(tetramethylammoniumchloride),余量甲醇)中，进行定电流电解。使大约0.5g试样溶解，对不溶解残渣(N化合物)用孔尺寸为O.lpm的聚碳酸酯(polycarbonate)制的过滤器进行过滤。在硫酸、硫酸钾及纯Cu片中将不溶解残渣加热分解，使之与滤液结合。用氢氧化钠使该溶液呈碱性后，进行水蒸气蒸馏，使蒸馏出的氨吸收到稀硫酸中。添加苯酚(phenol)、次氯酸钠(sodiumhypochlorite)及硝基铁(III)酸氰化钠二水合物(Sodiumpentacyanonitrosylferrate(ni)dihydrate)而使蓝色络合物生成，使用光度计测定其吸光度。从根据上述方法求得的钢中的总N量减去全部N化合物量，从而计算出钢中的固溶N量。本发明的基本方式的钢的基本成分组成如上所述，余量实质上是铁。但是，当然也允许因原料、物资、制造维护等的状况而混入的不可避免的杂质包含在钢中。此外本发明的基本方式的钢，根据需要也可以含有以下的任意元素。(Al:0.1%以下(不含0%))Al基本上作为制钢工序中的脱氧元素是有效的元素，另外在钢的耐裂纹性上也是有效的元素。根据需要推荐含有Al优选为0.00in/。以上，更优选为0.005%以上。但是，A1与N的亲和力强，会形成A1N而使固溶N量降低，因此在本发明的基本方式中，使之含有时的上限定为0.1%。Al量优选为0.05%以下，更优选为0.03%以下。(从Zr:0.2%以下(不含0%)、Ti:0.1%以下(不含0%)、Nb:0.1%以下(不含0%)、V:0.5%以下(不含0%)、Ta:0.1%以下(不含0%)和Hf:0.1%以下(不含0%)所构成的群中选择的至少l种)Zr、Ti、Nb、V、Ta、Hf与N都会形成N化合物而使晶粒细化，在用于提高冷加工后所得到的零件的韧性上基本是有效的元素。因此在本发明的基本方式中，根据需要，推荐含有Zr优选为0.002%以上，更优选0.004%以上，含有Ti优选为0.001%以上，更优选为0.002%以上，含有Nb优选为0.001%以上，更优选为0.002%以上，含有Ta优选为0.003%以上，更优选为0.006%以上，含有Hf优选为0.002%以上，更优选为0.004%以上。另一方面，这些元素与N的亲和力强，会形成N化合物而使固溶N量降低，因此在本发明的基本方式中，以如下方式决定上限。Zr量为0.2。/。以下，优选为0.1%以下，更优选为0.05%以下，进一步优选为0.03%以下，Ti量为0.1%以下，优选为0.05%以下，更优选为0.03°/。以下，Nb量为0.1%以下，优选为0.06%以下，更优选为0.04%以下，V量为0.5。/。以下，优选为0.2%以下，更优选为0.1%以下，进一步优选为0.05%以下，特别优选为0.03%以下，Ta量为0.1。/。以下，优选为0.05%以下，更优选为0.03%以下，Hf量为0.P/。以下，优选为0.05%以下，更优选为0.03%以下。(B:0.0015%以下(不含0%))B是通过提高结晶晶界的强度而使钢的变形能提高的元素。因此在本发明的基本方式中，根据需要推荐含有B优选为0.0001W以上，更优选为0.0002%以上。但是，B与N的亲和力强，会形成BN而使固溶N量降低。另外，若BN过剩，则冷加工性降低。因此含有时，本发明的基本方式的B量为0.0015%以下，优选为0.001%以下，更优选为0.0008%以下。(Cr:2%以下(不含0%))Cr与B—样，能够使钢的变形能提高。因此根据需要推荐含有Cr优选为0.1%以上，更优选为0.2%以上。但是，若Cr也变得过剩则变形阻力增大，冷加工性降低。因此含有时，Cr量为2M以下，优选为1.5%以下，更优选为1%以下。(Cu:5%以下(不含0%)因为Cu具有使钢材产生应变时效而硬化的作用，所以能够提高加工后的零件强度。因此推荐优选含有0.1%以上，更优选为0.5%以上。然而，即使过剩地添加其效果也是饱和，不能期待与含量相应的效果，除了经济性上不利以外，还招致冷加工性的劣化，产生零件的表面性状恶化等问题。因此，01的上限为0.5%。优选为4%以下，更优选为3%以下，进一步优选为2%以下。(Ni:5%以下(不含0%)和/或Co:5%以下(不含0%))Ni在提高铁素体-珠光体钢的变形能方面有效。另外，对于添加Cu时在钢材表面发生的表面缺陷的防止也有效。推荐优选含有为0.1%以上，更优选为0.5%以上。因此在添加Cu时，优选添加的Ni与Cu同量或是Cu量的7成以上。然而，即使添加超过5%效果也是饱和，不能期待与含量相应的效果，除了经济性上不利以外，冷加工性反而劣化。因此Ni量的上限为5%。Ni量优选为4%以下，更优选为3%以下，进一步优选为2°/。以下。Co与Ni—样，在提高铁素体-珠光体钢的变形能方面有效。推荐优选含有0.1%以上，更优选为0.5%以上。然而若超过5%，则在铸造、轧制等的制造工序中会使晶界强度降低，容易产生裂纹，因此Co量的上限为5%。0)量优选为4%以下，更优选为3%以下，进一步优选为2%以下。(Mo:2%以下(不含0%)和/或W:2%以下(不含0%))Mo具有使加工后的硬度及变形能增加的作用。因此，推荐优选含有0.04%以上，更优选为0.08%以上，进一步优选为0.1%以上。然而，超过2%添加则使冷加工性劣化。因此，Mo量的上限为2%。Mo量优选为1.5%以下，更优选为1%以下。W与Mo—样，具有使加工后的硬度及变形能增加的作用。因此，推荐使之优选含有0.04%以上，更优选为0.08%以上，进一步优选为0.1%以上。然而，超过2%添加则使冷加工性劣化。因此，\￥量的上限为2%。W量优选为1.5%以下，更优选为1%以下，进一步优选为0.5%以下。(从Ca:0.05%以下、REM:0.05%以下、Mg:0.02%以下、Li:0.02%以下、Pb:0.1。/。以下和Bi:0.1%以下所构成的群中选择的至少l种)Ca、REM、Mg、Li、Pb和Bi是有助于钢的被削性提高的元素。尤其是Li能够使Al系氧化物低熔点化，无害化，还能够使切削性提高。此外Ca、REM、Mg和Li使MnS等的硫化物系夹杂物球状化，还具有提高钢的韧性和变形能的作用。因此推荐以如下的量含有Ca优选为0.005M以上，更优选为0.01%以上，REM优选为0.005%以上，更优选为0.01%以上，Mg优选为0.002%以上，更优选为0.005%以上，进一步优选为0.008%以上，Li优选为0.001%以上，更优选为0.002%以上，进一步优选为0.005%以上，Pb优选为0.005。/。以上，更优选为0.01%以上，进一步优选为0.02%以上，以及Bi优选为0.005%以上，更优选为0.01%以上，进一步优选为0.02%以上。但是，即使这些元素量过剩，其效果也是饱和。另外若Pb量过剩，则产生辊印等制造上的问题。因此以下述方式规定含有时的上限量。Ca量优选为0.04%以下，更优选为0.03%以下，进一步优选为0.02%以下，REM量优选为0.04。/。以下，更优选为0.03%以下，进一步优选为0.02%以下，特别优选为0.01%以下，Mg量优选为0.018%以下，更优选为0.015%以下，进一步优选为0.01%以下丄1量优选为0.018%以下，更优选为0.015%以下，进一步优选为0.01%以下，Pb量优选为0.09%以下，更优选为0.08%以下，进一步优选为0.06%以下，以及Bi量优选为0.09n/。以下，更优选为0.08%以下。(高速冷加工用钢的制造方法)接下来，对于本发明的高速冷加工用钢的制造方法进行说明。本发明的钢以含有固溶N量为0.006Q/。以上为特征。为了确保该固溶N量，有效的是通过(i)使钢中的总N量增大，降低与N的亲和力高的元素，和(ii)将钢加热到规定温度以上，在规定的冷却速度以上进行冷却，由此提高固溶N量。(i)使钢中的总N量增大，降低与N的亲和力高的元素的方法钢含有Al等与N亲和力强的元素时，氮与Al等形成N化合物的结果是固溶N量降低。但是，如果钢中的总N量较之更多，则A1等即使与全部N形成N化合物，仍能够确保充分的固溶N量。更具体地说，通过满足下式(1)这样确保总N量，便能够确保0.006。/。以上的固溶N量。[N]—(14[Al]/27+14[Ti]/47.9+14[Nb]/92.9+14[V]/50.9+14[Zr]/91.2+14[B]/10.8+14[Ta]/180.9+14[Hf]/178,5)》0.006......(1)式[式(1)中[]表示各元素在钢中的总含量(质量％)](ii)通过将钢加热到规定的温度以上，在规定的冷却速度以上进行冷却，从而提高固溶N量的方法另外，若钢中的化学组成不满足(1)式，Al等的N化合物被大量形成，将不能确保充分的固溶N量时，将钢进行加热保持在经热轧等形成的N化合物溶解于固溶体的温度，之后急冷，进行抑制N化合物的析出的固溶热处理，由此能够使固溶N量增大。具体来说，就是通过将钢加热到Ac3点+30。C以上的温度后，以0.5°C/s以上的冷却速度冷却至500°C以下，从而使钢中的固溶N量增大。为了增大固溶N量，加热温度为AC3点+30'C以上，优选为Ac3点十4(TC以上，更优选为AC3点+50。C以上。加热保持时间优选为IO分钟以上，更优选为30分钟以上。但是，从制造成本的观点出发，加热温度为Ac3点+50(TC以下，更优选为Ac3点+45(TC以下，进一步优选为Ac3点十40(TC以下，特别优选为Ac3点+300'C以下。另外，加热保持时间优选为2小进30分以下，更优选为1小时30分以下。在该加热保持中，也可以适宜地进行拉丝、轧制或挤压等的热加工。加热保持后，优选以0.5°C/s以上、更优选rc/s、进一步优选5°C/s以上的冷却速度冷却至固溶N稳定存在的500°C以下，优选冷却至450'C以下，由此能够抑制N化合物的析出，确保充分的固溶N量。(高速冷加工零件的制造方法)本发明的特征之一是，含有上述化学组成和固溶N量的钢专供高速冷加工。本发明的钢虽然比较大量地含有固溶N，不过为了维持良好的冷加工性，推荐优选以100/s以上、更优选以120/s以上、进一步优选以140/s以上、特别优选150/s以上、最优选200/s以上的应变速度进行冷加工。另一方面，若应变速度过快，则发生绝热性的温度上升，容易发生裂纹，因此应变速度优选为500/s以下，更优选为450/s以下，进一步优选为400/s以下，特别优选为300/s以下，最优选为280/s以下，格外优选为260/s以下。另外，因为加工之时的温度也会影响冷加工性，所以推荐加工温度的上限值优选设定为200°C，更优选设定为180°C，进一步优选设定为160。C。若加工温度过高，则变形中发生动态应变时效，变形阻力上升，金属模寿命劣化。另一方面，冷加工虽然通常在室温下实施，但是若低于O'C,则在温度依存性的影响下，变形阻力反而变高，因此加工温度的优选下限为O"C。还有，加工温度是加工之时的气氛温度。如以上这样制造的钢材(例如线材和棒钢)，之后在上述的条件下被高速冷加工，成为螺栓/螺母等的零件及其他机械零件。这里所说的冷加工法中，包括冷锻、冷压、冷滚轧、冷拉拔、冷挤压等冷加工。另外，如果零件的加工有需要，也可以进行位丝、轧制等的加工。通过高速冷加工而制造的零件，优选零件强度和高速冷加工中的变形阻力的平衡适当，以20(TC以下的加工温度、100/s以上的应变速度对高速冷加工用钢进行高速冷加工时，优选高速冷加工后的零件强度(H)及高速冷加工中的变形阻力的最大值(DR)满足下式(3)。H》(DR+1000)/6…(3)式其中，H:零件强度(Hv)，DR:变形阻力(MPa)。(本发明的各实施方式)本发明的基本方式的钢的基本成分和选择成分(任意元素)的组成如上所述。但是根据用途和所要求的性能，本发明的基本方式能够分类为以下3种实施方式。(本发明的第一实施方式)本发明的第一实施方式的高速冷加工用钢，含有C:0.03%0.15%、Si:0.0050.6%、Mn:0.052%、P:0.05%以下(不含0%)、S:0.05%以下(不含0%)和N:0.04%以下(不含0%)，余量由铁和不可避免的杂质构成，钢中的固溶氮量为0.006%以上。(C:0.03%0.15%)在本发明的第一实施方式中，为了实现良好的被削性和冷加工性，将C量的上限定为0.15%。更优选的上限为0.12%。为了确保钢的强度，C的下限为0.03%,优选为0.04%。本发明的第一实施方式中C量以外的说明(即，其他基本成分和选择成分(任意元素)、钢的制造方法、零件的制造方法、零件强度和高速冷加工中的变形阻力的平衡(上式(3))等的说明)，与本发明的基本方式中阐述的相同。(本发明的第二实施方式)本发明的第二实施方式的高速冷加工用钢，分别含有C:0.15%0.6%但不包括0.150%、si:0.0050.6%、Mn:0.052%、P:0.05%以下(不含0%)、S:0.05%以下(不含0%)和N:0.04%以下(不含0%)，余量由铁和不可避免的杂质构成，作为固溶状态的N的含量为0.006%以上。(C:0.15%0.6%但不包括0.15%)在本发明的第二实施方式中，为了实现更高的零件强度而将C量定为超过0.15%。更优选为0.16%以上，进一步优选为0.17%以上。另一方面，若C量过多则被削性和冷加工性劣化。因此C量的上限为0.6%，优选为0.5%，更优选为0.4%。本发明的第二实施方式中C量以外的说明(即，其他基本成分和选择成分(任意元素)、钢的制造方法、零件的制造方法、零件强度和高速冷加工中的变形阻力的平衡(上式(3))等的说明)，与本发明的基本方式中阐述的相同。(本发明的第三实施方式)在本发明的第三实施方式中，记述了关于降低会减少固溶N的元素(Al、Ti、Nb、V、Zr、B、Ta、Hf)的量。据此，能够确保充分的固溶N量，即能够维持良好的冷加工性，又能够达成更高的零件强度。即本发明的第三实施方式的高速冷加工用钢，含有C:0.03%0.6%、Si:0.0050.6%、Mn:0.052%、P:0.05%以下(不含0%)、S:0.05%以下(不含0%)、N:0.0080.04%，余量由铁和不可避免的杂质构成，在该杂质中，满足Al:0.001%以下(不含0%)、Ti:0.002%以下(不含0%)、Nb:0.001%以下(不含0%)、V:0.001%以下(不含0%)、Zr:0.001%以下(不含0%)、B:0.0001%以下(不含0%)、Ta:0.0001%以下(不含0%)、Hf:0.0001%以下(不含0%)，且满足下式(2)。14[B]/10.8+14[Ta]/180.9+14[Hf]/178.5《0.002%……(2)式[式(2)中[]表示各元素在钢中的总含量(质量％)](N:0細0.04%)本发明的第三实施方式的总N量的下限，为了确保固溶N量而作为0.008%。优选下限为0.009%。另一方面，从钢的变形能、材质的稳定性和连续铸造时的成品率提高的观点出发，总N量的上限为0.04。/。，优选为0.03%。作为不可避免的杂质，有包含A1、Ti、Nb、V、Zr、B、Ta、Hf的情况。这些A1等容易与固溶N结合，具有减少钢中的固溶N量的作用。因此在本发明的第三实施方式中，含有这些元素时的含量规定如下。(Al:0.001%以下(不含0%)、Ti:0.002%以下(不含0%)、Nb:0細％以下(不含0%)、V:0.001°/。以下(不含0%)、Zr:0.001%以下(不含0%)、B:0.0001%以下(不含0%)、Ta:0.0001%以下(不含0%)、Hf:0.0001%以下(不含0%))。Al、Ti、Nb、V、Zr、B、Ta、Hf与固溶N结合，使固溶N量减少，形成氮化物(A1N、TiN、NbN、VN、ZrN、BN、TaN、HfN)。这些氮化物在钢的析出强度和晶粒粗大化防止上发挥作用，因此使变形阻力增大。为了确保充分的固溶N量，且达成良好的变形阻力，Al等的量越低超好。因此本发明的第三实施方式中Al量为0.001%以下，优选为0.0005%以下，Ti量为0.002%以下，优选为0.001%以下，Nb量为0.001%以下，优选为0.0005%以下，V量为0.00P/。以下，优选为0.0005%以下，Zr量为0.001%以下，优选为0.0005%以下，B量为0.0001%以下，优选为0.00005%以下，Ta量为0.0001%以下，优选为0.00005%以下，Hf量为0.0001%以下，优选为0.00005%以下。Al、Ti、Nb、V、Zr、B、Ta和Hf最优选的含量分别为0%。Al、Ti、Nb、V、Zr、B、Ta、Hf的含量虽然需要分别在上述规定以下，但是为了确保钢中充分的固溶N量，还需要满足下式(2)的关系。14[B]/10.8+14[Ta]/180.9+14[Hf]/178.5《0.002%......(2)式例如(14[Al]/27)这项是表示在A1N的形态下存在于钢中的氮量的项，(2)式的左边全体，表示与A1、Ti、Nb、V、Zr、B、Ta、Hf的任一项结合状态的氮量的合计(钢中的N化合物量的合计)。因此，为了确保固溶N量，优选N化合物量小的一方，因此为0.002%以下。更优选为0.0018%以下，进一步优选为0.0016%以下。本发明的第三实施方式中的N、Al、Ti、Nb、V、Zr、B、Ta和Hf量以外的说明(即，其他基本成分和选择成分(任意元素)、钢的制造方法、零件的制造方法、零件强度和高速冷加工中的变形阻力的平衡(上式(3))等的说明)，与本发明的基本方式中阐述的相同。还有，在本发明的第三实施方式中，也可以按上述的制造方法制造高速冷加工用钢，如果满足式(2)，则基本上不用依赖制造工序就能够确保钢中的固溶N量。实施例以下列举实施例更详细地说明本发明，但本发明并不受以下实施例限制，当然也可以在符合前后述的宗旨的范围内适当加以变更实施，这些均包含在本发明的技术范围内。<实施例1(关于本发明第一实施方式的本发明例和比较例)>首先，利用转炉熔炼具有表1表3所述的化学成分组成的钢，通过连续铸造使之成为钢坯后，轧制成0l2mm的线材。对于得到的线材进行表4所示条件的热处理。进行表4所示的条件的加热处理后，希望设定IO分钟以上、优选30分钟以上的保持时间。其次，从实施了上述热处理的线材的中心部，切割下04mmX长6mm的试验片。还有，在表1表3中还显示各试验片是否满足上式(1)，当满足式(1)时记为"〇"，不满足(1)式时记为"X"。另外，表中"固溶N"表示固溶N量，"N"表示总氮量。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>表4<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>接着，在应变速度0細2德S、加工温度20400°C、压縮率2080%的加工条件下，使用容量200kN的加工热模拟(formaster)试验装置，锻造表1表3所述的试验片，加工成零件。应变速度采用加工中(塑性变形中)的应变速度平均值。对于得到的零件，用20倍观察倍率的实况显微镜对其表面进行观察，确认有无裂纹。各零件的加工条件、有无裂纹及变形阻力显示在表5表7中。另外，在载荷1000g、测定位置试验片截面的D/4中央部(D:零件直径)和测定次数5次的条件下，使用维氏硬度试验机测定零件的维氏硬度(Hv)。各零件的硬度(Hv)显示在表5表7中。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table>表6<table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>表7<table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>在本实施例中，将零件上没有裂纹，相对于零件硬度，钢的变形阻力低的钢(具体来说是满足上式(3)的)判定为冷加工性优异。另外，将零件的维氏硬度(Hv)为240以上的零件判定为强度优异。还有，在表5表7中，显示各试验片是否满足上式(3)，满足式(3)时记为"〇"，不满足式(3)时记为"X"。据表5表7可知，在优选的加工条件(应变速度和加工温度)下，满足本发明的第一实施方式规定的化学成分量和固溶氮量的要件的钢，冷加工性优异，由此得到的零件其强度优异。相对于此，不满足本发明的第一实施方式规定的要件的，如下所述，其冷加工性或零件强度差。零件No.I-l(钢No.I-lA)因为碳量少，所以硬度(Hv)低于240，强度不充分。零件No.I-6(钢No.I-lF)因为碳量多，所以零件上发生裂纹。零件No.I-7(钢No.I-lG)因为Si量少，所以零件上发生裂纹。零件No.I-14(钢No.I-lN)因为Si量多，所以零件上发生裂纹。零件No.I-15(钢No.I-lO)因为Mn量少，所以零件上发生裂纹。零件No.I-24(钢No.I-lX)因为Mn量多，所以零件上发生裂纹。零件No.I-25和26(钢No.I-lY和I-lZ)因为P量多，所以零件发生裂纹。<实施例2(关于本发明的第二实施方式的本发明例和比较例)>首先，用转炉熔炼由表8表10所述的化学成分构成的钢标号II-1AII4A的供试钢(表中的单位为质量％)，在连续铸造法之下成为钢坯后，轧制成0(直径)12mm的线材。之后，进行表11所示的加热处理。此外，进行表11所示的条件的加热处理后，期望设定10分钟以上、优选30分钟以上的保持时间。接着，由实施了上述的加热处理的线材的中心部切割下0(直径)4mmXL(长度)6mm的试验片。还有在表8表10中，还显示各试验片是否满足上式(1)，满足式(1)时记为"〇"，不满足时记为"X"。另外，表8表10中的"固溶N"表示固溶N量，"N"表示总氮量。表8<table>tableseeoriginaldocumentpage30</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage31</column></row><table>表9<table>tableseeoriginaldocumentpage31</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>表10<table>tableseeoriginaldocumentpage33</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage34</column></row><table>表ll<table>tableseeoriginaldocumentpage34</column></row><table>接着，在加工应变速度0.001240/s、加工温度20400°C、压缩率2080%的加工条件下，使用容量200kN的加工热模拟(formaster)试验装置，锻造表8表10所述的试验片，加工成零件。应变速度采用加工中(塑性变形中)的应变速度平均值。对于得到的零件，采用实体显微镜，以20倍的观察倍率观察表面。各零件的加工条件、有无裂纹及变形阻力显示在表12表14中。另外，在载荷1000g、测定位置试验片截面的D/4中央部(D:零件直径)和测定次数5次的条件下，使用维氏硬度试验机测定零件的维氏硬度(Hv)。各零件的硬度(Hv)显示在表12表14中。表12<table>tableseeoriginaldocumentpage35</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage36</column></row><table>表13<table>tableseeoriginaldocumentpage36</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage37</column></row><table>表14<table>tableseeoriginaldocumentpage37</column></row><table>在本实施例中，零件没有裂纹，判定为相对于零件硬度钢的变形阻力低的钢(具体地说，满足上式(3))，冷加工性优异。此外，作为所必须的零件强度，其条件为维氏硬度(Hv)在240以上。还有，在表12表14中，还显示各试验片是否满足上式(3)，满足式(3)时记为"〇"，不满足式(3)时记为"X"。由表12表14可知，在优选的加工条件(应变速度和加工温度)下，满足本发明规定的化学成分量和固溶氮量的要件的钢，冷加工性优异，由此得到的零件未发生裂纹，零件强度优异。相对于此，不满足本发明规定要件的，如下所述，会发生裂纹，或不满足式(3)其冷加工性和零件硬度的平衡差。零件No.II-l是使用了C量低于本发明的第二实施方式的规定范围的钢标号II-1A的例子，加工后的硬度达不到规定的范围。零件No.II-6是使用了C量高于本发明的第二实施方式的规定范围的钢标号II-1F的例子，零件上发生了裂纹。零件No.II-7是使用了Si量低于本发明的第二实施方式的规定范围的钢票标号II-1G的例子，零件上发生了裂纹。零件No.II-14是使用了Si量高于本发明的第二实施方式的规定范围的钢标号II-1N的例子，零件上发生了裂纹。零件No.II-15是使用了Mn量低于本发明的第二实施方式的规定范围的钢标号11-10的例子，零件上发生了裂纹。零件No.II-24是使用了Mn量高于本发明的第二实施方式的规定范围的钢标号II-1X的例子，零件上发生了裂纹。零件No.II-25及No.II-26是使用了P量高于本发明的第二实施方式的规定范围的钢标号II-1Y及II-1Z的例子，发生了裂纹。零件No.II-27及零件No.II-28是使用了S量高于本发明的第二实施方式的规定范围的钢标号II-2A及II-2B的例子，发生了裂纹。零件No.II-29是使用了N量低于本发明的第二实施方式的优选范围(0.007%以上)的钢标号II-2C的例子，因为固溶N量比本发明的第二实施方式的规定范围少，所以冷加工性和硬度的平衡差。即，不满足上式(3)。零件No.II-42是使用了N量低于本发明的第二实施方式的规定范围的钢标号II-2K的例子，发生了裂纹。零件No.II-31II-34，虽然采用化学成分量满足本发明的的第二实施方式规定的钢标号II-2E的钢材，但是，因为高速冷加工时的应变速度慢，所以动态应变时效发生，有裂纹发生。零件No.II-37II-38，虽然采用化学成分量满足本发明的的第二实施方式规定的钢标号II-2FII-2G的钢材，但是，因为高速冷加工时的温度高，所以动态应变时效发生，有裂纹发生。零件No.II-50所对应的钢标号II-2S，因为不满足式(l)，所以固溶N量比规定量少(表9)。因此，零件No.II-50其冷加工性和硬度的平衡差(不满足式(3))。但是，即使在不满足式(1)的情况下，根据热处理模式的方法，也有固溶N量满足本发明的第二实施方式的规定范围的情况(例如，表10的材料No.II-73II-75、No.II漏78n-79、No.II隱81II-83、No.II-8611-87、No.II-9011-91、No.II-9311-95、No，II-98II-99、No.II-10111-103)。零件No.II-77、零件No.II-81II-82、零件No.II-85、零件No.II-8911-90、零件No.II-93II-94、零件No.II-97、零件No.II-101II-102、零件No.II-105是使用化学成分量满足本发明的第二实施方式的规定的钢标号II-2S，及II-3TII-4A的钢材的例子，但是，由于与分别应用的制造条件(表11的热处理模式n-aII-j)的适应性并不契合，所以得不到规定的固溶N量。其结果是不满足式(3)。即，冷加工性和零件硬度的平衡差。<实施例3(关于本发明的第三实施方式的本发明例和比较例)>首先，用转炉熔炼由表15和表16所述的化学成分(单位为质量％)构成的钢标号III-1AIIBS的供试钢(出于方便，一并记述后述被冷加工的零件的编号)，在连续铸造法之下成为钢坯后，轧制成0(直径)12mm的线材。之后，进行将线材加热一(热加工)一冷却这样的热处理。该热处理如表17所示，以lll-am-j的模式进行。此外，在进行表17所示的条件的加热处理后，期望设定10分钟以上、优选30分钟以上的保持时间。接着，由实施了上述的加热处理的线材的中心部切割下0(直径)4mmXL(长度)6mm的试验片。表15和表16中的"N"表示总氮量(质量％)，"固溶N"表示固溶N量(质量％)，"N化合物"表示N化合物量"质量％"。固溶N量如上述，依据JISG1228，通过从钢中的总N量减去N化合物量而计算得出。<table>tableseeoriginaldocumentpage40</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage41</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage42</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage42</column></row><table>接着，在加工应变速度0.001240/s、加工温度20400。C、压縮率2080%的加工条件下，使用容量200kN的加工热模拟(formaster)试验装置，锻造表15和表16所述的试验片，并加工成零件。应变速度采用加工中(塑性变形中)的应变速度平均值。对于得到的零件，采用实体显微镜，以20倍的观察倍率观察表面，确认有无裂纹。各零件的加工条件、有无裂纹及变形阻力显示在表18和表19中。另外，在载荷1000g、测定位置试验片截面的D/4中央部(D:零件直径)和测定次数5次的条件下，使用维氏微硬度试验机，测定零件的维氏硬度(Hv)。各零件的硬度(Hv)显示在表18和表19中。表18<table>tableseeoriginaldocumentpage43</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage44</column></row><table>在本实施例中，零件没有裂纹，且相对于零件硬度钢的变形阻力低的钢(具体来说是满足上式(3)的)判定为冷加工性优异。还有，作为零件强度，推荐维氏硬度为240(Hv)以上。还有，在表18和表19中，还显示各试验片是否满足上式(3)，满足式(3)时记为"〇"，不满足式(3)时记为"X"。根据表18和表19的结果能够进行如下考察。零件No.III-2III-5(钢标号In-1BIII-1E)、零件No.III-8m-13(钢标号ni-iHm-iM)、零件No.ni-30(钢标号m-2D)、零件No.in-35m-36(钢标号m-2E)、零件No.III-39III-41(钢标号ni-2HIII-2J)、零件No.III-43in-49(钢标号m-2LIII-2R)、零件No.III-51(钢标号III-2T)、零件No.III-55III-56(钢标号m-2XIII-2Y)、零件No.III-58ni-76(钢标号ni-3Ain-3S)均是釆用满足本发明的第三实施方式的规定的钢种，以本发明推荐的方法实施高速冷加工的例子。上述的零件No.所示的高速冷加工零件(线材/棒钢)其冷加工性和强度(硬度)的平衡及耐裂纹性全部优异。相对于此，不满足本发明的第三实施方式中特定的要件的以下例，如分别说明的，在被进行了高速冷加工的零件上有裂纹发生，或冷加工性和强度(硬度)的平衡差(不满足上式(3))。零件No.III-l是使用了C量少的钢标号III-1A的例子，加工后发生了裂纹。零件No.III-6是使用了C量多的钢标号in-1F的例子，因为C超出规定的范围，所以发生裂纹。零件No.III-7是使用了Si量少的钢标号III-1G的例子，因为Si比规定的范围少，所以发生裂纹。零件No.III-14是使用Si量多的钢标号III-IN的例子，因为Si量超过规定的范围，所以发生裂纹。零件No.III-15是使用了Mn量少的钢标号III-10的例子，因为Mn比规定的范围少，所以发生裂纹。零件No.III-24是使用了Mn量多的钢标号III-1X的例子，因为Mn超过规定的范围，所以发生裂纹。零件No.III-25及零件No.III-26是使用了P量多的钢标号III-1Y有IIIIZ的例子，因为P量超过规定的范围，所以发生裂纹。零件No.III-27及No.III-28是使用了S量多的钢标号III-2A及III2B的例子，因为S超过规定的范围，所以发生裂纹。零件No.III-29是使用了N量少的钢标号III-2C的例子，因为N比规定的范围少，固溶N量少，所以冷加工性和硬度的平衡差。零件No.III-42是使用了N量多的钢标号III-2K的例子，因为N超过规定的范围，所以发生裂纹。零件No.III-31No.III-34虽然采用满足本发明的第三实施方式的规定的成分组成的钢标号III-2E的钢材，但是高速冷加工时的应变速度慢，动态的应变时效发生，产生裂纹。零件No.m-37No.III-38，虽然采用满足本发明的第三实施方式的规定的成分组成的钢标号m-2FIII-2G的钢材，但是高速冷加工时的温度高，动态的应变时效发生，产生裂纹。零件No.III-50是使用了Al量多，不满足式(2)的钢标号III-2S的例子，冷加工性和硬度的平衡差。零件No.III-52是使用了Al量、B量多，不满足式(2)的钢标号III-2U的例子，冷加工性和硬度的平衡差。零件No.III-53是使用了Ti量多，不满足式(2)的钢标号III-2V的例子，冷加工性和硬度的平衡差。零件No.III-54是使用了V量多，不满足式(2)的钢标号III-2W的例子，冷加工性和硬度的平衡差。零件No.III-57是使用了Ti量、V量、B量分别都多，不满足式(2)的钢标号III-2Z的例子，冷加工性和硬度的平衡差。权利要求1.一种高速冷加工用钢，其特征在于，以质量％计含有C0.03％～0.6％、Si0.005～0.6％、Mn0.05～2％、P0.05％以下但不含0％、S0.05％以下但不含0％、N0.04％以下但不含0％，余量是铁和不可避免的杂质，钢中的固溶氮量为0.006％以上。2.根据权利要求1所述的高速冷加工用钢，其特征在于，C含量以质量％计为0.030.15%。.3.根据权利要求1所述的高速冷加工用钢，其特征在于，C含量以质量％计为0.150.6%且不含0.15%。4.根据权利要求1所述的高速冷加工用钢，其特征在于，以质量％计含有N:0.007%以上。5.根据权利要求1所述的高速冷加工用钢，其特征在于，以质量％计还含有A1:0.1%以下但不含0%。6.根据权利要求1所述的高速冷加工用钢，其特征在于，以质量％计还含有从如下元素中选择出的至少1种Zr:0.2%以下但不含0%、Ti:0.1%以下但不含0%、Nb:0.1%以下但不含0%、V:0.5%以下但不含0%、Ta:0.1%以下但不含0%、Hf:0.1。/。以下但不含0%。7.根据权利要求1所述的高速冷加工用钢，其特征在于，以质量％计还含有B:0.0015。/。以下但不含0%和/或0:2%以下但不含0%。8.根据权利要求1所述的高速冷加工用钢，其特征在于，满足下式(1)，[N]—(14[Al]/27+14[Ti]/47.9+14[Nb]/92.9+14[V]/50.9+14[Zr]/91.2+14[B]/10.8+14[Ta]/l80.9+14[Hf]/178.5)>0.006......(1)式式(1)中，[]表示各元素在钢中的总质量百分比含量。9.根据权利要求1所述的高速冷加工用钢，其特征在于，所述不可避免的杂质的含量以质量％计满足Al:0.001°/0以下且含0%、Ti:0.002%以下且含0%、Nb:0.001%以下且含0%、V:0.001%以下且含0%、Zr:0.001%以下且含0%、B:0.0001%以下且含0%、Ta:0.0001%以下且含0%、Hf:0.0001%以下且含0%，并且，满足下式(2)，14[B]/10.8+14[Ta]/180.9+14[Hf]/178.5《0.002%......(2)式在式(2)中[]表示各元素在钢中的总质量百分比含量。10.根据权利要求l所述的高速冷加工用钢，其特征在于，还含有从如下元素中选择出的至少l种，该元素的含量以质量％计为Cr:2%以下但不含0%、Cu:5%以下但不含0%、Ni:5%以下但不含0%、Co:5%以下但不含0%、Mo:2%以下但不含0%、W:2%以下但不含0%、Ca:0.05%以下但不含0%、稀土类元素0.05%以下但不含0%、Mg:0.02%以下但不含o%、Li:0.02%以下但不含0%、Pb:0.1%以下但不含0%、Bi:0.1%以下但不含0%。11.一种高速冷加工零件的制造方法，其特征在于，以20(TC以下的加工温度对权利要求110中任一项所述的高速冷加工用钢进行高速冷加工。12.—种高速冷加工零件的制造方法，其特征在于，在应变速度为100/s以上的条件下对权利要求110中任一项所述的高速冷加工用钢进行高速冷加工。13.—种高速冷加工用钢的制造方法，其特征在于，将具有权利要求18中任一项所述的成分组成的钢材，加热到AC3点+3(TC以上的温度，在Ac3点+30。C以上的温度区域进行热加工后，以0.5°C/s以上的冷却速度冷却至500'C以下。14.一种高速冷加工用钢的制造方法，其特征在于，将具有权利要求18中任一项所述的成分组成的钢材，加热到AC3点+3(TC以上的温度后，以0.5°C/s以上的冷却速度冷却至50(TC以下。15.—种高速冷加工零件，其特征在于，是在20(TC以下的加工温度、100/s以上的应变速度的条件下，对权利要求110中任一项所述的高速冷加工用钢进行高速冷加工制造而成，其中，高速冷加工后的零件强度H、及高速冷加工中的变形阻力的最大值DR满足下式(3)，<formula>formulaseeoriginaldocumentpage4</formula>3)式其中，H:零件强度(Hv)，DR:变形阻力(MPa)。全文摘要提供一种加工中冷加工性优异，加工后显示出良好的硬度的高速冷加工用钢。该高速冷工用钢，含有C0.03％～0.6％(质量％的意思，下同)、Si0.005～0.6％、Mn0.05～2％、P0.05％以下(不含0％)、S0.05％以下(不含0％)和N0.04％以下(不含0％)，余量由铁和不可避免的杂质构成，钢中的固溶氮量为0.006％以上。文档编号C22C38/04GK101210298SQ20071018704公开日2008年7月2日申请日期2007年11月19日优先权日2006年12月28日发明者增田智一,家口浩,村上昌吾,高知琢哉申请人:株式会社神户制钢所