一种高硼铸造合金导卫及其热处理方法

文档序号:3403614阅读:231来源:国知局

专利名称::一种高硼铸造合金导卫及其热处理方法
技术领域
:本发明属于轧钢
技术领域
,具体涉及轧钢机导卫及其制造方法,特别涉及一种高硼铸造合金导卫及其热处理方法。
背景技术
:在轧钢过程中,轧钢机的钢材进出口处的导卫(包括导卫板和导卫辊)工作环境十分恶劣,900。C以上的红热钢材连续从导卫上通过,同时又要喷水冷却,温差变化大而急剧。所以导卫磨损快,寿命低,需频繁更换,消耗量很大,且易产生龟裂和断裂,影响轧钢生产效率。另外,导卫使用中易产生粘钢现象,影响轧制钢材的质量。而粘钢的根本原因是导卫在高温、急冷急热的工作条件下,与快速穿过的红钢发生"焊合作用"。这就要求导卫材料必须具备高的热强性与抗氧化性,良好的耐磨性、热稳定性及导热性,较小的热膨胀系数和低的摩擦系数等。因此,解决导卫的材质问题是提高轧钢作业效率和钢材质量,降低消耗,减轻工人劳动强度,减少事故的有效措施。为了提高导卫的使用寿命,中国发明专利CN1351910公开了一种复合合金材料导卫板及其制作方法。采用40Cr等低合金钢作为本体1,进出口为方形、椭圆形或其它形状,在导卫板的工作面部位制作以冶金结合的合金材料层面2,合金层由C、Mo、W、Mn、V、Ti、B、Si单元、二元或多元形成,合金层可以是铬钼钒合金系列,也可以是铬鴒合金系列,还可以是硼铬钒合金系列,合金层亦可铸包少量的Cr3C2、A1203、WC等高硬度金属颗粒,合金层的厚度可根据使用要求和铸件的厚度确定。但由于合金层与低合金钢本体结合质量不易控制,导卫板使用过程中,合金层易开裂和剝落,影响导卫板的正常使用。中国发明专利CN1088271公开了一种高溫耐磨合金及其制造技术。它是以Cr为主要合金元素,并同时添加有Ni、Mo、W、Cu、N、C、Si、Mn等多种元素的铁基合金。在制备过程中,采用稀土与碱土元素合成的中间合金进行变质处理后,其显微组织具有孤立的细块状与断条状的M,C3等高硬度合金碳化物,和过饱和固溶强化程度较高,稳定性适中的奥氏体基体。这种合金在交变受热的高温下不发生Y—a相变,但具有高温析出硬化效应,用作交变受热的高温耐磨材料,较好地緩解了耐磨性与热疲劳韧性的矛盾。在交变受热达900。C以上的轧机导卫装置上应用,大大提高了耐用性,但含有3.O-IO.0%Ni,1.0-3.0飾和15-35%Cr,将增加导卫板的生产成本。中国发明专利CN1736626还公开了一种复合导卫辊及其加工方法。导卫辊的辊基体由普碳钢制成,辊基体的辊面上涂敷一层耐热、耐磨硬质面层;加工方法系采用真空烧结的方法,基体采用普通碳钢,表面采用硬质材料,在保持了基体材料原有的强度、塑性等良好性能外,又赋予了导卫辊表面高硬度以及优良的耐磨性、腐蚀性、耐冲刷性等多种功能。但采用真空烧结方法涂敷耐热、耐磨硬质面层,存在工艺复杂和耐磨层与基体结合差的不足,导卫辊使用中辊面易开裂和剥落,影响轧钢生产。中国发明专利CN1609256还公开了一种粉末冶金轧钢导卫辊及其制造方法。通过材质优化设计和粉末冶金液相烧结技术,获得了性能优良的轧钢导卫辊。粉末冶金轧钢导卫辊的粉末原料成分为Cr8-20%;Mo0.8~3.6%;W0.5~2%;Ni、Co、Cu3.5~7%;V0.3~1.2%;BN0.1~0.5%;C1.8-2.5%;酰胺蜡粉0.5%;表面活性剂O.3~1%;余量为铁粉。粉末冶金轧钢导卫辊的制造方法包括以下步骤a.配料与混料;b.压制成型;c.烧结;d.热处理;e.机械加工。存在生产工艺复杂和生产成本高以及导卫辊韧性差等不足。
发明内容本发明目的是提供一种高硼铸造合金导卫及其热处理方法。本发明通过在抗氧化性较好的高铬抗磨耐热钢中,加入硼元素,淬火热处理后,获得马氏体和残留奥氏体基体,在基体上生成硬度高、热稳定性好的硼碳化合物,使高铬抗磨耐热钢在保持高的抗高温性能的前提下,还具有优良的耐磨性。本发明高硼铸造合金导卫基体含碳量较低,具有良好的抗激冷激热性能,另外,硼碳化合物的存在,可减轻导卫粘钢倾向。本发明所提供的高硼祷造合金导卫的化学成分及其质量百分含量(%)为C0.25-0.45、Cr12.0—15.0、B1.0—2.5、Mo0.5—0.8、Mn1.8—2.5、Al0.10—0.30、RE0.08-0.20、Mg0.04—0.08、V0.05-0.10、N0.01-0.03、Ti0.10-0.20、Nb0.10-0.20,并且0.25《Ti+Nb《0.35,Si<1.0,S<0.05,P<0.05,余量为Fe。本发明所提供的高硼铸造合金导卫采用电炉熔炼,包括以下步骤1)将废钢、4^铁和钼铁混合加热熔化,钢水熔清后加入锰铁,升温至1480-150(TC时,加入铝,而后依次加入硼铁、钛铁和铌铁,炉前调整成分合格后,将钢水温度升至1520-1550°C,扒渣后出炉;2)将含V量为70-85wt%,含N量为15-30wty。的V-N合金破碎至粒度6为3-8,的小块,用厚度小于0.8誦钢片包裹严实,出钢40-60%时,将包裹好的V-N合金随钢水沖入浇包;3)将稀土镁合金破碎至粒度小于12mm的小块,经220。C以下烘干后,置于浇包底部,用包内沖入法对钢水进行复合变质处理;4)浇注导卫,钢水浇注温度1420-1460°C;5)浇注0.5-2.Oh后开箱空冷导卫,打掉浇冒口,清理残根、飞边、毛刺,得到铸态导卫板或铸态导卫辊;6)铸态导卫板在非加工状态下直接进行淬火热处理,而铸态导卫辊在机械加工前需要进行软化退火处理,软化退火工艺为(880-920)。Cx(2-4)h,炉冷至温度为500-55(TC时,空冷,然后进行粗加工;将铸态导卫板和(或)粗加工后的导卫辊加热至980-1020°C,保温1-4h后,在温度低于60。C的淬火油中冷却0.5-2.0h,淬火油与导卫的质量比>10:1;最后加热至180-220°C,保温3-6h后,空气冷却至室温,导卫板可直接装机使用,而导卫辊在使用前需要精加工至规定尺寸和精度。其中,步骤4)中所述的浇注方法采用精密铸造、消失模铸造或冷硬树脂砂型铸造。合金材质的性能是由金相组织决定的,而一定的组织取决于化学成分及热处理工艺,本发明化学成分是这样确定的碳碳在钢中形成合金碳化物,有利于耐磨性的提高。但是含碳量过高形成粗大的网状碳化物,降低导卫的韧性,在拉应力及热疲劳应力的共同作用下容易产生裂紋,另外碳含量过高,基体导热性下降,基体热疲劳抗力下降,导卫在激冷激热工作环境下,易出现开裂和剥落,降低导卫使用寿命,含碳量过低时,则碳化物数量少,硬度低,耐磨性也降低,因此合适的碳含量为0.25-0.45%。铬铬加入钢中,部分与碳结合生成高硬度碳化物,有利于改善导卫的耐磨性,部分溶于基体,可提高基体的抗氧化性,铬含量过低,导卫的抗氧化性能低,导致导卫使用寿命缩短,铬含量过高,基体中固溶的铬量过多,由于铬是缩小Y相区的元素,导致淬火基体组织中出现低硬度的铁素体,反而损害导卫耐磨性,铬含量控制在12.0-15.0%时,淬火组织以马氏体为主,还有少量残留奥氏体,具有良好的综合性能。硼硼在基体中固溶量很低,主要进入碳化物中,形成硬度高、热稳定性好的Ci"7(C,B)3和Cr"(C,Bh型碳硼化合物,也与铁结合生成硬度高、热稳定性好的Fe2(B,C)型硼碳化合物,且随着硼含量增加,Fe2(B,C)型硼碳化合物数量明显增加,促进导卫硬度的提高和耐磨性的明显改善,但硼含量过高,由于Fe2(B,C)型硼碳化合物数量的增加及尺寸的增大,导致导卫的强度和韧性明显下降,因此合适的硼含量为1.0-2.5%。钼在导卫中加入适量钼,有利于提高导卫的高温力学性能,改善导卫使用效果,还可减轻导卫的回火脆性,但钼元素价;格昂贵,加入量过多,将增加导卫生产成本,因此合适的钼含量为0.5-0.8%。锰锰部分进入碳化物,部分进入基体,进入基体中的锰可提高基体淬透性,可以增加板条马氏体之间的残留奥氏体的数量,增加钢的韧性,减少淬火中的应力和变形。但锰含量过多,淬火组织中残留奥氏体数量明显增加,导致导卫硬度下降,反而降低导卫耐磨性,因此合适的锰含量为1.8-2.5%。硅硅是非碳化物形成元素,在钢中形成固溶体,可以起到固溶强化的作用,但硅固溶于基体后,降低基体塑性,促使导卫在激冷激热条件下易萌生裂紋,且加快裂紋的扩展,因此导卫中硅含量应控制在1.0%以下。铝铝在凝固过程中吸附在碳化物和硼化物生长前沿,阻碍碳化物和硼化物的长大,有利于细化碳化物和硼化物,加入量过多,钢中夹杂物增多,反而损害导卫的强度和韧性,因此合适的铝含量为0.IO-O.30%。稀土和镁稀土对高硼铸造合金具有脱硫、除气的作用,使钢中硫化物夹杂减少,使钢的沖击韧性提高。同时稀土与液态金属反应生成的细小粒子,具有加速凝固的形核作用。表面活性稀土元素在流动的晶体表面形成吸附原子薄膜,降低流动离子的速度。另外稀土的熔点低,原子半径大,在高硼铸造合金凝固过程中是强成分过冷元素,由于其平衡常数K。远小于1,在凝固过程中将发生严重偏析,通过溶质再分配而富集在初生奥氏体生长前沿的熔体中,造成较大的成分过冷,有利于奥氏体枝晶的多次分枝及枝晶间距的减小。稀土元素这些特殊性能可细化高硼铸造合金的铸态晶粒,限制树枝晶偏析。镁是熔点低原子半径大的元素,也是强成分过冷元素,凝固时镁易富集在奥氏体周围的钢液中,而溶质元素在界面前沿的富集会引起晶体分枝,形成缩颈,而后在熔液中熔断、脱落、生长,产生自我增殖,使整个钢液内部的晶核数量增加,阻止粗大枝晶组织和柱状晶的生长,导致共晶团、初生奥氏体和碳硼化合物均得以细化。另外,镁还具有较强的活性,脱硫和脱氧能力强,有利于减少夹杂物的数量,并减小夹杂物尺寸。合适的稀土含量为0.08-0.20%,合适的镁含量为0.04-0.08%。钒、氮、铌、钛高硼铸造合金采用钒氮合金化有细化奥氏体晶粒的9作用,因此可以适当提高淬火温度,降低淬火加热时的过热敏感性。钒、钛和铌的加入,会形成VC、TiC、NbC等高熔点的质点,增加了^^共晶碳化物和硼化物结晶核心数量,细化铸态晶粒,使合金碳化物趋向于粒状、合金硼化物趋向于断网和,孤立分布,对钢的强度和韧性的提高有利,合适的钒、氮、铌和钬加入量为0.05-0.10%V、0.01-0.03%N、0.10-O.20%Ti、0.10-0.20%Nb,且0.25%《Ti+Nb《0.35%。硫和磷不可避免的微量杂质是原料中带入的,其中有硫和磷,均是有害元素,为了保证导卫的强度、韧性和耐磨性,将磷含量控制在0.05%以下,硫含量控制在0.05%以下。高硼铸造合金导卫的性能还与热处理工艺有直接关系,其制订依据是由于导卫板形状简单,不需要机械加工,因此在铸态打磨后,可直接进行淬火处理,而导卫辊内外表面的尺寸精度和表面光洁度要求较高,需要进行机械加工,而铸态高硼铸造合金导卫中含有较多的马氏体,硬度大于45HRC,直接机械加工效率低、刀具消耗量大,导卫辊在机械加工前需要进行软化退火处理,软化退火工艺为(880-920)°Cx(2-4)h,炉冷至温度为500-55(TC时,空冷,然后进行粗加工。为了保证导卫的软化退火效果,软化退火温度需要严格控制,退火温度过低,退火组织中仍残存马氏体组织,硬度高,加工性能差,退火温度过高,退火组织中出现较多的奥氏体组织,加工性能也差,退火温度控制在880-920°C,退火保温时间控制在2-4h,且炉冷至温度为500-55(TC时再空冷,退火后的基体组织全部转变成了珠光体,导卫硬度小于32服C,具有良好的机械加工效果。为了消除导卫铸态或退火态组织中的珠光体,需将铸态导卫板和粗加工后的导卫辊加热至980-102(TC,保温l-4h后,在温度j氐于60。C的淬火油中冷却0.5-2.Oh,淬火油与导卫的质量比>10:1。特别是淬火油温度需要严格控制,油温过高,导卫冷却效果差,淬火组织中易出现低硬度的珠光体,此外,淬火油与导卫的质量比过小,导卫冷却效果差,淬火组织中也易出现低硬度的珠光体。在温度低于60。C的淬火油中冷却0.5-2.Oh,淬火油与导卫的质量比》10:1时,导卫冷却效果好,淬火基体组织以马氏体为主,还有少量残留奥氏体,导卫硬度大于60HRC。导卫淬火后,重新加热至180-22(TC保温3-6h后,空气冷却至室温,可消除淬火应力,稳定淬火组织。本发明与现有技术相比,具有以下优点1)本发明导卫基体碳含量低,导卫具有良好的抗激冷激热性能;2)本发明导卫不含价格昂贵的镍、钴等元素,且钼元素加入量较少,因此本发明导卫较高镍铬合金导卫降低生产成本20-30%;3)本发明导卫因硼元素的加入,可使基体组织中形成8-15%的硼碳化合物,可明显提高导卫耐磨性;4)本发明导卫因硼碳化合物的存在,可消除高镍铬合金导卫使用中常出现的粘钢现象,使用本发明导卫可明显改善轧材表面质量;5)本发明导卫强度和硬度高,其中导卫表面硬度大于60HRC,韧性和耐磨性好,在线材轧机上使用,其使用寿命比高镍铬合金导卫提高20-"%,使用本发明导卫可提高轧机作业率,降低轧材生产成本,具有显著的经济和社会效益。下面结合具体实施方式对本发明作进一步详细说明。具体实施方式实施例1用250公斤中频感应电炉熔炼高硼铸造合金导卫,其熔炼、铸造和热处理工艺过程如下l)将废钢、铬铁和钼铁混合加热熔化,钢水熔清后加入锰铁,升温至1497。C时,加入铝,然后依次加入硼铁、钛铁和铌铁,炉前调整成分合格后,将钢水温度升至1548°C,扒渣后出炉;2)将含V量为70-85wt%,含N量为15-30wt^的V-N合金破碎至粒度为3-8mm的小块,用厚度0.5mm钢片包裹严实,出钢60%时,将包裹好的钒氮合金随钢水冲入浇包;3)将稀土镁合金破碎至粒度小于12mm的小块,经220°C以下烘千后,置于浇包底部,用包内冲入法对钢水进行复合变质处理;4)采用精密铸造浇注导卫辊,钢水浇注温度1457°C;5)浇注1.Oh后开箱空冷导卫辊,打掉浇冒口,清理残根、飞边、毛刺,得到导卫辊;6)导卫辊在机械加工前需要进行软化退火处理,软化退火工艺为900。Cx3h,炉冷至530。C时,空冷,然后进行粗加工,将粗加工后的导卫辊加热至IOO(TC,保温3h后,在温度低于6(TC的淬火油中冷却1.0h,淬火油与导卫的质量比>10:1;最后加热至20(TC,保温4h后,空气冷却至室温,随后精加工至规定尺寸和精度。导卫辊的化学组成成分见表1,力学性能见表2。12<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>表l导卫辊的化学组成成分(质量分数,%)<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>表2导卫辊的力学性能实施例2用500公斤中频感应电炉熔炼高硼铸造合金导卫,其熔炼、铸造和热处理工艺过程如下1)将废钢、铬铁和钼铁混合加热熔化,钢水熔清后加入锰铁,升温至1483T:时,加入铝,然后依次加入硼铁、钛铁和铌铁,炉前调整成分合格后,将钢水温度升至152rC,扒渣后出炉;2)将含V量为70-85wt°/。,含N量为15-30wt《的V-N合金破碎至粒度为3-8nim的小块,用厚度0.2mm钢片包裹严实,出钢42%时,将包裹好的钒氮合金随钢水沖入浇包;3)将稀土镁合金破碎至粒度小于12,的小块,经22(TC以下烘干后,置于浇包底部,用包内沖入法对钢水进行复合变质处理;4)采用消失模铸造浇注导卫板,钢水浇注温度1426。C;5)浇注0.5h后开箱空冷导卫板,打掉浇冒口,清理残根、飞边、毛刺,得到导卫板;6)将导卫板在非加工状态下直接进行淬火热处理,淬火加热温度980°C,保温4h后,在温度^氐于60。C的淬火油中冷却0.5h,淬火油与导卫的质量比>10:1,最后重新加热至22(TC,保温3h后,空气冷却至室温。导卫板的化学组成成分见表3,力学性能见表4。<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>表3导卫板的化学组成成分(质量分数,%)<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>表4导卫板的力学性能实施例3用350公斤中频感应电炉熔炼高硼铸造合金导卫材料,其熔炼、铸造和热处理工艺过程如下1)将废钢、铬铁和钼铁混合加热熔化,钢水熔清后加入锰铁,升温至1493。C时,加入铝,然后依次加入硼铁、钛铁和铌铁,炉前调整成分合格后,将钢水温度升至1528",扒渣后出炉;2)将含V量为70-85wt%,含N量为15-30wt。/。的V-N合金破碎至粒度为3-8腿的小块,用厚度0.2mm钢片包裹严实,出钢55%时,将包裹好的钒氮合金随钢水沖入浇包;3)将稀土镁合金破碎至粒度小于12mm的小块,经220。C以下烘干后,置于浇包底部,用包内沖入法对钢水进行复合变质处理;4)采用冷硬树脂砂型浇注导卫板和导卫辊,钢水浇注温度1452°C;5)浇注1.5h后开箱空冷导卫板和导卫辊,打掉浇冒口,清理残根、飞边、毛刺,得到导卫板和导卫辊;6)将导卫板在非加工状态下直接进行淬火热处理,而导卫辊在机械加工前需要进行软化退火处理,软化退火工艺为88(TCx4h,炉冷至温度为55(TC时,空冷,然后进行粗加工;将铸态导卫板和粗加工后的导卫辊加热至1020。C,保温lh后,在温度低于60。C的淬火油中冷却1.Oh,淬火油与导卫的质量比>10:1;最后重新加热至180°C,保温6h后,空气冷却至室温,导卫板可直接装机使用,而导卫辊在使用前需要精加工至规定尺寸和精度。导卫的化学组成成分见表5,力学性能见表6。组成cCrBMoMnAlREMg含量0.3313.401.790.622.150.240.160.05组成VNTiNbSiSPFe含量0.070.020.160.170.600.0290,036余量表5导卫的化学组成成分(质量分数,%)硬度鹏c)抗拉强度(Mpa)延伸率(%)沖击韧性(J/cm2)61.5936.42.1818.3表6导卫的力学性能本发明导卫辊和导卫板具有强度和硬度高,韧性好等特点,且其碳含量较低,抗激冷激热性能也^f艮好,另外,还含有较多的硼碳化合物,可提高导卫耐磨性,并减轻甚至消除导卫粘钢现象。本发明导卫辊应用于高速线材轧机上,本发明导卫板应用于普通线材轧机上,其使用寿命比高镍铬合金导卫提高20-25%,本发明导卫不含价格昂贵的镍、钴等元素,生产15成本比高镍铬合金导卫降低20-30%。本发明导卫使用安全,不起皮,不龟裂,不断裂,使用本发明导卫可提高轧机作业率,降低轧材生产成本,改善轧材表面质量,具有显著的经济和社会效益。权利要求1、一种高硼铸造合金导卫,其特征在于,所述的导卫的化学成分及其质量百分含量(%)为C0.25-0.45、Cr12.0-15.0、B1.0-2.5、Mo0.5-0.8、Mn1.8-2.5、Al0.10-0.30、RE0.08-0.20、Mg0.04-0.08、V0.05-0.10、N0.01-0.03、Ti0.10-0.20、Nb0.10-0.20,并且0.25≤Ti+Nb≤0.35,Si<1.0,S<0.05,P<0.05,余量为Fe。2、根据权利要求1所述的一种高硼铸造合金导卫及其热处理方法,其特征在于,包括以下步骤1)将废钢、铬铁和钼铁混合加热熔化,钢水熔清后加入锰铁,升温至1480-150(TC时,加入铝,而后依次加入硼铁、钬铁和铌铁,炉前调整成分合格后,将钢水温度升至1520-155(TC,扒渣后出炉;2)将含V量为70-85wt%、含N量为15-30wty。的V-N合金破碎至粒度为3-8mm的小块,用厚度小于0.8mm钢片包裹严实,出钢40-60%时,将包裹好的V-N合金随钢水沖入浇包;3)将稀土镁合金破碎至粒度小于12,的小块,经22(TC以下烘干后,置于浇包底部,用包内沖入法对钢水进行复合变质处理;4)浇注导卫,钢水浇注温度1420-1460°C;5)浇注0.5-2.0h后开箱空冷导卫,打掉浇冒口,清理残根、飞边、毛刺,得到铸态导卫板或铸态导卫辊;6)热处理导卫板的热处理工艺为将铸态导卫板加热至980-1020。C,保温1-4h后,在温度低于60。C的淬火油中冷却0.5-2.0h,淬火油与导卫板的质量比》10:1,最后加热至180-22(TC,保温3-6h后,空气冷却至室温;导卫辊的热处理工艺为将铸态导卫辊于880-920。C软化退火2-4h后,炉冷至温度为500-550。C时,空冷,然后进行粗加工;再将粗加工后的导卫辊热至980-1020°C,保温1-4h后,在温度^f氐于60。C的淬火油中冷却0.5-2.Oh,淬火油与导卫辊的质量比>10:1,最后加热至180-220°C,保温3-6h后,空气冷却至室温,加工至规定尺寸和精度。3、根据权利要求2所述的方法,其特征在于,步骤4)中所述的浇注方法采用精密铸造、消失模铸造或冷硬树脂砂型铸造。全文摘要一种高硼铸造合金导卫及其热处理方法属于轧钢
技术领域
。本发明所提供的导卫的化学组成(质量分数,%)为C0.25-0.45、Cr12.0-15.0、B1.0-2.5、Mo0.5-0.8、Mn1.8-2.5、Al0.10-0.30、RE0.08-0.20、Mg0.04-0.08、V0.05-0.10、N0.01-0.03、Ti0.10-0.20、Nb0.10-0.20,并且0.25≤Ti+Nb≤0.35,Si<1.0,S<0.05,P<0.05,余量为Fe。本发明通过熔炼、铸造、油冷淬火,回火处理等步骤,制备强度和硬度高,韧性、耐磨性好,成本低的高硼铸造合金导卫。文档编号C22C33/00GK101549360SQ200910081430公开日2009年10月7日申请日期2009年4月3日优先权日2009年4月3日发明者吴中伟,成小乐,键林,符寒光,蒋志强,邢建东,雷永平申请人:北京工业大学
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