焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板及其制造方法

专利名称：焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板及其制造方法
技术领域：
本发明涉及非预热的焊接性(可焊性)优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度 厚钢板(High tensile strength steel thick plate)和在高的生产率和低成本下制造该 高强度厚钢板的方法。本发明钢是以板厚12mm 40mm的厚钢板的形态很好地用作为建设机械、产业机 械、桥梁、建筑、造船等的焊接结构物的结构材料的钢。另外，在此，所谓非预热是指在室温下使用埋弧焊、TIG或者MIG焊接等，通过 2kJ/mm以下的线能量的焊接来进行JIS Z 3158「y形焊接裂纹试验」时，为防止焊接裂纹 而需要的预热温度为25°C以下、或者完全不需要预热。
背景技术：
对于作为建设机械、产业机械、桥梁、建筑、造船等的焊接结构材料使用的抗拉强 度为780MPa以上的高强度钢板，开始需求在使母材兼备高强度和高韧性的同时，满足非预 热的高焊接性，并且能够以廉价、短工期进行制造的板厚直至40mm左右的钢板。S卩，需要以 廉价成分系、以短工期采用廉价制造工艺来满足母材的高强度和高韧性、埋弧焊、TIG或者 MIG焊接等的小线能量焊接时的非预热化。作为赋予了高焊接性的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板的以往的制造方 法，例如，如专利文献1 3所公开的那样，有在钢板刚轧制之后就在线直接进行淬火，其 后进行回火处理的直接淬火、回火的方法。另外，关于轧制后不需要再加热回火热处理的非调质下的抗拉强度为780MPa以 上的高强度厚钢板的制造方法，例如，在专利文献4 8中有公开，从均能够省略再加热回 火热处理的方面来看是制造工期、生产率优异的制造方法。其中，专利文献4 7中所记载 的发明涉及将钢板的轧制后的加速冷却在中途停止的加速冷却_中途停止工艺的制造方 法。另外，专利文献8中所记载的发明，涉及在轧制后通过空冷而冷却到室温的制造方法。现有技术文献专利文献1特开平03-232923号公报专利文献2特开平09-263828号公报专利文献3特开2000-160281号公报专利文献4特开2000-319726号公报专利文献5特开2005-15859号公报专利文献6特开2004-52063号公报专利文献7特开2001-226740号公报专利文献8特开平08-188823号公报

发明内容
可是，例如，专利文献1 3中所记载的发明，需要再加热回火热处理，因此在制造 工期、生产率、制造成本上存在问题。针对这样的现有技术，强烈需求能够省略再加热回火 热处理的所谓的非调质的制造方法。作为非调质的制造方法，如专利文献4中所记载的发明在其实施例中所记载的那 样，在焊接时需要在50°C以上的温度下的预热，存在不能满足非预热的高焊接性的问题。此 外，专利文献5中所记载的发明，需要添加0. 6%以上的附，因此成为高价格的成分系，在制 造成本上存在问题。专利文献6中所记载的发明，只能够制造到实施例所述的板厚15mm，不 能满足板厚直至40mm的板厚要求。而且，即使在板厚15mm下，也存在C含量少、接头的显 微组织成为粗晶粒，不能得到充分的接头低温韧性的问题。专利文献7中所记载的发明，如其实施例所记载的那样，需要添加1.0%左右的 附，因此成为高价格的成分系，在制造成本上存在问题。专利文献8中所记载的发明，只能 够制造到实施例所记载的板厚12mm，不能够满足板厚直到40mm的板厚要求。而且，作为其 轧制条件的特征，是在铁素体和奥氏体的双相温度范围进行累积压下率16 30%的轧制， 因此铁素体晶粒容易粗大化，即使在制造厚度12mm的板时也存在韧性容易降低的问题。如以上所述，在限制作为高价格的合金元素的Ni、Mo、V、Cu、Nb的含量、优选不添 加它们，并且省略了轧制冷却后的再加热回火热处理之后能够满足母材的高强度和高韧 性、高焊接性的板厚直到40mm的高强度厚钢板及其制造方法，尽管需求者的期望强烈，但 尚未被发明出来，这是现状。对于母材的抗拉强度为780MPa级的厚钢板而言，板厚对非预热化的影响非常大。 板厚低于12mm时，可容易地实现非预热化。这是因为，如果板厚低于12mm，则水冷时的钢板 的冷却速度，即使在板厚中心部也能够增大为100°C /秒以上，在该场合下，在少的合金元 素添加量下即能够使母材组织成为马氏体组织，可得到抗拉强度为780MPa级的母材强度。 由于合金元素添加量少，因此即使不进行预热，也能够将焊接热影响区的硬度抑制为较低， 即使在非预热下也能够防止焊接裂纹。另一方面，若板厚变厚，则水冷时的冷却速度必然变小。因此，在成分与薄钢板相 同时，由于淬火不足，厚钢板的强度降低，不能满足780MPa级的抗拉强度。特别是在冷却速 度最小的板厚中心部(l/2t部)的强度降低较显著。当为如冷却速度低于8°C/秒那样的 板厚超过40mm的厚钢板时，为了确保母材的强度必须添加大量的合金元素，非焊接预热化 变得极为困难。因此，本发明的目的是提供在限制作为高价格的合金元素的Ni、Mo、V、Cu、Nb的 含量、优选不添加它们，并且省略了轧制冷却后的再加热回火热处理之后能够满足母材的 高强度和高韧性、高焊接性的高强度钢板及其制造方法。具体地讲，提供能够满足在母 材的板厚中心部抗拉强度为780MPa以上、优选为IOOOMPa以下、屈服应力为685MPa以上、 在-20°C的夏比吸收能为100J以上、在室温下的JIS Z3158「y形焊接裂纹试验」时的必要 预热温度(需预热温度)为25°C以下的焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚 钢板及其制造方法。在此，本发明作为对象的钢板的板厚为12mm 40mm。本发明者们为了解决上述的课题，以采用不添加Ni、Mo、V、Cu、Nb的成分系在轧制 后直接淬火来制造为前提，对母材、焊接接头进行了很多的研究。其中，关于不添加Ni、Mo、
4V、Cu、Nb且添加了 B的成分系，为了实现小线能量焊接时的非预热，进行了与添加成分相关 的研究，结果知道通过规定限制可采用C添加量和Pcm值进行评价的焊接裂纹敏感性指 数，能够实现非预热化。具体地讲，通过将C添加量严格限制在0. 055%以下，而且将Pcm值 限制在0.24%以下，能够使在室温下的JIS Z3158「y形焊接裂纹试验」时的必要预热温度 为25°C以下。可是，进一步进行研究的结果知道以Pcm值为0. 24%以下、并且为0. 055%以下 的低C量为前提，进而限制对强度和韧性的提高有效的Ni、Mo、V、Cu、Nb的含量、优选不添 加它们，而使板厚直到40mm的遍及板厚方向全厚的母材强度和韧性兼备是非常困难的。对此，对含B钢中的Mn、S、Al、N、Ti添加量以及加热、轧制、冷却条件进行了很多 的详细研究。其结果有如下新见解将Mn添加量大量添加为2. 4%以上，将S严格限制在 0. 0010%以下，添加0. 06%以上的Al，并且使N为0. 0015% 0. 0060%，而且不添加Ti，在 此基础上将加热温度设为950°C 1100°C，在820°C以上的温度轧制后不久即以8°C/秒 800C /秒的冷却速度从700°C以上水冷到室温 350°C，由此，直到40mm厚的遍及板厚方 向全厚的母材强度和韧性兼备，具体地讲，能够满足抗拉强度为780MPa以上、屈服应力为 685MPa以上、在_20°C下的夏比吸收能为100J以上。本发明是基于以上那样的新见解完成的，其要旨如下。(1) 一种焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板，其特征在于，具 有下述的成分组成以质量％计，含有C 0. 030% 0. 055%,Mn 2. 4% 3. 5%,P 0. 01% 以下、S 0. 0010% 以下、Al 0. 06% 0. 10%, B 0. 0005 % 0. 0020%, N 0. 0015% 0. 0060%，将Ti限制在0. 004%以下，下面所示的焊接裂纹敏感性指数Pcm值为0. 18% 0. 24%，其余部分由Fe和不可避免的杂质组成；钢的显微组织为马氏体、和其余部分以面 积分率计为3%以下的铁素体、贝氏体、渗碳体中的一种或者两种以上，Pcm = [C]+[Si]/30+[Mn]/20+[Cu]/20+[Ni]/60+[Cr]/20+[Mo]/15+[V]/10+5[B]其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Cu]、[Ni]、[Cr]、[Mo]、[V]、[B]分别意指C、Si、Mn、Cu、 Ni、Cr、Mo、V、B的用质量％表示的含量。(2)根据上述(1)所述的焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板， 其特征在于，以质量％计，还含有Cu 大于0. 05%且在0. 50%以下、Ni 大于0. 03%且在 0. 50%以下、Mo 大于0. 03%且在0. 30%以下、Nb 大于0. 003%且在0. 05%以下、V 大于 0. 005%且在0. 07%以下之中的一种或者两种以上。(3)根据上述(1)或者(2)所述的焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度 厚钢板，其特征在于，以质量％计，还含有Si 0. 05% 0. 40%, Cr 0. 10% 1. 5%之中的
一种或者两种。(4)根据上述(1) (3)的任一项所述的焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上 的高强度厚钢板，其特征在于，以质量％计，还含有Mg 0. 0005% 0. 01%,Ca 0. 0005% 0. 01%之中的一种或者两种。(5)根据上述(1) (4)的任一项所述的焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的 高强度厚钢板，其特征在于，板厚为12mm 40mm。(6) 一种焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板的制造方法，是制 造上述(1) (5)的任一项所述的高强度厚钢板的方法，其特征在于，将具有上述(1) (4)的任一项中所记载的成分组成的钢坯或者铸坯加热至950°C 1100°C，在820°C以上的 温度进行轧制，继该轧制之后紧接着从700°C以上开始冷却速度为8°C /秒 80°C /秒的加 速冷却，在室温 350°C停止该加速冷却。另外，本发明的高强度厚钢板有时含有作为脱氧剂使用的Si、在废料等原料中 含有的Cu、Ni、Cr、Mo、Nb、V、在耐火材料等中含有的Mg、Ca等。这些元素即使含有微量也 不会特别地呈现效果，也不会损害特性。因此，容许含有Si 低于0. 05%,Cu 0. 05%以下、 Ni 0. 03% 以下、Cr 低于 0. 10%,Mo 0. 03% 以下、Nb 0. 003% 以下、V :0. 005% 以下、Mg: 低于 0. 0005%, Ca 低于 0. 0005% ο根据本发明，不使用高价格的Ni、Mo、V、Cu、Nb，并且不需要轧制后的再加热回火 热处理，能够以高的生产率和低成本制造很适合作为高强度化需求强烈的建设机械、产业 机械、桥梁、建筑、造船等的焊接结构物的结构材料的非预热的焊接性优异的抗拉强度为 780MPa以上、板厚为12mm 40mm的高强度厚钢板，其给产业界带来的效果极大。
具体实施例方式以下说明本发明中的钢板的各成分组成、显微组织和轧制条件等的制造方法的限
定理由。C:为了满足母材强度，需要添加0.030%以上。为了使母材强度更高，也可以将C 的下限限制为0. 035%或者0. 040% O添加量若超过0. 055%，则焊接时的必要预热温度大于25°C，不能满足非预热，因 此上限值设定为0. 055%。为了更加提高焊接性，也可以将C上限限制为0. 050%。Mn 为了兼备母材强度和韧性，需要添加2. 4%以上。更优选的是可以将Mn的下限 设定为2. 55%、2.65%或者2. 75%。当添加量超过3. 5%时，在钢坯或者铸坯(铸块)的中 心偏析部会生成对韧性有害的粗大的MnS，板厚中心部的母材韧性降低，因此将其上限设定 为3. 5%。为了使中心偏析部的母材韧性稳定，也可以将Mn的上限限制为3. 30%,3. 10% 或者3. 00%。Al 作为脱氧元素起作用，而且在加热_轧制时与N生成A1N，由此抑制BN的生 成，在冷却时将B控制成固溶状态，具有提高钢的淬硬性的重要作用。当将Mn添加量设定 为2. 4%以上，而且严格控制Al量、N量时，在轧制前的加热时以及轧制时N以AlN形式析 出，因此形成BN的N变少，能够确保提高淬硬性所需的固溶硼量。为了在加热_轧制时使 AlN生成，Al需要添加0. 06%以上，当添加量超过0. 10%时，会生成粗大的氧化铝夹杂物， 有时使韧性降低，因此将其上限设定为0. 10%。为了防止粗大的氧化铝夹杂物生成，也可以 将Al的上限限制为0. 08%。另外，若Mn添加量低于2. 4%，则在加热-轧制时AlN难以析 出，固溶硼量减少，淬硬性降低，因此除了控制Al量、N量以外还需要添加2. 4%以上的Mn。N 在加热时作为AlN析出，使γ粒径微细，具有提高韧性的效果。在限制高价格的Nb和对韧性有害的Ti的含量、优选不含有Nb和/或Ti的本发明 钢中，由NbC和/或TiN带来的γ粒径微细化效果不充分、或者不能够利用。因此，本发明 钢，必须利用AlN对γ粒径的微细化效果来提高韧性。为了得到该效果，需要添加0. 0015% 以上的N。当添加量超过0. 0060%时，以BN形式析出硼，会使固溶硼量减少，使淬硬性降低， 因此将其上限设定为0. 0060%。
P 由于降低母材和接头的低温韧性因此优选不含有。作为不可避免地混入的杂质元 素的容许值为0. 01 %以下。为了提高母材和接头的低温韧性，也可以将P限制在0. 008%以下。S 在大量添加Mn的本发明中，会生成粗大的MnS，使母材和接头的韧性降低，因此 优选不含有。而且，在本发明中，由于限制对高强度和高韧性的兼备有效的高价格的M、Mo、 V、Cu、Nb的含量、或者不使用这些元素，因此粗大的MnS的有害性较大。作为不可避免地混 入的杂质元素的容许值为0. 0010%以下，必须严格限制。为了提高母材和接头的低温韧性， 也可以将S限制为0. 0008%以下、0. 0006%以下或者0. 0004%以下。B 为了提高淬硬性、得到母材高强度和高韧性，必须添加0. 0005%以上。当添加 量超过0. 0020%时，淬硬性降低，有时不能得到良好的接头低温韧性和充分的母材高强度 和高韧性，因此将上限设定为0.0020%。也可以将B的上限限制为0.0015%。Ti 在母材和接头中形成作为脆化相的TiN粒子，在如本发明那样的高强度钢中 起到脆性破坏的发生起点的作用，大大降低韧性，因此有害。特别是在如本发明那样的限制 对高强度和高韧性的兼备有效的高价格的Ni、Mo、V、Cu、Nb的含量、优选不使用这些元素的 钢中，TiN的有害性较大，因此Ti必须为不添加。作为不可避免地混入的杂质元素的容许 值为0. 004%以下。在本发明中，优选不添加Ni、Mo、V、Cu、Nb。在Ni、Mo、V、Cu、Nb从原材料等不可避 免地混入的场合，即使含有也不会达到高成本。不可避免地混入的Ni、Mo、V、Cu、Nb的上限 值设定为Ni、Mo 0. 03% 以下、V :0. 005% 以下、Cu 0. 05% 以下、Nb 0. 003% 以下。可是，通过添加Ni、Mo、V、Cu、Nb，淬硬性提高或者生成碳氮化物。因此，为了提高 母材的强度和韧性，也可以添加Ni、Mo、V、Cu、Nb中的一种或者两种以上。在该情况下，本发 明在成本不增加的范围有意地添加含量大于不可避免的杂质范围的Ni、Mo、V、Cu、Nb。成本 不增加的添加量上限，具体地讲为Cu、Ni 0. 50%以下、Mo 0. 30%以下、Nb 0. 05%以下、 V :0. 07%以下。进而，从成本的观点考虑，优选将Cu、Ni :0. 30%以下、Mo 0. 10%以下、Nb 0. 02%以下、V :0. 03%以下作为上限。另外，在本发明中，根据需要还能够添加Si、Cr中的一种或者两种。Si是脱氧元素，未必需要含有，但优选添加0. 05%以上。另外，为了确保母材强 度，也可以添力卩，为了得到效果，优选添加0. 10%以上。可是，当添加量超过0. 40%时，母材 和接头的韧性降低，因此将其上限设定为0. 40%。另外，在本发明中，Si的含量低于0. 05% 时，无关于强度的提高和韧性的降低，因此视作为不可避免的杂质。Cr 为了确保母材强度也可以添加。为了得到该效果需要添加0. 10%以上。可是， 当添加量超过1.5%时，母材和接头的韧性降低，因此将其上限设定为1.5%。为了避免由 添加Cr所导致的成本增加，也可以将Cr限制为1. 0%以下、0. 6%以下或者0. 4%以下。另 外，在本发明中，从原材料混入的Cr含量低于0. 10%时，无关于强度的提高和韧性的降低， 因此视作为不可避免的杂质。另外，在本发明中，通过根据需要进一步添加Mg和Ca中的一种或者两种，形成微 细的硫化物和/或氧化物，能够提高母材韧性和接头韧性。为了得到该效果，Mg或者Ca需 分别添加0. 0005%以上。可是，当超过0. 01%而过剩地添加时，会生成粗大的硫化物和/ 或氧化物，因此有时反倒使韧性降低。因此，将添加量分别设定为0. 0005% 0. 01%。另 外，在本发明中，从耐火材料等混入的Mg、Ca的含量低于0. 0005%时，无关于韧性的提高和
7降低，因此视作为不可避免的杂质。在本发明中，若不使焊接裂纹敏感性指数Pcm值为0.24%以下，则不能免除焊接 时的预热，因此将Pcm值的上限设定为0. 24%以下。为了提高焊接性，也可以将其上限限制 为0.23%或者0.22%。若Pcm值低于0. 18%，则不能够满足母材的高强度和高韧性，因此 将其下限设定为0. 18%。在此，Pcm= [C] + [Si]/30+ [Mn] /20+ [Cu] /20+ [Ni]/60+ [Cr] /20+ [Mo]/15+ [V]/10 +5 [B]，[C]、[Si]、[Mn]、[Cu]、[Ni]、[Cr]、[Mo]、[V]、[B]分别意指 C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、 Mo、V、B的用质量％表示的含量。接着，对本发明的钢板的显微组织进行说明。为了钢板具有规定的强度和韧性，其显微组织需以马氏体为主体。马氏体以外的 其余部分，包含铁素体、贝氏体、渗碳体中的一种或者两种以上，它们的面积分率的合计必 须设定为3%以下。这是因为，当铁素体、贝氏体、渗碳体中的一种或者两种以上的面积分率的合计超 过3%时，抗拉强度有时不足780MPa，并且得不到高韧性。显微组织的面积分率，是经硝酸乙醇腐蚀溶液腐蚀后通过SEM观察来进行的。根 据图像的白黒浓淡，从黑色的一方开始判别出渗碳体、铁素体、马氏体或贝氏体。马氏体和 贝氏体通过有无微细碳化物的存在来区别，将不存在碳化物的显微组织判别为马氏体。马氏体面积分率主要由钢材成分(淬硬性)和加速冷却前的奥氏体粒径和冷却速 度来决定。因此，为了使马氏体的面积分率为97%以上，添加适量的C、Mn、B等的提高淬硬 性的元素很重要。接着，对本发明的钢板的制造方法进行说明。本发明的钢板，是熔炼具有上述(1)或者(2)中所记载的组成的钢，对其进行铸 造，制成为钢坯或者铸坯，将该钢坯或者铸坯在规定条件下加热、轧制，进行冷却从而制成 的。钢坯或者铸坯的加热温度，必须设定为轧制所需的950°C以上。若超过1100°C，则 AlN固溶，在轧制-冷却中固溶硼以BN形式析出，因此淬硬性降低，马氏体的面积分率会小 于97%，得不到高强度和高韧性，因此将其上限设定为1100°C。若轧制温度(轧制结束温度)低于820°C，则由于过剩的轧制应变的蓄积，会局部 地生成铁素体组织、含岛状马氏体的粗大的贝氏体组织，马氏体的面积分率会小于97%，有 时得不到母材的高强度和高韧性，因此将轧制温度的下限限制为820°C。轧制后的加速冷却的开始温度低于700°C的场合，会局部地生成铁素体组织、含岛 状马氏体的粗大的贝氏体组织，马氏体的面积分率会小于97%，有时得不到母材的高强度 和高韧性，因此将加速冷却的开始温度的下限温度设定为700°C。加速冷却的冷却速度低于8°C /秒的场合，会局部地生成铁素体组织、含岛状马 氏体的粗大的贝氏体组织，马氏体的面积分率会小于97%，有时得不到母材的高强度和高 韧性，因此将其下限值设定为8°C /秒。上限设定为通过水冷可稳定地实现的冷却速度 80°C / 秒。另外，若加速冷却的停止温度高于350°C，则在特别是板厚为30mm以上的厚材料 的板厚中心部，由于淬火不足，会局部地生成铁素体组织、含岛状马氏体的粗大的贝氏体组织，马氏体的面积分率会小于97%，得不到母材的高强度，因此将停止温度的上限设定为 350°C。此时的停止温度规定为在冷却结束后钢板复热了时的钢板表面温度。停止温度的 下限为室温，但从钢板的脱氢方面来看，更优选的停止温度为100°C以上。实施例将熔炼表1所示的成分组成的钢而得到的钢坯在表2所示的制造条件下制成为 12 40mm厚度的钢板。表1的A K是本发明例，L Y是比较例。另夕卜，表2的1 13 是本发明例，14 32是比较例。在表中，用下划线表示的数字或记号是成分或者制造条件 脱离了专利保护范围、或者特性不满足下述的目标值的情况。另外，表1示出了所有的元素 的分析值，Si 低于 0. 05%, Cu 0. 05% 以下、Ni 0. 03% 以下、Cr 低于 0. 10%,Mo 0. 03% 以下、Nb 0. 003%以下、V :0. 005%以下、Mg 低于0. 0005%、Ca 低于0. 0005%、并且不是 0%的情形是作为不可避免的杂质的含量。另外，Si、Cu、Ni、Cr、Mo、Nb、V、Mg、Ca是由于脱氧剂、原材料、耐火材料等的原因 而产生的不可避免的杂质，对强度和韧性不造成影响的情形采用斜体示于表1中。
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权利要求
一种焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板，其特征在于，具有下述的成分组成以质量％计，含有C0.030％～0.055％、Mn2.4％～3.5％、P0.01％以下、S0.0010％以下、Al0.06％～0.10％、B0.0005％～0.0020％、N0.0015％～0.0060％，将Ti限制在0.004％以下，下面所示的焊接裂纹敏感性指数Pcm值为0.18％～0.24％，其余部分由Fe和不可避免的杂质组成；钢的显微组织为马氏体、和其余部分以面积分率计为3％以下的铁素体、贝氏体、渗碳体中的一种或者两种以上，Pcm＝[C]+[Si]/30+[Mn]/20+[Cu]/20+[Ni]/60+[Cr]/20+[Mo]/15+[V]/10+5[B]，其中，[C]、[Si]、[Mn]、[Cu]、[Ni]、[Cr]、[Mo]、[V]、[B]分别意指C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V、B的用质量％表示的含量。
2.根据权利要求1所述的焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板， 其特征在于，以质量％计，还含有Cu 大于0. 05%且在0. 50%以下、Ni 大于0. 03%且在 0. 50%以下、Mo 大于0. 03%且在0. 30%以下、Nb 大于0. 003%且在0. 05%以下、V 大于 0. 005%且在0. 07%以下之中的一种或者两种以上。
3.根据权利要求1或2所述的焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板， 其特征在于，以质量％计，还含有Si 0. 05% 0. 40%,Cr 0. 10% 1. 5%之中的一种或者 两种。
4.根据权利要求1 3的任一项所述的焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强 度厚钢板，其特征在于，以质量％计，还含有Mg 0. 0005% 0. 01%,Ca 0. 0005% 0. 01% 之中的一种或者两种。
5.根据权利要求1 4的任一项所述的焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强 度厚钢板，其特征在于，板厚为12mm 40mm。
6.一种焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板的制造方法，是制造权 利要求1 5的任一项所述的高强度厚钢板的方法，其特征在于，将具有权利要求1 4的 任一项中所记载的成分组成的钢坯或者铸坯加热至950°C 1100°C，在820°C以上的温度 进行轧制，继该轧制之后紧接着从700°C以上开始冷却速度为8°C /秒 80°C /秒的加速冷 却，在室温 350°C停止该加速冷却。
全文摘要
本发明提供焊接性优异的抗拉强度为780MPa以上的高强度厚钢板，还提供省略回火热处理来制造的所述高强度厚钢板的制造方法。本发明的高强度厚钢板，以质量％计，含有C0.030％～0.055％、Mn2.4％～3.5％、P0.01％以下、S0.0010％以下、Al0.06％～0.10％、B0.0005％～0.0020％、N0.0015％～0.0060％，焊接裂纹敏感性指数Pcm值为0.18～0.24％，其组织以马氏体为主体。本发明的高强度厚钢板的制造方法为将具有规定的成分组成的钢坯或者铸坯加热至950℃～1100℃，在820℃以上的温度进行轧制，紧接着从700℃以上开始冷却速度为8～80℃/秒的加速冷却，在室温～350℃停止所述加速冷却。
文档编号C22C38/58GK101960037SQ20098010723
公开日2011年1月26日 申请日期2009年10月22日 优先权日2008年10月23日
发明者星野学, 田中洋一, 皆川昌纪, 藤冈政昭 申请人:新日本制铁株式会社