加氢甲酰化方法

专利名称：加氢甲酰化方法
技术领域：
本发明涉及一种加氢甲酰化具有至少 一 个烯属碳-碳键的化合物的方法。特别是，本发明涉及通过将一氧化碳和氢在有机膦改性的钴加氢曱酰化催化剂存在下加成到烯属化合物的醇的生产。
背景技术：
通过将具有至少一个烯属碳-碳键的化合物与一氧化碳和氢在催化剂存在下反应而生产醛和/或醇的各种方法是已知的。 一般，这些反应在升高的温度和压力下进行。生产的醛和醇化合物通常对应于分别将羰基或曱醇基团加到原材料具有烯键的同时存在的饱和部分的烯属不饱和碳原子而得到的化合物。烯键的异构化能在一定条件下发生到
不同的程度；因此，由于该异构化作用，可获得不同的产物。这些方法 一般被称为羰基化反应并涉及可能由以下方程式的通常情形的反应
r^c—crVcho
r、2c二cr3r4 餘剂_> 和/或 +它的异构体
e0/H2 丄2 34
r丄r'c—crjrqch2oh
在上式中，每个基团1^到114可独立地表示有机基例如烃基、或适
合的原子如氢或卣素原子、或羟基或烷氧基。上述反应还可用于具有烯键的环脂族环例如环己烯。
用于加氢曱酰化反应的催化剂 一般包括与 一氧化碳和配位体(一个或多个)如有机膦配位组合的过渡金属如钴、钿、铑或釕。
使用具有有机膦配位体的过渡金属催化剂的较早的加氢曱酰化方
法的代表描述在美国专利US3420898 、 US3501515 、 US3448157 、US34術91、 US3369050和US3448158中。在提高加氢甲酰化方法效率的努力中，关注点一般已经集中在开发新型催化剂和新型工艺来回收和再次利用催化剂。特别是，已经开发了在要求的高反应温度下显示出提高的稳定性的新型催化剂。还已经开发了可允许醇单级生产而不是包括单独的中间体醛加氢的二级方法的催化剂。此外，已经开发了可允许提高反应速率同时提供要求的产物可接受的产率的均相催化剂。
尽管有机膦改性钴催化剂已知为在烯属化合物到醇的单步骤加氢甲酰化反应中优良的催化剂，这样的催化剂的使用也回导致作为副产物的链烷烃的产生。这些链烷烃副产物具有极小的商业价值。此外，在这样的反应中，重质有机材料('重质尾部馏分，)可作为副产物产生。这些副产物引起反应物的浪费且要求额外的能量以将它们从产物料流中分离。进一步地，为了控制反应器系统中重质尾部馏分的量，
可将它们通过泄放物流(bleed stream)除去。这样的污水排出流也将包含催化剂和产物醇和/或醛并将因此导致昂贵的催化剂和有用的产物的损失。因此，减少在使用有机膦改性钴催化剂的加氢甲酰化方法中形成的重质尾部馏分和链烷烃副产物的量将是合乎需要的。
此外，我们已经发现包含与一氧化碳和有机膦配位体配位组合的钴的钴催化剂在反应期间可能分解产生固体钴沉淀如钴和钴碳化物(钴和碳的化合物，经验式CoyC，其中y在从2到3范围之内)。钴碳化物在加氩曱酰化反应中是催化非活性的。钴碳化物的存在还进一步地促进钴催化剂的降解作用，由此引起催化剂用量的增长率。钴碳化物不仅在加氩甲酰化反应是催化非活性的，而且还具有相对松散的多孔结构以及在反应介质中是不可溶的。这代表着显著的缺点，特别是对于均相钴催化剂，因为钴碳化物一般倾向于聚集以及在生产设备内表面上形成有害的沉积物。钴碳化物的沉淀妨碍加氢甲酰化生产设备以理想的效率运行。特别是，钴碳化物的沉淀能引起生产设备中的管道作业堵塞，导致生产设备停工来使得能够除去这些钴碳化物沉淀。公知的是加氢甲酰化方法中的变化条件能导致钴催化剂降解速率的加快。本发明因此试图提供一种简单的加氩甲酰化方法，它能用于蹄属 化合物到醇的单步骤转化，这不仅限制了产生的链烷烃和重质尾部馏 分的量，还不会引起通过分解和钴碳化物的形成和/或生产设备内表面 上的钴沉积物损失的钴催化剂的量的增加。
另外，因为对正构的1-醇产物的需要经常大于对其它醇产物的需 要，因此提高在醇产物組合物中正构l-醇的比例也是合乎需要的。
在一般的加氢甲酰化方法中，其中醇加氢甲酰化产物是要求的产 物，要求二摩尔的氬和一摩尔的 一氧化碳的理论比例来与每一摩尔的 烯属化合物反应。
US6，482， 992描述了 一种在多个加氢曱酰化阶段中烯烃的加氢曱 酰化以产生醇和/或醛的方法，其中的多个加氢甲酰化阶段包括a) 在反应器中在钴-或铑催化剂存在下加氬甲酰化具有6到24个碳原子 的碳原子含量的烯烃至烯烃反应物达到产物20到98%的转化率的程 度；b)从反应器排出的产生的液体中除去催化剂；c)将产生的液体加 氩甲酰化混合物分离为包含烯烃和链烷烃的低沸化合物馏分和包括醛 和/或醇的底部馏分；和d)在包括步骤a、 b和c的后续工艺阶段中将 存在于低沸化合物馏份的烯烃反应并将所有工艺阶段中的工艺步骤c) 的底部馏分结合。可在加氢曱酰化反应器中设定不同的反应条件。
US5， 112， 519描述了 一种釆用具有膦配位体的催化剂在足以促进 反应而阻滞链烷烃形成的温度下加氢甲酰化具有式(C丄、(CJx或其混 合物的烯烃的方法，其中x的值为1-10。在US5，112，519中公开的加 氢甲酰化方法在单个反应器中进行，其中加氢曱酰化温度保持在135 。C下2小时，接着是在反应温度160。C下48小时(实施例2)。采用初 始较低的温度的理由叙述为异构化烯烃的双键到链端。
GB1041101描述了一种在未改性的钴催化剂存在下具有穿过反应 体系的温度梯度下进行的加氢曱酰化方法。可将全部反应物料的小于 10°/。的量的水加入反应以减少副产物的产生。
类似的量的水的加入(优选在反应后期阶段)在US3113974中作为 提高反应产率的方法教导了。W098/11468描述了将水注入醇生产的多步羰基合成过程的加氢 精制阶段以减少重质副产物和允许在加氲和/或加氢精制期间耐疏催 化剂的使用。
US4401834涉及一种生产醇的方法，其中在二步羰基合成过程中， 将水在加氬曱酰化步骤的含醛产物进行加氢前加入其中以分解存在于 反应混合物的缩醛副产物。
将水加入加氢甲酰化反应还描述在GB740708中，其涉及通过由醋 酸钴的水溶液至少部分地催化的烯烃加氢甲酰化来制备醛。必须将至 少部分所述水溶液在其中烯烃的明显部分已经转化为醛时注入反应器 系统，以防止反应器系统的满溢和反应淬火。
根据US2809220，当使用表面活性(sulfactive)氢化催化剂时， 将水加入加氬环境(即在加氢曱酰化方法中形成醛之后)引起醇提高的 产率。
以基于羰化中进料中的烯烃或羰基合成过程的醛合成反应混合物 直至100到200wt。/。的量的水的连续循环在GB703491教导了，因为对 催化剂的回收以及反应温度控制有利。
DE2851515教导了在烯烃与氢和一氧化碳的反应中使用2到5wt% 的水，其中将在反应中形成的甲酸酯副产物进料回合成阶段以分解。
发明概要 根据本发明，提供了生产醇的加氢甲酰化方法，包括在包含一种 或多种原料流、反应环境和输出料流的反应器系统中将包含具有至少 一个烯属碳-碳键的化合物的原料组合物与氢和一氧化碳在有机膦改 性钴加氢甲酰化催化剂存在下反应，其中加氢曱酰化方法在反应环境 中进行，其包含至少两个反应区，其中至少两个反应区包括前反应区 和后反应区，其中后反应区的温度为比前反应区温度高至少2。C的温 度，后反应区的温度在从140。C到220。C的范围内，前反应区的温度为 至少130'C，其中进入前反应区的氢到一氧化碳的摩尔比在0. 5到1. 65 范围内，以及其中将水加入反应器系统。附图简要说明
附图显示了适于本发明方法的反应器系统的略图。 发明详细说明
现在已经惊人地发现， 一种包括具有至少一个烯属碳碳键的化合 物的原料组合物的加氢甲酰化以形成醇的改进的方法能通过使用包括 一种或多种原料流、反应环境和输出料流的反应器系统和通过将水加 入反应器系统而实现，其中反应环境包括至少两个反应区以及后反应 区的温度高于前反应区的温度，其中进入前反应区的氢对一氧化碳的
摩尔比与要求的2: 1的理论比例相比降低，和将水加入所述反应器系 统。
本发明的加氢甲酰化方法在包括一种或多种原料流、反应环境和 包含粗反应产物的输出料流的反应器系统中进行。优选本发明的方法 在如

图1中示意显示的反应器系统中进行。将一种或多种原料流(l) 注入反应环境(2)。 一旦至少部分烯类进料已经进行了加氢甲酰化反 应，将输出料流(3)送到分离装置(4),它将至少部分粗反应产物(5) 与回收料流(6)分离，然后将其进料回到反应环境(2)。本发明的加氢 曱酰化方法可作为分批法或连续法进行。
本发明的反应环境包括至少两个反应区。
本文所用的术语"反应区"指的是包含反应混合物的受控环境， 其中本发明的加氢甲酰化方法可以发生。反应区可以是例如反应器或 反应器部分，其中反应条件可独立于反应器剩余部分而控制。 一般地， 反应区是反应器。
用于进行本发明的方法的反应区的数目不重要，只要使用至少两 个反应区。 一般，用于本发明的反应区的数目为最多60,优选最多40， 更优选最多20以及最优选最多10。
当本发明的方法的反应区是反应器时，反应器可以是单独的反应 器或连接在一起的一系列反应器。优选本发明的方法在至少两个串联连接的反应器中进行。本文所用的术语"串联连接"，指的是连接在 一起的 一 系列单独的反应器使得形成连续反应链，其中反应混合物在 控制的温度和压力条件下连续地从一个反应区通过到下一个，其中单 独反应区的温度和压力可独立地设定。
本文所用的至少两个反应区包括前反应区和后反应区。前反应区 可以是本发明方法的第一反应区，但也可以是后反应区(例如第二或第 三反应区)。后反应区可以是本发明方法的第二反应区，但或者可以是 后反应区(例如第三或第四反应区)。重要的是，前反应区在后反应区 之前，然而前反应区不必刚好于后反应区相邻。例如，前反应区可以 是第一反应区以及后反应区可以是第二反应区。或者，前反应区可以 是第一或第二反应区以及后反应区可以是第四或第五反应区。在本文 的优选具体实施方案中，前反应区是第一反应区以及后反应区是第二、 第三、第四、第五、第六、第七或第八反应区。
在本文的特别优选具体实施方案中，在后反应区之前的反应区没
有一个温度低于后反应区温度2'C以上。
将温度分级(s taging)用于本发明的方法中的反应区，使得发生从 在前反应区的较低温度到后反应区中较高温度的温度升高。特别是，
温度高至少2'C的温度，以及其中后反应区的温度在140。C到220。C的 范围，以及前反应区的温度为至少130'C。
优选，后反应区的温度将在145。C到215。C的范围内，更优选从 150。C到210°C，以及最优选从155。C到205°C。
前反应区的温度将为至少130'C,优选至少135°C,更优选至少 140°C。前反应区的温度将优选至多210'C，更优选至多200°C，以及 甚至更优选至多190'C。还要求前反应区的温度将在低于后反应区的 温度至少2。C的温度下，优选至少4'C，更优选至少6X:，最优选至少 8'C,特别是至少l(TC。 一般地，前反应区的温度低于后反应区的温 度最多更一般地最多80°C，通常最多70'C。
以其最简单形式的本发明的实施例将仅包括两个反应区，其中第
9一反应区处于至少130匸的温度，例如在165X:到185"C范围的温度下， 以及第二反应区在从140。C到220X:范围的温度下，例如在从185。C到 205匸范围的温度下，其中第二反应区的温度为高于第一反应区温度至 少2。C。例如，第一反应区的温度为175。C以及第二反应区的温度是 195°C。
然而， 一般地本发明将包含多于两个反应区。例如，在其中本发 明的方法包括四个反应区的具体实施方案中，前两个反应区可在至少 130。C的温度下，例如在从165。C到185。C范围的温度，例如180。C， 以及第三和第四反应区可在140。C到220。C范围的温度下，以及也比前 两个反应区高至少2'C，例如在从185'C到205。C范围的温度下，例如 190。C。
总的说来，本发明的方法将包括直至从14(TC到220。C范围的最高 温度的温度升高。在已经达到从14(TC到220'C范围的最高温度之后， 任一后续反应区的温度将保持恒定或降低。
在本发明的一个具体实施方案中，温度可以分步方式从一个反应 区到下一个提高；温度提高可以线型、渐近的、指数的或任一其它方 式。例如，在其中本发明的方法包括五个反应区的具体实施方案中， 第一反应区可在至少130。C的温度下(例如，在从150。C到160X:范围 内，例如155'C)，第二反应区可在高于第一反应区的温度下(例如， 在从160。C到17(TC范围内，例如165。C)，第三反应区可在高于第二 反应区的温度下(例如，在从170'C到180'C范围内，例如175'C)，第 四反应区可在高于第三反应区的温度下(例如，在从180。C到190。C范 围内，例如185°C)，和第五反应区可在高于第四反应区的温度下(例 如，在从190。C到200。C范围内，例如195。C)。
在本发明的另一个具体实施方案中，在其中最高温度已经达到的 反应区之后的反应区的温度相对于达到的最高温度降低。例如，在其 中本发明的方法包括六个反应区的具体实施方案中，前两个反应区可 在至少13(TC的温度下，例如在从14(TC到160°C (例如155。C)范围的 温度下，第三和第四反应区可在140。C到220X:范围的温度下，该温度还高于前两个反应区至少2'C，例如在185C到205。C (例如200"C)范 围温度下，以及第五和第六反应区可在低于第三和第四反应区的温度 下，例如在从140。C到180匸(例如170'C)范围的温度下。或者，在其
中本发明的方法包括七个反应区的具体实施方案中，第一个和第二反 应区可在至少130。C的温度下，例如在从165。C到185'C范围的温度下 (例如180。C)，第三、第四和第五反应区可在从140'C到220。C范围的 温度下，该温度还比第一反应区高至少2'C，例如在从185。C到205€ (例如200'C)的范围的温度下，第六反应区可在低于第三、第四和第 五反应区的温度下，例如在从165。C到185°C (例如180'C)范围的温度 下，以及第七反应区可在高于第六反应区但低于第三、第四和第五反 应区的温度下，例如在从185。C到205°C (例如190'C)范围的温度下。
在其中该方法包括八个反应区的本发明方法的另 一个具体实施方 案中，前两个反应区可在至少130。C的温度下，例如在从160'C到180 。C(例如170。C)范围的温度下，第三反应区可在低于前两个反应区的 温度下，例如在从140C到160匸(例如155。C)范围的温度下，第四、 第五和第六反应区可在从140。C到220。C范围的温度下，该温度还比前 两个反应区高至少2'C，例如在从180匸到200'C (例如195t:)范围的 温度，以及第七和第八反应区可在低于第四、第五和第六反应区的温 度下，例如在从160'C到180。C (例如175。C)范围的温度下。
在一个作为选择的具体实施方案中，当前反应区在被至少一个反 应区放在之前时，所述的早先反应区可任选低于规定用于前反应区的 最低温度。例如，前反应区可在处于室温(即25。C)的反应区之后。此 外，在反应器系列中任一反应区中采用低于规定用于前反应区的最低 温度不被本发明排除。然而，优选本发明的方法在至少两个反应区中 进行，其中没有反应区处于低于规定用于前反应区的最低温度的温度。
由于加氢曱酰化的速率随温度升高而升高，当与其中前反应区温 度不降低的加氢甲酰化方法相比，在前反应区中采用降低的温度导致 总反应速率的下降。总反应速率还随催化剂浓度升高而升高。因此， 由于在前反应区中釆用降低的温度产生的反应速率的任何下降可通过使用提高的催化剂浓度来补偿。
进入笫一反应区的氢对一氧化碳的摩尔比在从O. 5到1. 65范围之 内。优选，进入第一反应区的氢对烯烃的摩尔比在0. 75到1. 6范围之 内。更优选，进入第一反应区的氢对烯烃的摩尔比在l.O到1.5范围 之内。
将由熟练技术人员理解的是，该将烯属进料转化为醇的反应的方 法将涉及通过中间体醛的反应。如上所述，其中目标产物是醇时，在 加氢甲酰化反应中氢对一氧化碳的理论理想比例是2:1。 一般，将氢 对一氧化碳略低的比例(例如1. 8: l)用于实际操作。然而，我们现在 已经惊人地发现，当在具有至少一个烯属碳-碳键的化合物以形成醇的 加氢甲酰化反应中采用在0. 5到1. 65范围的氢对一氧化碳的比例时， 能实现降低的链烷烃和重质尾部馏分副产物的产生，其中该反应在其 中釆用温度分级并加入水的反应器系统中进行。
可将氢和一氧化碳作为两种分离的料流，即氢气原料流和一氧化 碳气体进料流，或作为结合的进料流例如合成气原料流引入本发明的 方法。本文所用的"合成气，，指的是产生的一氧化碳和氢的混合物， 例如，通过气化含碳燃料。
因此，在本发明中，进入第一反应区的氢对一氧化碳的要求的比 例可通过控制单独的氩气原料流的流动控制，或者，供选择地通过提 供其中氢对一氧化碳的比例已经确定在0. 5到1. 65范围内的结合的氢 /一氧化碳原料流。
商业上或工业上可获得的结合的氢和一氧化碳料流(例如合成气) 通常包含大于1. 65: 1的氢对一氧化碳的比例。适合的结合的氬/一氧 化碳原料流可通过相对于在这样的料流中一氧化碳的水平降低料流中 氢的水平的方法提供。这可能包括增加一氧化碳或从结合的氢和一氧 化碳料流除去氢。氢可通过适当的方法如吸收或反应从结合的氬和一 氧化碳料流中除去。
在本发明的一个具体实施方案中，结合的氢/一氧化碳原料流通过 使用包含已经用于在所述结合的气体进料流中降低氢对一氧化碳的比例的反应的结合的氬/一氧化碳原料流的结合的氢/一氧化碳原料流而 提供。优选，结合的氢/一氧化碳料流已经进行了加氢曱酰化反应。更 优选，结合的氢/一氧化碳料流是来自本发明的加氢甲酰化方法的回收 料流。
在本发明的一个具体实施方案中，为了提供足够的氢用于发生烯 烃到要求的醇产物的完全反应，可将另外的氢加入第二或后反应区。 可将该氢作为氢气原料流加入或可将其作为结合的氢/一氧化碳原料 流(例如合成气料流)加入。加入第二或后反应区的结合的氢/一氧化碳 原料流可包含任意合适比例的氢和一氧化碳。所述的原料流可以与提 供到第一反应区的相同或者，它可来自不同的来源。或者，为了确保 存在足够的氢用于发生烯烃到要求的醇产物的完全反应，在反应器系 统中的 一 氧化碳到烯烃的比例可提高。
当为熟练技术人员理解的是，随着反应进行，氢对二氧化碳的摩 尔比将在反应环境中变化。若将进一步的氢气原料流和/或结合的氢/ 一氧化碳原料流引入笫二和/或后反应区(一个或多个)，在反应环境中 氢对一氧化碳的比例还可能变化。
本发明的方法可在不同的压力下进行。因此，根据本发明的方法
的加氢甲酰化作用一般可在低于8xl06Pa的压力下进行，至低到lx 105Pa。然而，本发明的方法不限制于其在更低的压力下的适用性。可 使用在从1 x l05Pa直至约2 x i07Pa的宽范围内的压力，以及有时直至 约2xi()8pa或更高。 一般，所用的具体压力在一定程度上由所用的具 体进料和催化剂支配。通常，在从约2 x 106pa到10 x 106Pa以及特别 是在从约2. 7 x io6Pa到约9 x I06pa范围内的压力是优选的。
从反应环境的输出料流包括醇产物、醛中间体、催化剂、副产物 和任何未消耗的反应物。获得的输出料流可进行包括一个或多个步骤 例如层化、溶剂萃取、蒸馏、分馏、吸附、过滤等的适当的催化剂和 产物分离方法。所用的产物和催化剂分离的具体方法将它的一定程度 上受具体的配合物和进料的反应物支配。催化剂或其組分，以及未消 耗的反应物、副产物、醇和醛产物以及当使用时存它的的溶剂可部分地或全部循环到反应环境。
例如，如果要求，可将一部分醇反应产物循环到反应环境以起到 溶剂和/或稀释剂和/或对催化剂的悬浮介质、催化剂组分等等，传到 反应环境。还可将部分重质尾部馏分副产物循环到该反应环境以有助 于溶液和/或催化剂的悬浮。进一步地，可任选将生成的部分或全部任 何醛中间体循环到反应环境或可在分离反应环境中在钴催化剂存在下 在经受加氢或加氢曱酰化作用条件。在本发明的优选具体实施方案中， 将所用的有机膦-改性的钴催化剂循环到反应环境作为原料流再次利 用。
在本发明的优选具体实施方案中，在任何水加入之前，要循环的
料流包含最多300ppmw、更优选最多100ppmw，更优选最多50ppmw， 最优选最多20ppmw的水。
可将另外的预先形成的钴催化剂或能原位产生活性配合物的催化 剂的单独组分加入正循环到反应环境的分离的材料或者加入到从反应 环境出来的在所述产物料流经受分离方法之前的产物料流。此外，可 将这样的预先形成的钴催化剂或能原位产生活性配合物的催化剂的单 独组分直接加入反应器或加入烯类原料流。
优选将水以基于反应混合物总重至少0. 05wt%，更优选至少 0. 075wt%，最优选至少0. lwt。/。的量加入反应体系。优选将水以基于反 应混合物总重至多10wt%，更优选至多5wt%，最优选至多2wt。/n的量加 入反应体系。
在优选具体实施方案中，该发明以连续法进行，将水连续地加入 反应器系统以将水的量保持在要求的水平。
还可将要加入反应器系统的水作为 一种或多种盐的水溶液加入反 应器系统。合适的盐包括但不被限制在K0H、 NaOH、 NaSH和Na2S。
水可在反应体系的任一点加入。在本发明的一个具体实施方案中， 将水在反应器系统开始处加入。为了实现这样，可将水作为单独的进 料料流加入反应环境或者可将其加入包含一种或多种其它反应物的一 种原料流。例如，可将水加入循环的催化剂原料流。或者，可优选将水加入包含烯属进料的原料流或加入包含氢或一氧化碳的原料流。
在本发明的另一个具体实施方案中，将水在至少部分烯属进料已 经进行转化以形成醛和/或醇的点加入反应器系统。这包括将水在沿反 应环境方向的部分的点加入。可将水在沿任何反应区方向的开始或部 分加入。在其中反应环境包括一个或多个反应器的情况中，这可通过 将水在沿单个反应器的部分的点加入来实现，或者当存在多于一个反 应器时，在两个反应器之间的点。由于与烯类进料相比水在醛中间体 和/或醇产物中提高的可溶性，此具体实施方案具有这样的好处，可将 更多的水在此阶段在没有使反应器满溢和反应急冷的风险下加入。
在更进一步的具体实施方案中，可将水加入反应器系统的输出料流。
合适地，将水在当加氢曱酰化反应进行时加入反应器系统。 进入反应环境的原料流包括氢、 一氧化碳、烯属进料、催化剂或 催化剂组分，任选的一种或多种再循环料流，还有任选地一种或多种
掺合剂和任选的水。适合的掺合剂包括但不限于NaSH、 Naj和包括硫 醇、二石克化物、碌u醚和瘗吩的有机含硫添加剂。可将原料流引入反应 环境作为分开的原料流或可在进入反应环境前采用任何组合一起混 合。
也可将助催化剂和/或稳定剂等的混合料包含入本发明的方法。因 此，可将少量的酚类稳定剂如对苯二酚和/或碱性试剂如碱金属的氢氧 化物例如NaOH和K0H加入反应环境。
催化剂对要加氢曱酰化的烯属化合物的比例通常不重要且可宽泛 地变化。可将其变化以获得基本上均相的反应混合物。因此溶剂是不 需要的。然而，可使用在所用条件下惰性的或者其不妨碍要求的加氢 曱酰化反应到任何实质上的程度的溶剂。例如可将饱和液态烃用作该 方法的溶剂，以及醇、醚、乙腈、环丁砜等。在反应区中在任何给定 时刻催化剂对烯属化合物的摩尔比一般为至少约1:1000000，优选至 少约1:10000,以及更优选至少约1: 1000和优选至多约10: 1。然而， 可使用催化剂对烯属化合物较高或较低的比例，但通常它将小于1: 1。本发明的方法的烯属进料包含至少 一种具有至少 一个烯属碳-碳 键的化合物。通常，本发明的方法的烯属进料包含多于一种具有至少 一个烯属碳-碳键的化合物。烯属进料可以包含任何适合的烯属进料料 流例如可商购的烯烃、从费-托反应的产物料流或由蜡-裂解法生产的
烯属料流。适合的烯属进料可以包含仅10%的具有至少一个烯属碳-碳
键的化合物。
本发明的方法通常适用于任何具有至少一个烯属碳-碳键的任选 取代的脂肪族或环脂族化合物的加氢甲酰化作用。若具有至少一个烯 属碳-碳键的脂肪族或环脂族化合物是取代的，取代基在反应条件下一 般是惰性的。合适的取代基的实例包括芳环、醇基、胺基、硅烷基等。
因此本发明的方法适用于具有例如3到4 0个碳原子的烯属化合物的加 氢甲酰化作用以生产具有比起始烯属化合物多 一个碳原子的醇或者在 一定条件下醛和醇的混合物。特别是，本发明的方法可用于具有例如 从3到40个碳原子的烯属化合物的加氢甲酰化作用以在单个步骤中生 产具有比起始的烯属化合物多 一个碳原子的醇。单烯属化合物如丙烯、 丁烯、戊烯、己烯、庚烯、辛烯、壬烯、癸烯、十一碳烯、十二碳烯、 十三碳烯、十四碳烯、十五碳烯、十六碳烯、十七碳烯、十八碳烯、 十九碳烯及其同系物是可在本发明的方法中加氢甲酰化的合适的不饱 和化合物的实例。适合的不饱和化合物包括具有一个或多个烯属位点 的支化以及直链化合物。当存在两个或更多个双键时，它们可以是共 辄的，如在1， 3-己二烯或者非共轭。就多烯化合物而言，仅加氢曱酰 化一个烯属位点或这些位点的几个或全部是可能的。不饱和碳-碳烯键 可在端部及其相邻碳原子之间，如在l-戊烯中，或者在内部链碳原子 之间，如在4-辛烯中。
在本发明的一个具体实施方案中，用于本发明方法的至少一种具 有至少一个烯属碳-碳键的化合物是单烯属化合物。在本发明的另一个 具体实施方案中，基本上所有具有至少一个烯属碳-碳键的进料包含单 烯属化合物。
在本发明的另一个具体实施方案中，用于本发明的方法的至少一种具有至少一个烯属碳-碳键的化合物在端部碳原子及其相邻碳原子
之间具有烯键，这些也可以称为末端或oc-烯烃。在本发明的另一个具 体实施方案中，基本上所有具有至少一个烯属碳-碳键的进料在末端碳 原子及其相邻碳原子之间包括烯键。
在本发明替代的具体实施方案中，用于本发明方法的至少一种具 有至少一烯属碳-碳键的化合物具有内部烯键。在本发明的另 一个替代 的具体实施方案中，基本上所有具有至少一个烯属碳-碳键的进料具有 内部烯键。
在本发明的一个具体实施方案中，用于本发明方法的至少一种具 有至少 一个烯属碳-碳键的化合物是具有至少 一个烯属碳-碳键的直链 化合物。在本发明的另一个具体实施方案中，基本上所有具有至少一 个烯属碳-碳键的进料是具有至少 一个烯属碳-碳键的直链化合物。
在本发明的替代具体实施方案中，用于本发明方法的至少一种具 有至少一个烯属碳-碳键的化合物是具有至少一个烯属碳-碳键的支链 化合物。在本发明的替代具体实施方案中，基本上所有具有至少一个 烯属碳-碳键的进料是具有至少 一个烯属碳-碳键的支链化合物。
当用于与原料组合物有关时通过术语"基本上全部"，它指的是
至少70wt%,优选至少75wty。的原料组合物包含指定特征。
包括上述类型的非环单元的高分子材料如聚烯烃化合物例如聚丁 二烯以及烯属二烯化合物的共聚物例如苯乙烯-丁二烯共聚物的加氢 甲酰化作用，也可通过本发明的方法实现。
环状化合物同样适用于本发明的方法。合适的环状化合物包括不 饱和脂环族化合物如包含碳-碳不饱和部分的环状烯属化合物如环戊 烯、环己烯和环庚烯。也包括在这类的是碎烯和稠环多环烯属化合物 如2， 5-二环(2， 2， l)庚二烯、1, 4， 4a， 5， 8， 8a-六氢化-l， 4， 5, 8-二桥亚 甲基萘(dimethanonaphthalene)等。
本发明的方法一般用于加氢甲酰化烃原料组合物的烯属碳-碳键， 但也可用于非烃原料组合物。因此，加氢曱酰化烯属不饱和醇、醚、 环氧化物、醛和酸到对应的在之前原材料的烯键中涉及的一个碳原子上含醛、羟基或烷氧基的醇、醚、醛和酸。以下是可通过本发明的方 法加氢甲酰化的不同类型的烯属化合物以及由此得到的产物的几个具
体实例
CH3 (CH2) 3CH=CH2 + CO + H2 — CH3 (CH2) 5CH0和/或CH3 (CH2) 5CH2OH +异 构产物
CH2-CHC1 + CO + H2 —ClCH2CH2CH20H和/或C1CH2CH2CH0 CH3COOCH2CH-CH2 + CO + H2 — CH3COOCH2CH2CH2CHO 和/或 CH3COOCH2CH2CH2CH2OH
环戊烯+ CO + H2—曱酰基环戊烷和/或环戊基甲醇 C2H5OCOCH=CHCOOC2H5 + CO + H2 — C2H5OCOCH (CH0) CH2COOC2H5和/或 C2H5OCOC (CH20H) HCH2COOC2H5
烯丙基苯+ CO + H2— y苯基丁醛和/或5-苯基丁醇+异构产物 一般地，本发明的方法的烯属进料包括每分子具有3到40个碳原 子的烯属化合物。优选，本发明的方法的原料组合物包括每分子具有 3到30个碳原子的烯属化合物，更优选每分子具有4到22个碳原子 的，以及最优选每分子具有从5到20个碳原子的。在本发明的一个具 体实施方案中，原料组合物包括每分子具有6到18个碳原子的烯属化 合物。
将被本领域熟练技术人员理解的是，取决于所用的具体进料和钴 催化剂，本发明的方法可作用烯属化合物的直接、单级加氢曱酰化作 用以产生反应产物，在反应产物中醇对醛占优势。通过在上述规定范 围内选择反应条件，反应进料和钴催化剂，当采用线型烯属进料时， 由烯属化合物的加氢曱酰化作用获得大于或等于75%的直链醇而不是 各种支化异构体是可能的。 一般，醇是要求的最终产物。在本发明中， 在反应器系统的输出料流中的醇和醛的混合物一般包括至少70%醇。 优选，在本发明中，由醇和醛组成的反应器系统的输出料流部分一般 包含至少70%醇。更优选，由醇和醛组成的反应器系统的输出料流部 分一般包括至少75%醇，最优选至少80%醇。然而，通过改变如上文所 述的操作条件，产物中醛对醇的比例可以改变。本发明的方法因此可用于直接作用烯属化合物，优选单烯属化合
物以及特别是每分子具有例如从3到40个碳原子的单烯烃的直接、单 级加氢曱酰化作用以生产醇，优选每分子具有4到41个碳原子的主要 在末端的醇。烯属馏份如例如包含相当大比例的烯属化合物的聚合烯 烃馏份、裂解蜡馏份等可容易地加氢曱酰化为包含具有比进料中的烯 属化合物多 一个碳的主要是末端醛和醇的混合物的加氢曱酰化产物。 烯属馏份的其它合适的来源包括直接或间接地从费-托反应获得的那 些。由烯属馏分组成的合适的进料包括例如C7、 C8、 C9、 d。和高级烯 属馏分以及更宽沸程的烯属馏分如C广C"d。-d3、Cn-d7烯属馏份等等。 从宽泛概念来说，Cs-Cw烯属化合物，特别是Cs-C"烯烃是优选的。
当理解的是在上面规定的条件下，烯属进料可与一氧化碳和氢反 应以形成具有每分子比进料的烯烃多 一个碳原子的醛中间体和/或醇 产物的反应产物。
用于本发明方法的有机膦改性钴加氢甲酰化作用催化剂包括与一 氧化碳和有机膦配位体配位组合的钴。通过本文所用的术语"配位组 合"指的是通过一个或多个一氧化碳和有机膦分子与一个或多个钴原 子的结合形成的配位化合物。以其活化形式，合适的有机膦改性钴加 氢甲酰化作用催化剂包含处于还原价态一种或多种钴组分。
适合的有机膦配位体包括那些具有三价的具有一个可利用的或未 共享电子对的磷原子。具有上述电子排布的三价磷的任何实质上有机 的衍生物是对钴催化剂适合的配位体。
可将任何大小和组成的有机基键合到磷原子例如有机膦配位体可 包含具有脂肪族和/或环脂族的和/或杂环的和/或芳基满足其三个化 合价的三价磷。这些基团可包含官能团如羰基、羧基、硝基，氨基、 鞋基、饱和和/或不饱和碳-碳键和饱和和/或不饱和的非碳-碳键。
有机基满足磷原子的多于一个化合价也是合适的，从而形成具有 三价磷原子的杂环化合物。例如，亚烷基可以其两个开放的化合价满 足两个磷化合价从而形成环状化合物。另一个实例将是亚垸基二氧基 团(alkylene dioxy radical),它形成其中两个氧原子将亚烷基连接到磷原子的环状化合物。在这两个实例中，第三磷化合价可由任何其 它有机基团满足。
另一类包括具有可利用电子对的三价磷的结构是包含多个通过有 机基团连接的这样的磷原子的。当两个这样的磷原子存在时，这类化 合物一般称作二齿配位体，当存在三个这样的砩原子时叫三齿配位体 等。
用于本发明的方法及其制备方法的适合的有机膦改性钴加氯甲酰
化作用催化剂公开在US专利3369050、 3501515、 3448158、 3448157、 3420898和3440291中，将所有这些在本文引入作为参考。优选，该 有机膦改性钴加氢甲酰化作用催化剂基本上与具有反应混合物是均相 的。
优选的用于本发明的方法的有机膦改性钴加氢甲酰化作用催化剂 是那些包括有机叔膦配位体的，特别是双环杂环叔膦配位体，优选如 US专利3501515中公开的。这样的配位体的代表性实例包括 9-烃基-9-磷杂双环(phosphabicyclo) [4. 2. 1]壬烷； 9-芳基-9-磷杂双环[4. 2. 1]壬烷，如9-苯基-9-磷杂双环[4. 2. 1] 壬烷；(二)烷基-9-芳基-9-磷杂双环[4. 2. l]壬烷，如3，7-二甲基-9-苯基-9-磷杂双环[4. 2. l]-壬烷，和3, 8-二甲基-9-苯基-9-磷杂双环 [4. 2. l]壬烷；
9-烷基-9-磷杂双环[4. 2. 1]壬烷，如9-十八基-9-磷杂双环 [4. 2. l]壬烷，9-己基-9-磷杂双环[4. 2. l]壬烷，9-二十烷基-9-磷杂 双环[4. 2. 1]壬烷，和9-三十基-9-磷杂双环[4. 2. 1]壬烷；
9-环烷基-9-磷杂双环[4.2. l]壬烷，如9-环己基-9-磷杂双环 [4. 2. l]壬烷和9-(l-八氢戊基(octahydropentalyl) )-9-磷杂双环 [4. 2. l]壬烷；
9-环链烯基-9-磷杂双环[4. 2. 1]壬烷如9-环辛烯基-9-磷杂双环 [4. 2. 1]壬烷；9-烃基-9-磷杂双环[3. 3. 1]壬烷；
9-芳基-9-磷杂双环[3. 3. 1]壬烷如9-苯基-9-磷杂双环[3. 3. 1] 壬烷；
20二)烷基-9-芳基-9-磷杂双环[3. 3. 1]壬烷如3, 7-二甲基-9-苯基 -9-磷杂双环[3. 3. 1]-壬烷和3， 8-二甲基-9-苯基-9-磷杂双环[3. 3. 1] 壬烷；
9-烷基-9-磷杂双环[3. 3. 1]壬烷如9-十八基-9-磷杂双环[3. 3. 1] 壬烷，9-己基-9-磷杂双环[3. 3. 1]壬烷，9-二十烷基-9-磷杂双环 [3. 3. 1]壬烷和9-三十基-9-磷杂双环[3. 3. 1]壬烷；
9-环烷基-9-磷杂双环[3. 3. 1]壬烷如9-环己基-9-磷杂双环 [3. 3. l]壬烷和9-(l-八氢戊基(octahydropentalyl) )-9-磷杂双环 [3, 3, l]壬烷;
9-环链烯基-9-磷杂双环[3. 3. l]壬烷如9-环辛烯基-9-磷杂双环 [3. 3. l]壬烷及其混合物。
特别优选的配位体包括9-二十烷基-9-磷杂双环壬烷化合物。特 别优选的有机膦改性钴加氢甲酰化作用催化剂包括其衍生物，被认为 是包括钴的配合物。
有机膦改性的钴加氬甲酰化作用催化剂能通过为本领域熟练技术 人员熟知的如公开在US3369050、 US3501515、 US3448157、 US3420898 和US3440291的多种方法制备。便利的方法是将有机或无机的钴盐与 要求的膦配位体例如在液相中结合，接着进行还原和羰化。适合的钴 盐包括例如羧酸钴如乙酸盐、辛酸盐等，以及无机酸的钴盐如氯化物、 氟化物、硫酸盐、磺酸盐等，以及一种或多种这些钴盐的混合物。钴 的价态可还原以及含钴配合物通过在氢和一氧化碳的气氛中加热该溶 液而形成。此还原可在使用有机膦改性的钴加氢曱酰化作用催化剂之 前进行或者其可在加氢甲酰化作用环境中以加氢甲酰化方法原位进 行。或者，有机膦改性钴加氢甲酰化作用催化剂可由钴的一氧化碳配 合物制备。例如，这样也是可能的以八羰基二钴为原料，通过将该 物质与合适的膦配位体混合，配位体替代一个或多个一氧化碳分子， 产生有机膦改性的钴加氢甲酰化作用催化剂；活性催化剂化合物一般 在工艺条件下形成。
当与其中不在前反应区降低温度(温度分级)，不降低氢对一氧化碳比例以及不加入水的加氬甲酰化方法相比，使用本发明的加氢甲酰 化方法结果使得在整体加氢曱酰化方法中较低的链烷烃副产物的形 成。本发明的方法不回导致高水平的重质尾部馏分生成并的确可导致 这样的副产物的减少。
此外，已经惊人地注意到，与其中没有前反应区温度降低(温度分 级)、没有氢对一 氧化碳比例的降低以及没有水加入的加氢甲酰化方法 相比时，使用本发明加氢甲酰化方法引起与总的加氢甲酰化方法中生 产的其它醇相比正构1-醇升高的比例。本文所用的术语"正构l-醇" 指的是通过在烯属进料化合物的端碳原子上发生加氢甲酰化作用而形 成的醇产物。在其中烯属进料化合物是线型烯属进料化合物的情况中， 正构l-醇将为线型l-醇。
使用本发明的方法还不会负面影响所用催化剂的稳定性，因此不 会导致钴通过钴沉淀和/或在反应器系统内壁上钴碳化物的损失增加。
本发明将通过以下非限制的实施例进一 步描述。
实施例1
实施例1采用包含串联连接的四个每个体积2升的独立反应器进 行。实施例1中的烯烃进料是按照SHOP方法(Shell Higher Olefin Process)制备的支化的C 和C12的混合物。将烯烃进料的连续料流 (280g/h)、催化剂组分(辛酸钴，来自Shell的P-配位体(9-二十烷基 -9-磷杂双环壬烷)和K0H)、新制合成气(注入比例H2/C0=1. 7)和回收 催化剂进料到第 一反应器。第 一反应器中的压力保持在5 x 106Pa。
减压后，将由烯烃原料流加氢甲酰化作用形成的产物醇和溶于重 质副产物的催化剂通过短路蒸馏分离。将包含钴催化剂的重质塔底流 出物循环回第一反应器，除废弃的少部分排出料流外。该实验以连续
法进行o
调节催化剂组分的进料速度以保持目标催化剂浓度和组合物 0. 25-0. 3wt。/。钴，P-配位体/Co-l. 3,和KOH/Co-0. 5。
实施例1采用以下催化剂组分的溶液完成溶解在相应的产物醇的10wt。/。的Co(辛酸盐)2、溶于相应的烯烃进料溶液的7. 5wt。/。的P-配 位体和溶于相应的产物醇的lwty。的氬氧化钾。所用的相应的产物醇是 通过实施例的烯烃进料的加氢曱酰化作用形成的醇组合物。相应的烯 烃原料组合物是用于实施例的烯烃原料组合物。
包括线型Cu和d2烯烃的混合物的烯烃原料组合物在如上所述的 系列反应器中加氢曱酰化。在系列反应器中钴的浓度保持在基于总反 应器含量约0.28wt%。反应器温度为192X:。
在288h的实验周期中形成的链烷烃副产物的平均量为基于全部 粗醇产物的6. 9wt%。基于在288h的实验周期期间生产的醇的总量生 产的正构1-醇的平均量为81. Owt%。平均泄放速率为基于全部烯烃进 料1.5wt%。用于催化剂稳定性的指标的催化剂分解率测得为0. lg Co/kg在288h实验周期内生产的加氢曱酰化作用产物。
实施例2到5
实施例2到5全部采用包含串联连接的四个每个体积2升的独立 反应器进行。实施例2和5中所有的烯烃进料是按照SHOP方法(Shell Higher Olefin Process)制备的线型Cn和Cu烯烃的混合物。将烯烃 进料的连续料流(300-340g/h)、催化剂组分(辛酸钴，来自Shell的 P-配位体(9-二十烷基-9-磷杂双环壬烷)和KOH)、新制合成气和回收 催化剂进料到第 一反应器。第 一反应器中的压力保持在5 x 106pa。
减压后，将由烯烃原料流加氢甲酰化作用形成的产物醇和溶于重 质副产物的催化剂通过短路蒸馏分离。将包含钴催化剂的重质塔底流 出物循环回第一反应器，除废弃的少部分排出料流外。该实验以连续 法进行。
调节催化剂组分的进料速度以保持目标催化剂浓度和组合物 0. 22-0. 27wt。/。钴，P-配位体/Co-l. 0-1. 5，和KOH/Co=0. 7。
实施例2到5全部采用以下催化剂组分的溶液完成溶于相应的 产物醇的10wt。/。的Co(辛酸盐h、溶于相应的烯烃进料溶液的7. 5wt% 的P-配位体和溶于相应的产物醇的lwt。/。的氩氧化钾。所用的相应的产物醇是通过实施例的烯烃进料的加氢甲酰化作用形成的醇组合物。相应的烯烃原料组合物是用于实施例的烯烃原料组合物。
实施例2
包括线型Cu和d2烯烃的混合物的烯烃原料组合物在如上所述的
系列反应器中加氢甲酰化。在系列反应器中钴的浓度保持在基于总反
应器含量约0. 25wt。/。。前两个反应器的温度为178'C以及后两个反应器的温度为195'C。合成气注入比例(H2/CO)是1.7。
在312h的实验周期形成的链烷烃副产物的平均量为基于全部粗醇产物5. 9wt%。基于在312h的实验周期期间生产的醇总量生产的正构1-醇的平均量为82. 8wt%。平均泄放速率为基于全部烯烃进料1. 6wt%。
实施例3
包括线型Cn到Cu烯烃的混合物的烯烃原料组合物在如上所述的系列反应器中加氢曱酰化。在系列反应器中钴的浓度保持在基于总的反应器含量约0. 26wt。/。。前两个反应器的温度为178。C以及后两个反应
器的温度为195'c。合成气注入比例awco)是1. 3。
在279h的实验周期中形成的链烷烃副产物的平均量为基于全部粗醇产物的5. lwt°/。。基于在279h的实验周期期间生产的醇的总量生产的正构1-醇的平均量为78.7wt%。平均泄放速率为基于全部烯烃进料3. Owt%。因此，制得的链烷烃的明显减少由结合了降低H2/C0比例的反应器系统证明。注意到H2/CO比例的降低没有负面影响279h的实验周期期间的催化剂稳定性。
实施例4
将包含线型Cn和d2烯烃的混合物的烯烃原料组合物在如上所述的系列反应器中加氢曱酰化。在系列反应器中钴的浓度保持在基于总的反应器含量约0. 26wt、前两个反应器的温度为178'C以及后两个反应器的温度为195*C。合成气注入比例(H2/C0)是1. 35。在所述的原料流进入反应环境之前，将水计量加入包含烯烃进料的原料流，以基于进入短路蒸馏器的粗产物的量0. 24wt。/。的量。
在336h的实验周期中形成的链烷烃副产物的平均量为基于全部粗醇产物的4. 7wt%。基于在336h的实验周期期间生产的醇的总量生产的正构l-醇的平均量为81.9wt%。平均泄放速率为基于全部烯烃进料1.9wt、因此，与其中没有加入水以及使用较高的H2/CO比例的反应器系统相比，制得的链烷烃、制得的重质尾部馏分和泄放速率的明显减少由结合了降低H2/C0比例和加入水的反应器系统证明。注意到加入水未负面影响在336h的实验周期期间的催化剂稳定性，无论按照在工艺期间降解的钴的量或是配位体的量。
实施例5
将包含线型Cn和d2烯烃的混合物的烯烃原料组合物在如上所述的系列反应器中加氢甲酰化。在系列反应器中钴的浓度保持在基于总的反应器含量约0. 26wt。/。。前两个反应器的温度为178。C以及后两个反应器的温度为195°C。合成气注入比例(IWC0)是1. 35。在所述的原料流进入反应环境之前，将水计量加入包含烯烃进料的原料流，以基于进入短路蒸馏器的粗产物的量0. 6wt。/。的量。
在504h的实验周期中形成的链烷烃副产物的平均量为基于全部粗醇产物的5. lwt%。基于在504h的实验周期期间生产的醇的总量生产的正构l-醇的平均量为81.8wt%。平均泄放速率为基于全部烯烃进料1.3wt。/。。因此，与其中没有加入水以及采用较高的H2/C0比例的反应器系统相比，制得的链烷烃、制得的重质尾部馏分和泄放速率的明显减少由结合了降低H2/C0比例和加入水的反应器系统证明。注意到加入水没有负面影响504h的实验周期内的催化剂稳定性，无论按照工艺期间降解的钴的量或是配位体的量。
2权利要求
1.一种生产醇的加氢甲酰化方法，包括在包含一种或多种原料流、反应环境和输出料流的反应器系统中将包含具有至少一个烯属碳-碳键的化合物的原料组合物与氢和一氧化碳在有机膦改性钴加氢甲酰化催化剂存在下反应，其中加氢甲酰化方法在反应环境中进行，其包含至少两个反应区，其中至少两个反应区包括前反应区和后反应区，其中后反应区的温度为比前反应区温度高至少2℃的温度，后反应区的温度在从140℃到220℃的范围内，前反应区的温度为至少130℃，其中进入前反应区的氢对一氧化碳的摩尔比在0.5到1.65范围内，以及其中将水加入反应器系统。
2. 权利要求1的方法，其中后反应区的温度在145'C到215'C的范围。
3. 权利要求1或2的方法，其中后反应区的温度在从150'C到210 'C的范围内。
4. 任一前述权利要求的方法，其中前反应区的温度为至少135X:。
5. 任一前述权利要求的方法，其中前反应区的温度为至少140'C。
6. 任一前述权利要求的方法，其中所加的水的量为在基于所述的一 种或多种原料流总重的0. 05到10wty。范围内。
7. 任一前述权利要求的方法，其中将水在反应器系统开始处加入。
8. 任一前述权利要求的方法，其中将水在其中至少部分原料组合物 已经进行到醛和/或醇的转化的点加入反应器系统。
9. 任一前述权利要求的方法，其中将水加入反应器系统的输出料流。
10. 任一前述权利要求的方法，其中有机膦改性钴加氢甲酰化作用 催化剂包含与一氧化碳和有机膦配位体配位组合的钴，其中有机膦配位 体有具有一个可利用或未共享电子对的三价磷原子。
11. 任一前述权利要求的方法，其中有机膦配位体是双环杂环叔膦配位体。
12. 任一前迷权利要求的方法，其中进入第一反应区的氢对一氧化 碳的比例在0. 75到1. 6的范围内。
13. 任一前迷权利要求的方法，其中将包含氢的进一步的原料流加 入第二或后反应区。
14. 任一前迷权利要求的方法，其中将包含氢和一氧化碳的进一步 的原料流加入第二或后反应区。
15. 任一前述权利要求的方法，其中该方法在从100到2xl05kPa 范围的压力下进行。
16. 任一前述权利要求的方法，其中具有至少一个烯属碳-碳键的化 合物为具有至少 一个烯属碳-碳键的直链化合物。
17. 任一前述权利要求的方法，其中原料组合物包含具有从6到18 个碳原子的烯属化合物。
全文摘要
一种生产醇的加氢甲酰化方法，包括在包含一种或多种原料流、反应环境和输出料流的反应器系统中将包含具有至少一个烯属碳-碳键的化合物的原料组合物与氢和一氧化碳在有机膦改性钴加氢甲酰化催化剂存在下反应，其中加氢甲酰化方法在反应环境中进行，其包含至少两个反应区，其中至少两个反应区包括前反应区和后反应区，其中后反应区的温度为比前反应区温度高至少2℃的温度，后反应区的温度在从140℃到220℃的范围内，前反应区的温度为至少130℃，其中进入前反应区的氢对一氧化碳的摩尔比在0.5到1.65范围内，以及其中将水加入反应器系统。
文档编号C07C29/16GK101679160SQ200880017077
公开日2010年3月24日 申请日期2008年5月22日 优先权日2007年5月23日
发明者W·P·穆尔 申请人:国际壳牌研究有限公司