一种压裂液及其制备方法
【专利摘要】本发明涉及水力压裂技术，尤其涉及一种压裂液及其制备方法。该压裂液的原料包含交联剂和交联助剂，所述交联剂包含硼砂、有机硼和氢氧化钠；所述交联助剂包含氢氧化钠和碳酸氢钠。
【专利说明】
一种压裂液及其制备方法
技术领域
[0001] 本发明涉及水力压裂技术，具体涉及一种压裂液及其制备方法。
【背景技术】
[0002] 随着中国经济的快速发展及低碳经济的要求，天然气消费需求量将越来越大，作 为常规天然气的重要补充，页岩气、煤层气等非常规天然气的开发将会更加受到重视。非常 规天然气尤其是页岩气的勘探开发是当前石油天然气行业关注的热点，美国等发达国家已 经通过技术突破，将页岩气产业化大规模生产，成功由天然气进口国转化为出口国，美国页 岩气的大规模开发改变了美国的能源消费结构，不仅降低了煤炭以及其他能源的消耗比 例，也减少了对中东国家石油能源的依赖，引发了全球范围内的页岩气开发革命。所以， 从美国页岩气快速发展的历程来看，未来中国页岩气也会得到较快发展。
[0003] 中国页岩气资源丰富，是解决中国能源短缺，战略资源不足以及大气污染的突破 口。四川盆地、塔里木盆地、鄂尔多斯盆地、渤海湾和准格尔盆地的边缘斜坡部位均具有很 好的页岩气资源勘探前景。
[0004] 现经济开采页岩气的有效手段是进行大规模水力压裂，但开发过程中耗水量巨 大，而且压裂完毕之后会有大量的返排水从地层返排到地面，这就造成了两个非常突出的 问题：
[0005] (1)如何解决压裂用水量巨大的问题。
[0006] 据美国能源部统计，全球油田年产水1110亿桶（176亿方）全球平均每产1当量 桶油气就会产出3-5桶水，全球每年在油田水管理上的花费为510亿美元。我国页岩气储 层埋深较大，一般在1500~4000m，且储层条件复杂，断裂发育、保存条件较差；而美国页岩 气储层埋深为1000~3000m其断裂较少，页岩气保存条件较好。根据我国页岩气储层的特 点，在完井增产上普遍采用大型水力压裂、水平井分段压裂等措施，水力压裂是为了打开储 层实现增产，将数千吨压裂液（一般由水、压裂支撑剂及其他化学物质组成）在高压下栗入 储层，然后在地层压力的作用下部分返排水返排至地面，而压裂支撑剂留存在岩石缝隙中， 使天然气从岩石中到达生产井的过程。根据四川盆地的页岩气开发情况，据统计，平均每段 压裂作业的新鲜水用量约800~1500m3,因而一口井的用水量可达到万方以上。随着压裂 段数的增加，"工厂化"开发模式下，单井场压裂用水量规模是相当巨大的。如果按照这样的 做法，即使四川地区地表水和地下水资源较为丰富，对当地的水资源供给仍是一个的严峻 考验。
[0007] (2)如何处理大量的从井底返到地面的返排水。
[0008] 页岩气压裂作业后，部分生产废水会返排至地面，其中也包括因为开采作业从井 底带出的地层水。目前技术条件下，南方页岩气井的废水返排率约为50 %，其中少量废水经 处理后可回用于配置滑溜水（压裂液的一种），不能配制可以携砂的胶液。剩余约60%以 上的废水需要进行最终的非常复杂的工艺处理才能重新用于压裂或者达到排放标准，这部 分的处理费用是非常昂贵的。根据四川页岩气井压裂返排液的情况，假设一口井进行10段 压裂作业，其返排废水可达6000方，若每个井场按4个丛式井设计，则单个井场每年排放的 废水量约24000方；若每年开发20个井场，则废水年排放总量将超过4. 8 X 105方。除含有 压裂液中的化学添加剂，返排液还含有一定量的烃类化合物、重金属和水溶性盐类等，其中 水溶性盐类主要包括钙、钾、钠的氯化物和碳酸盐。大量的返排液对偏远地区的井场来说， 无论是就地处理还是外输至污水处理厂都是巨大的挑战，如果处理不当势必对当地水资源 造成污染。目前，返排废水的处理方式有两种：1.通过回注井回注地层；2.企业通过过滤、 化学沉降、热技术、膜过滤技术、电凝技术、硅藻净水技术或者二氧化硅吸附技术等一系列 技术手段对返排水进行处理后达到排放标准或者重新用于井场压裂作业。
[0009] 但是这两种返排水的处理方式都存在费用昂贵、工序复杂的问题。
【发明内容】
[0010] 本发明提供了一种压裂液及其配制方法，用于解决或缓解现有技术存在的一个或 更多个问题，至少提供一种可以供选择的技术方案。
[0011] 根据本发明的一个方面，提供了一种压裂液，所述压裂液的原料包含交联剂和交 联助剂，所述交联剂包含硼砂、有机硼和氢氧化钠；所述交联助剂包含氢氧化钠和碳酸氢 钠。
[0012] 根据一种实施方式，所述硼砂和有机硼之间的质量比例是1:1到1:1. 5。
[0013] 根据一种实施方式，所述交联剂由25_30wt %的硼砂+20_25wt %的有机硼 +25-30wt%氢氧化钠+水进行溶解而成。
[0014] 根据一种实施方式，所述交联剂由30wt%的硼砂+30wt%的有机硼+30wt%氢氧 化钠+水进行溶解而成。
[0015] 根据一种实施方式，所述交联剂和所述交联助剂之间的质量比例关系在1:0. 9到 3:1的范围内。
[0016] 根据一种实施方式，在所述交联助剂中，所述氢氧化钠的质量占比为25 %到 30%，所述碳酸氢钠的质量占比为20 %到25%。
[0017] 根据一种实施方式，所述交联剂在所述压裂液原料中的质量占比为0.3 %到 0. 4%，所述交联助剂在所述压裂液原料中的质量占比为0. 14%到0. 28%。
[0018] 根据一种实施方式，所述压裂液的原料还含有助排剂、破胶剂、支撑剂。
[0019] 根据一种实施方式，在所述压裂液的原料中，所述助排剂的质量占比为 0. 15% -3%，所述破胶剂的质量占比为0.0048%到0.0084%。
[0020] 根据一种实施方式，所述压裂液的原料还含有水化助剂、胶粉、杀菌剂、粘土稳定 剂，所述水化助剂用于在加入所述胶粉之前将所述压裂液调为酸性。
[0021] 根据一种实施方式，在所述压裂液中，所述水化助剂的质量占比为0.015 % 到0.025 %，所述胶粉的质量占比为0. 15 %到0.3 %，所述杀菌剂的质量占比为 0.001% -0.002%，所述粘土稳定剂的质量占比为0. 15% -3%，所述支撑剂的加入量为60 公斤/立方米到480公斤/立方米，其余为返排水。
[0022] 根据一种实施方式，所述助排剂含有氟碳类表面活性剂脂肪醇和聚氧乙烯醚。
[0023] 根据一种实施方式，在所述助排剂中，所述氟碳类表面活性剂脂肪醇的质量占比 为20%，所述聚氧乙烯醚的质量占比为15%。
[0024] 根据本发明的另一方面，提供了一种压裂液配制方法，其特征在于，包括以下步 骤：（1)获取返排水；（2)对所述返排水进行过滤；（3)加入水化助剂，使所述返排水呈酸 性；(4)加入胶粉；(5)加入交联剂和交联助剂，所述交联剂包含硼砂、有机硼和氢氧化钠； 所述交联助剂包含氢氧化钠和碳酸氢钠。
[0025] 根据一种实施方式，所述方法还包括加入杀菌剂和粘土稳定剂的步骤，在加入交 联剂和交联助剂的同时或之后加入破胶剂和助排剂的步骤。
[0026] 根据一种实施方式，所述助排剂、破胶剂、交联剂和交联助剂在混砂车中加入。
[0027] 根据一种实施方式，所述破胶剂的加入量随着剩余栗注时间的缩短而增加，使所 述压裂液的破胶时间略大于剩余栗注时间，其中栗注时间=剩余液量/栗注排量。
[0028] 根据本发明的另一方面，提供了一种压裂液配制方法，其特征在于，包括以下步 骤：（1)获取返排水；（2)对所述返排水进行过滤；（3)加入水化助剂，使所述返排水呈酸 性；(4)加入胶粉；（5)加入交联剂和交联助剂，所述交联剂和所述交联助剂之间的质量比 例关系在1:0. 9到3:1的范围内。
[0029] 在本发明中，返排水或清水也被认为是压裂液的原料。某原料在压裂液中的质量 占比和其在压裂液原料中的质量占比表示基本相同的含义。
【附图说明】
[0030] 通过下面说明书和所附的权利要求书并与附图结合，将会更加充分地清楚理解本 申请内容的上述和其他特征。应该理解，这些附图仅描绘了本申请内容的若干实施方式，因 此不应认为是对本申请内容范围的限定。通过采用附图，本申请内容将会得到更加明确和 详细地说明。
[0031] 图1是根据本发明的一种实施方式的压裂液配置方法的流程图。
[0032] 图2是胶粉增加溶液的粘度的原理图。
[0033] 图3是根据本发明的另一种实施方式的压裂液配置方法的流程图。
[0034] 图4以图形的形式示出了依据本发明的一种实施方式的3个样品随时间在511每 秒的剪切速率下的粘度值。
[0035] 图5示出了针对根据本发明的一种实施方式的压裂液的动态流变试验的结果。
[0036] 图6示出了针对本发明的一种实施方式的样品的清水基液流变试验结果。
[0037] 图7示出了针对本发明的一种实施方式的样品的返排水基液流变试验结果。
[0038] 图8示出了针对本发明一种实施方式的清水胶液体系动态破胶实验结果。
[0039] 图9示出了针对本发明一种实施方式的清水胶液体系动态破胶实验结果。
【具体实施方式】
[0040] 下面将参照附图对本发明的实施方式进行详细描述。在附图中，除非上下文另有 说明，类似的符号通常表示类似的组成部分。【具体实施方式】、附图和权利要求书中描述的 说明性实施方式仅仅用于对本发明进行说明，并非意在对本发明进行限制。在不偏离本申 请的主题的精神或范围的情况下，可以采用其他实施方式，并且可以做出其他变化。可以 理解，可以对本文中一般性描述的、在附图中图解说明的本申请内容的各个方面进行多种 不同构成的配置、替换、组合、设计，而所有这些都明确地构成本申请内容的一部分。应该注 意，在本文中出现的比例关系如果没有特别说明，或者上下文没有给出相反的指示，是指质 量比。
[0041] 图1示出了根据本发明的一种实施方式的制备压裂液的方法，如图1所示，首先在 步骤102,获取返排水。然后在步骤104对所述返排水进行过滤。获取返排水和对返排水进 行过滤可以采用本领域技术人员现在已经知道的和将来知道的任何方式进行。
[0042] 然后，在步骤106加入水化助剂，使所述返排水呈酸性。该水化助剂是酸碱调节 剂，可以最大程度的发挥胶粉的起粘能力。水化助剂例如可以为盐酸、柠檬酸、乙酸、甲酸， 其可以将返排水PH调整到7以下，来加速胶粉的水合速度。胶粉在酸性条件下能够加速水 合，从而达到要求的粘度。加入的水化助剂占压裂液的质量比例在0. 015 %到0. 025 %之 间，可根据水质本身的PH值进行适当的调节。
[0043] 接着，在步骤108加入胶粉、粘土稳定剂、杀菌剂，形成胶液。胶粉可以采用瓜尔 胶、羟丙基瓜尔胶、羧甲基羟丙基瓜尔胶等。杀菌剂可以采用戊二酵、十二烷基二甲基苄基 氯化氨（1227)、季胺盐、异噻挫琳酮等。粘土稳定剂可以采用无机盐，阳离子聚合物等。
[0044] 尽管在本实施方式中，胶粉、粘土稳定剂、杀菌剂是同时加入的，但是在不同的实 施方式中，它们也可以依次加入，并且没有加入次序的限制。
[0045] 胶粉是胶液能够起粘的关键成分。例如，羟丙基瓜尔胶聚合物具有很强的亲水性， 把胶粉加入到水中，胶粉的微粒将溶胀并与水化合，即胶粉聚合物分子与许多水分子缔结， 在溶液中展开并延伸，从而增加了溶液的粘度。图2示出了胶粉增加水的粘性的原理图。根 据本发明的一种实施方式，在所述压裂液中，胶粉的质量占比为〇. 15%到0. 3%。
[0046] 在压裂液制造中一般都要用到杀菌剂和粘土稳定剂。杀菌剂起到了杀菌作用，用 于防止胶液变质和防止井底细菌产生硫化氢等有毒气体。粘土稳定剂用于防止粘土膨胀， 堵塞地层从而降低地层渗透率。本发明对于杀菌剂和粘土稳定剂的选用并没有特别的要 求。
[0047] 在本发明的一种实施方式中，杀菌剂在所述压裂液中的质量占比为 0. 001% -0. 002%，所述粘土稳定剂的质量占比为0. 15% -3%。
[0048] 再之后，在步骤110向胶液加入交联剂、交联助剂、助排剂、破胶剂和支撑剂。在一 种实施方式中，交联剂、交联助剂、助排剂、破胶剂和支撑剂在混砂车加入。目前，混砂车是 压裂作业中的一个必备的设备，一般来说，没有混砂车不能进行压裂作业。随着技术的进 步，也可以在其他的设备中配置砂浆。在混砂车中向已经配置好的胶液中加入交联剂、交联 助剂、助排剂和破胶剂以及支撑剂后，配置成砂浆，然后由混砂车供给高压栗，由高压栗栗 入地下。
[0049] 交联剂和交联助剂联合使用，首先需要交联助剂对水中的硼酸根离子进行抑制， 起到了延迟交联的作用，同时其中的硼砂和有机硼又起到了交联接力的作用，即对原先返 排水中的硼酸根离子进行了有效抑制，又能满足在额定的时间内起交联的作用。所以，交联 助剂最好是先加入，交联剂再加入，但是考虑到施工工艺的容易实现性，也同时加入。但是 二者不能提前混合在一起。另外，支撑剂一般在交联剂和交联助剂之前加入到胶液中进行 混合。
[0050] 根据本发明的发明人的研究，之所以返排水很难被再利用，有两个非常重要的原 因：1)交联时间短，往往在几秒种内就产生交联，导致现场施工摩阻过大，施工压力过高等 一系列问题；2)交联冻胶弱，流变性能差，导致携砂效果差，容易造成提前砂堵，给施工带 来很大麻烦。
[0051] 根据本发明，因为交联剂和交联助剂联合使用，起到延迟交联的作用，因而其克服 了上述的交联时间短的问题。进一步，由于交联剂和交联助剂作用效果良好，交联后粘度稳 定，耐剪切，流变性能和携砂效果好，因而能够根据施工要求将支撑剂携至底层，达到施工 目的。
[0052] 根据本发明的一种实施方式，交联剂包括硼砂、有机硼、氢氧化钠和水。根据一种 实施方式，硼砂和有机硼的质量比为1:0. 85~1. 15,优选地为1:0. 95~1.05,更优选地 为1:0. 98~1.02。在一种实施方式中，硼砂和有机硼的质量比可以为1:1到1:1. 5。在一 种实施方式中，硼砂、有机硼、氢氧化钠的质量比为1:0. 85~1. 15 :0. 85~1. 15,优选地为 1:0. 95~1. 05:0. 95~1. 05,更优选地为1:0. 98~1. 02 :0. 98~1. 02。应该注意到，由 于本发明的交联助剂中也含有氢氧化钠，因而氢氧化钠的比例可以比较灵活。根据本发明 的一个实施例中，交联剂由25%到30%质量比的硼砂+20%到25%质量比的有机硼+25% 到30%质量比的氢氧化钠+水进行溶解而成。在另一实施例中，交联剂由30%质量比的硼 砂+30 %质量比的有机硼+30 %质量比的氢氧化钠+水进行溶解而成。
[0053] 交联助剂可以采用碳酸氢钠、氢氧化钠等；助排剂可以采用非离子聚乙氧基胺、非 离子轻类表面活性剂、非离子含氟表面活性剂、非离子乙氧基酸酸树脂等；破胶剂可以采用 生物酶破胶剂、弱有机酸、氧化剂等。在一种实施方式中，交联助剂为：25%到30%质量占 比的氢氧化钠+20%到25%质量占比的碳酸氢钠+水进行溶解而成。
[0054] 根据本发明的一种实施方式，所述交联剂在所述压裂液所有原料中的质量占比为 0. 3%到0. 4%，所述交联助剂在所述压裂液的所有原料中的质量占比为0. 14% -0. 28%。
[0055] 助排剂用于增加返排率，降低压裂液对地层的伤害，同时防止水锁效应带来的渗 透率的降低。根据本发明的一种实施方式，助排剂的主要成分为：20%氟碳类表面活性剂脂 肪醇+15%聚氧乙烯醚+水溶剂。根据本发明，采用交联剂和交联助剂的组合已经能够解决 现有技术的交联时间过短的问题，其与市场上可以获得的助排剂、破胶剂、支撑剂等都可以 配合使用。但根据本实施方式的这种助排剂能够与其他各个组分很好地兼容，无沉降和乳 化现象产生，可产生极低的表面张力、增大接触角、降低毛细管阻力、清除地层堵塞、提高返 排速度，使地层中的破胶后的胶液轻易的从地层排出。助排剂中氟碳类表面活性剂脂肪醇 和聚氧乙烯醚的质量比可以调节，例如氟碳类表面活性剂脂肪醇在助排剂中的质量占比可 以在15 %到25 %之间，聚氧乙烯醚在助排剂中的质量占比可以在10 %到20%。
[0056] 加入破胶剂的目的是希望胶液在完成携砂任务后能够及时的尽可能多的排出地 层，减少对地层的伤害。其加量与井深、井底温度、井底压力、井筒容积、地表温度、胶粉加 量、栗注排量（栗注排量是指以多少方每分钟的液量或者多少桶每分钟的液量往井筒里栗 注液体）等有密切的关系。不同的用量可以使胶液在20、30、50、60分钟等时间破胶，可调 性强。
[0057] 根据本发明的一种实施方式，加入的破胶剂的量要随着剩余栗注时间的缩短而增 加，破胶时间要略大于剩余栗注时间，其中剩余栗注时间=剩余液量/栗注排量。剩余液量 是指设计总液量减去已经栗注的液量，在使用混砂车的情况下，栗注排量是指混砂车的排 量。本发明的发明人在对本发明进行研究的过程中发现，使用返排水制成的压裂液一般存 在破胶时间长、残渣含量高，从而导致返排率低、对地层伤害大的问题。根据本发明的这种 实施方式，破胶剂的添加是随着施工的进行逐渐增加的，从而能够根据施工需要快速破胶， 能够很好地适应各种施工的需要，达到高返排率的效果。
[0058] 根据一种实施方式，在所述压裂液的原料中，所述助排剂的质量占比为 0. 15% -3%，所述破胶剂的质量占比为0.0048%到0.0084%。
[0059] 在一种实施方式中，支撑剂是40/70目或者30/50目大小的支撑剂。但是该支撑 剂的规格可以改变，可以地质情况确定支撑剂的规格。支撑剂的加入比例为60公斤/立方 米到480公斤/立方米。
[0060] 图3示出了根据本发明另一实施方式的压裂液的制造方法的流程图。如图所示， 图3所示实施方式和图1所示实施方式的步骤基本相同，仅仅在步骤108和步骤110之间 增加了步骤202,即进行现场粘度试验和交联试验的步骤。
[0061] 现场粘度试验包括粘度测试，要求粘度在11厘泊到15厘泊之间，粘度达标之后进 行交联试验，交联时间控制在例如3分钟左右（根据一种实施方式，交联时间的计算方法为 液体到达井底所需时间的75% )。根据试验的结果确定应加入的交联剂、交联助剂的量。因 为在现场进行该试验，可以根据实际情况灵活调整加入的交联剂、交联助剂的量，从而使其 可以满足各种条件下的施工要求。其余的步骤可以参照以上结合图1的描述，再此不予赘 述。
[0062] 有益效果
[0063] 下表1示出了依据本发明的一种实施方式的胶液的粘度试验的效果。
[0064] 在下表1所示出的试验中，各样品的配方均为：0.24 %胶粉+0.02 %水化助剂 +0.2%粘土稳定剂+0.0012%杀菌剂+返排水。3个样品都是同一配方的重复。从下面的 表1中可以看出，胶粉水化时间为8-10分钟，表观粘度达到最大值的90%以上。水化时间 是指胶粉起到最大粘度所需要的时间。
[0065] 表 1
[0066]
[0067] 图4以图形的形式示出了以上三个样品随时间在511每秒的剪切速率下的粘度 值。
[0068] 图5示出了根据本发明的一种实施方式的压裂液的动态流变试验的结果。该试验 用于测试压裂液（无支撑剂）在65°C、100s-l剪切条件下的粘度变化，从而来确定压裂液 的携砂能力。样品由0. 24%胶粉+0. 02%水化助剂+0. 2%粘土稳定剂+0. 0012%杀菌剂 +0. 2%助排剂+0. 0048%破胶剂+0. 36%交联剂+0. 2%交联助剂加返排水配置而成。在图 5中左侧纵轴的左边的数字表示温度（°C)，而右边表示剪切速度（s-1)。图中曲线1为温 度随时间变化曲线。曲线2为剪切速度随时间变化曲线，在本测试中，其基本保持为直线。 曲线3为粘度随时间变化曲线。如图所示，对于根据本发明该实施方式的压裂液，在65°C、 lOOs-1剪切条件下60分钟粘度保持在170cp以上。
[0069] 另外，本发明的发明人还针对依据本发明的一种实施方式的压裂液进行了动态破 胶试验。在该试验中，压裂液由0. 24 %胶粉+0. 02 %水化助剂+0. 2 %粘土稳定剂+0. 0012 % 杀菌剂+0. 2%助排剂+0. 36%交联剂+0. 2%交联助剂加返排水而配置而成，破胶剂加量分 别为：0. 0048%，0. 0056%，0. 0065%，0. 0084%。试验结果表明，在 65°C、100s-l 剪切条件 下，根据本发明的实施方式的该四种压裂液，在60分钟、50分钟、30分钟和20分钟均可破 胶。
[0070] 下表2是在剪切速率为511/S下的返排水胶液体系（0. 24%胶粉+0. 02%水化助 剂+0. 2%粘土稳定剂+0. 0012%杀菌剂+0. 2%助排剂+返排水（1L))和清水胶液（0. 24% 胶粉+0. 2%粘土稳定剂+0. 0012%杀菌剂+0. 2%助排剂+清水（1L))体系水化试验结果对 比结果：根据本发明，返排液体系在水化助剂的作用下，最终粘度比清水体系还要高。
[0071] 表 2
[0072]
[0073] 图6针对本发明实施方式的样品的清水基液流变试验，而图7示出了本发明实施 方式的样品的返排水基液流变试验。试验条件：65°C、剪切速率lOOs-Ι。在图6和图7中， 左侧纵轴的左边的数字表示温度（°C )，而右边表示剪切速度（s-1)。图中曲线1为温度随 时间变化曲线。曲线2为剪切速度随时间变化曲线，在本试验中，其基本保持为直线。曲线 3为粘度随时间变化曲线。返排水体系的配方为：0. 24%胶粉+0. 02%水化助剂+0. 2%粘 土稳定剂+〇. 0012%杀菌剂+0. 2%助排剂+0. 0048%破胶剂+0. 36%交联剂+0. 2%交联助 剂加返排水，清水体系的配方为：〇. 24%胶粉+0. 2%粘土稳定剂+0. 0012%杀菌剂+0. 2% 助排剂+〇. 0048 %破胶剂+0. 36 %交联剂加清水。
[0074] 对比图6和图7,可以看出，根据本发明的该实施方式，返排水胶液体系在60分钟 内粘度保持在170厘泊（cp)以上，清水胶液体系能够保持在190厘泊左右，只比返排水胶 液体系高20个厘泊左右，此结果说明依据本发明的压裂液完全可以很好的满足大排量高 砂比的施工要求。
[0075] 图8示出了针对本发明一种实施方式的清水胶液体系动态破胶实验结果，而图9 示出了针对本发明一种实施方式的返排水胶液体系动态破胶实验结果。图8的清水体系是 在图6的清水配方的基础上加入了 0. 0048%的破胶剂，图9是在图7的返排水的配方的基 础上加入了 0. 0048%的破胶剂。在图8和图9中，左侧纵轴的左边的数字表示温度（°C )， 而右边表示剪切速度（s-1)。图中曲线1为温度随时间变化曲线。曲线2为剪切速度随时 间变化曲线，在本试验中，其基本保持为直线。曲线3为粘度随时间变化曲线。
[0076] 对比图8和图9,可以看出返排液胶液体系和清水胶液体系二者均可通过调整破 胶剂浓度实现60、50、30、20分钟时破胶（粘度都降低到了10厘泊左右可认定为破胶）。从 而实现及时返排，提高返排率，减少对底层的伤害，最大程度的提高导流能力。
[0077] 此外，尽管在附图中以特定顺序描述了本申请方法的操作，但是，应该注意到，图 中所示的方法可能省略某些步骤，并且在图中所示的步骤中，可以将多个步骤合并为一个 步骤执行，和/或将一个步骤分解为多个步骤执行。
[0078] 本技术领域的普通技术人员可以通过研究说明书、公开的内容及附图和所附的权 利要求书，理解和实施对披露的实施方式的其他改变。
【主权项】
1. 一种压裂液，其特征在于，所述压裂液的原料包含交联剂和交联助剂，所述交联剂包 含硼砂、有机硼和氢氧化钠；所述交联助剂包含氢氧化钠和碳酸氢钠。2. 根据权利要求1所述的压裂液，其特征在于，所述硼砂和有机硼之间的质量比例是 1:1 到 1:1. 5〇3. 根据权利要求1所述的压裂液，其特征在于，所述交联剂由25%到30%质量占比的 硼砂+20 %到25 %质量占比的有机硼+25 %到30 %质量占比的氢氧化钠+水进行溶解而 成。4. 根据权利要求1所述的压裂液，其特征在于，所述交联剂和所述交联助剂之间的质 量比例关系在1:0. 9到3:1的范围内。5. 根据权利要求1所述的压裂液，其特征在于，在所述交联助剂中，所述氢氧化钠的质 量占比为25 %到30%，所述碳酸氢钠的质量占比为20 %到25%。6. 根据权利要求1所述的压裂液，其特征在于，所述交联剂在所述压裂液原料中的 质量占比为〇. 3 %到0. 4%，所述交联助剂在所述压裂液原料中的质量占比为0. 14%到 0· 28%〇7. 根据权利要求1所述的压裂液，其特征在于，所述压裂液的原料还含有助排剂、破胶 剂、支撑剂，在所述压裂液的原料中，所述助排剂的质量占比为〇. 15%到3%，所述破胶剂 的质量占比为0.0048%到0.0084%。8. 根据权利要求7所述的压裂液，其特征在于，所述压裂液的原料还含有水化助剂、胶 粉、杀菌剂、粘土稳定剂，所述水化助剂用于在加入所述胶粉之前将所述压裂液调为酸性， 在所述压裂液原料中，所述水化助剂的质量占比为〇. 015%到0. 025%，所述胶粉的质量占 比为0. 15 %到0. 3 %，所述杀菌剂的质量占比为0. 001 % -0. 002 %，所述粘土稳定剂的质量 占比为0. 15% -3 %，所述支撑剂的加入量为60公斤/立方米到480公斤/立方米，其余为 返排水。9. 根据权利要求7所述的压裂液，其特征在于，在所述助排剂中，所述氟碳类表面活性 剂脂肪醇的质量占比为15%到25%，所述聚氧乙烯醚的质量占比为10%到20%。10. -种压裂液配制方法，其特征在于，包括以下步骤： (1) 获取返排水； (2) 对所述返排水进行过滤； (3) 加入水化助剂，使所述返排水呈酸性； (4) 加入胶粉； (5) 加入交联剂和交联助剂， 所述交联剂和所述交联助剂之间的质量比例关系在1:〇. 9到3:1的范围内。
【文档编号】C09K8/68GK105985762SQ201510072587
【公开日】2016年10月5日
【申请日】2015年2月11日
【发明人】李健伟, 杨传海, 李鲁兵, 陈安, 黄辉远
【申请人】瑞智石油建井服务（中国）有限公司