专利名称：生产热塑性弹性体粉末的方法
技术领域：
本发明涉及生产热塑性弹性体粉末的方法。更具体地，本发明涉及通过水下切割法高效生产具有球形折合(sphere-reduced)平均粒径700μm或更低的热塑性弹性体粉末的方法。
然而，由于这种热塑性弹性体粉末因其各粉末颗粒的不规则性导致流动性能差，因此在生产复杂形状的模塑制品，如具有窄且高的凸出部分的模塑制品时，在该凸出部分的边缘出现外观失败如针孔、充填不足等问题。此外，为生产热塑性弹性体粉末需要两步法，因为首先该热塑性弹性体粉末模塑为粒状料，然后对该粒状料进行机械研磨。
为解决此问题，已知具有通过例如水下切割法等生产具有特定熔体性能和粉末性能的热塑性弹性体粉末(例如JP10081793A)。
水下切割法包括将热塑性弹性体熔体通过多个圆盘孔卸入水中，并用沿圆盘表面旋转的切割机刀片切割卸出的物料，由此获得热塑性弹性体粉末。
此外，将该粉末通常与水一起输送，收集并用离心干燥机或类似设备干燥。
当用具有通过该方法获得的特定熔体性能和粉末性能的热塑性弹性体通过粉末模塑法如粉末淤浆模塑法等生产模塑制品时，必须将该热塑性弹性体粉末的球形折合平均粒径抑制至700μm或更低，以将通过此粉末模塑法生产的模塑制品的厚度控制至约1.4mm或更低。
然而，在通过水下切割法生产具有球形折合平均粒径700μm或更低的热塑性弹性体粉末时，存在的问题是，由于该圆盘平面始终暴露于水中并冷却，因此熔融态的热塑性弹性体组合物在孔内固化并造成堵塞，导致生产率降低。
具体地，通过水下切割法获得的粉末的粒径(Ra)显示如下方程(1)的关系，并且当要生产具有细颗粒尺寸的粉末时，即使降低每个孔的平均卸出量并提高作为生产调节的切割速度(P)，堵塞速率(α)也将升高，导致生产率降低。
Ra＝{M/(π×D×P)/(1-α)×1014}1/3(1)M每个孔的平均卸出量(g/hr.孔)D热塑性弹性体组合物的密度(Kg/m3)P切割速度(次数/min.)a×100堵塞速率(％)Ra当切割速度为α时的颗粒尺寸(μm)这里，每个孔的平均卸出量通过简单用整个圆盘卸出量除以圆盘孔的个数获得。切割速度为每分钟切割通过圆盘孔挤出的热塑性弹性体的次数，其数值通过将切割机的旋转次数乘以与该切割机旋转部分连接的刀片数获得。
换言之，本发明涉及一种通过水下切割法生产具有球形折合平均粒径700μm或更低的热塑性弹性体粉末的方法，该方法包括将熔体态的热塑性弹性体通过多个圆盘孔卸入水中，并用沿圆盘表面旋转的切割机刀片切割卸出的物料，由此获得热塑性弹性体粉末，其中该方法满足如下条件(a)和(b)(a)紧接在圆盘前的热塑性弹性体的温度为120至220℃，和(b)圆盘的温度为230至350℃。
基于聚烯烃的热塑性弹性体、基于苯乙烯的热塑性弹性体、其混合物，和基于苯乙烯的热塑性弹性体与下面描述的基于聚烯烃的热塑性弹性体的混合物是优选的。
基于聚烯烃的热塑性弹性体通常由选自基于烯烃的共聚物橡胶、基于共轭二烯烃的聚合物橡胶和基于共轭二烯烃的聚合物橡胶的氢化产品的橡胶(i)，和基于聚烯烃的树脂(ii)构成。
基于烯烃的共聚物橡胶包括例如乙烯与具有3或更多个碳原子的α-烯烃的共聚物、丙烯与具有4个或更多个碳原子的α-烯烃的共聚物等。
在乙烯与3个或更多个碳原子的共聚物橡胶(乙烯-α-烯烃共聚物橡胶)中的α-烯烃的例子优选包括具有3至10个碳原子的α-烯烃，如丙烯、1-丁烯、3-甲基-1-丁烯、1-己烯、1-辛烯等。这些α-烯烃可单独使用或以两种或多种的混合物形式使用，例如可将丙烯与具有4或更多个碳原子的α-烯烃混合使用。
在乙烯-α-烯烃共聚物橡胶中衍生自乙烯的乙烯单元的含量通常为5至95％(重量)，优选15至85％(重量)，衍生自α-烯烃的α-烯烃单元的含量通常为5至95％(重量)，优选15至85％(重量)。乙烯单元与α-烯烃单元的总量为100％(重量)。乙烯单元含量和α-烯烃单元含量可通过诸如13C-NMR法、红外吸收光谱法等方法测量。
乙烯-α-烯烃共聚物橡胶可含有其它单体单元。其它单体的例子包括具有5至15个碳原子的共轭二烯烃如二环戊二烯、5-亚乙基-2-降冰片烯、1，4-己二烯、1，5-二环辛二烯、7-甲基-1，6-辛二烯、5-乙烯基-2-降冰片烯、二乙烯基苯等；烯属不饱和羧酸酯化合物如甲基丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸乙酯、丙烯酸甲酯、丙烯酸乙酯、丙烯酸丁酯等；乙烯基腈化合物如丙烯腈、甲基丙烯腈等。这些α化合物可单独使用或以两种或多种的混合物形式使用。其它单体单元在共聚物橡胶中的量可为至多20wt％，基于单体种类。
乙烯-α-烯烃共聚物橡胶的例子包括乙烯-丙烯共聚物橡胶、乙烯-1-丁烯共聚物橡胶、乙烯-1-己烯共聚物橡胶、乙烯-1-辛烯共聚物橡胶、乙烯-丙烯-5-亚乙基-2-降冰片烯共聚物橡胶(EPDM)、丙烯-1-丁烯-乙烯共聚物橡胶、丙烯-1-己烯-乙烯共聚物橡胶、丙烯-1-辛烯-乙烯共聚物橡胶等。
乙烯-α-烯烃共聚物橡胶共聚物橡胶优选具有特性粘度[η]0.3dl/g或更大(在二甲苯中在70℃下测量)，如此在所得模塑制品中无发粘感觉。
对于在丙烯与具有4个或更多个碳原子的共聚物橡胶(丙烯-α-烯烃共聚物橡胶)中的α-烯烃，例如可列举具有4至10个碳原子的α-烯烃，如1-丁烯、3-甲基-1-丁烯等。这些α-烯烃可单独使用或以两种或多种的混合物形式使用。对于其它单体，说明性例子具有与在乙烯-α-烯烃共聚物橡胶中说明的相同的其它单体和量。
在乙烯-α-烯烃共聚物橡胶中衍生自丙烯的丙烯单元的含量通常为5至95％(重量)，优选15至85％(重量)，衍生自α-烯烃的α-烯烃单元的含量通常为5至95％(重量)，优选15至85％(重量)(丙烯单元与α-烯烃单元的总量为100％(重量))。
丙烯-α-烯烃共聚物橡胶共聚物橡胶优选具有特性粘度[η]0.3dl/g或更大(在二甲苯中在70℃下测量)，如此在所得模塑制品中无发粘感觉。
丙烯-具有4个或更多个碳原子的α-烯烃共聚物橡胶的例子包括丙烯-1-丁烯共聚物橡胶、丙烯-1-己烯共聚物橡胶、丙烯-1-辛烯共聚物橡胶等。丙烯-具有4个或更多个碳原子的α-烯烃共聚物橡胶还可以交联。
基于共轭二烯烃的聚合物橡胶为由至少一种共轭二烯烃的聚合物橡胶，对于共轭二烯烃，可列举具有4至8个碳原子的共轭二烯烃如1，3-丁二烯、2-甲基-1，3-丁二烯(异戊二烯)、1，3-戊二烯、2，3-二甲基丁二烯等。可仅含一种或同时含两种或多种共轭二烯烃单元。该基于共轭二烯烃的聚合物可含有其它单体单元。对于其它单体单元，例如可列举烯属不饱和羧酸酯化合物如丙烯酸甲酯、甲基丙烯酸甲酯等。
对于基于共轭二烯烃的聚合物橡胶，例如可列举聚丁二烯、聚异戊二烯、苯乙烯-丁二烯无规共聚物橡胶(通常称为SBR)等。
对于基于共轭二烯烃聚合物橡胶的氢化产品，例如可列举氢化聚丁二烯、氢化聚异戊二烯、氢化苯乙烯-丁二烯无规共聚物橡胶(通常称为HSBR)等。
在生产基于共轭二烯烃聚合物橡胶的氢化产品中，存在氢化共轭二烯烃单元，且在该单元中，还存在具有2个或多个碳原子的侧链的单元，具有2个或更多个碳原子的侧链的共轭二烯烃单元优选占氢化共轭二烯烃单元的60％或更多，如此获得的热塑性弹性体模塑制品具有优良的柔韧性和耐弯曲发白性。
在该氢化产品中，优选80％或更多的共轭二烯烃单元被氢化，进一步优选90％或更多的共轭二烯烃单元被氢化。当氢化程度低于80％时，所得热塑性弹性体模塑制品耐热性(耐变黄性)差。
基于聚烯烃的树脂(ii)为通过在立体有择烯烃聚合催化剂如齐格勒-纳塔催化剂、金属茂催化剂等存在下聚合至少一种烯烃获得的均聚物或共聚物。烯烃的例子包括，例如具有2至8个碳原子的烯烃，如乙烯、丙烯、1-丁烯、1-己烯、1-辛烯等。对于基于聚烯烃的树脂(ii)，例如可列举基于聚乙烯的树脂(高密度聚乙烯、低密度聚乙烯)、基于聚丙烯的树脂、聚丁烯-1树脂等。基于聚烯烃的树脂可单独使用或以两种或多种的混合物形式使用。
在基于聚烯烃的树脂中，考虑到热塑性弹性体组合物的耐热性和成本，优选基于聚丙烯的树脂。此外，对于基于聚丙烯的树脂，优选基于全同立构的聚丙烯树脂。
基于聚丙烯的树脂的例子包括丙烯均聚物、丙烯-具有4-8个碳原子的α-烯烃无规共聚物(例如丙烯-优选无规共聚物、丙烯-1-丁烯无规共聚物)、丙烯-乙烯嵌段共聚物等。这里，丙烯-乙烯嵌段共聚物为，通过第一步在立体有择烯烃聚合催化剂存在下均聚丙烯、然后在第二步共聚丙烯与乙烯获得的聚合物。对于基于聚烯烃的树脂，可使用那些可市购的。
考虑到所得模制品的强度，聚烯烃树脂(ii)具有的熔体流动速率(MER)通常为0.1至500g/10min.，优选0.5至300g/10min.，根据JISK-7210在温度230℃、荷载2.16kgf下测量。当MFR低于0.1g/10min.时，本发明热塑性弹性体粉末可模塑性差，当超过500g/10min.时，所得模塑制品强度差。
在基于聚烯烃的热塑性弹性体中，基于聚烯烃的树脂量为至多1000重量份，优选10至500重量份，按100重量份橡胶(i)计。当基于聚烯烃树脂(ii)的量超过1000重量份时，存在的问题是所得模塑制品的柔韧性差，导致所得模制品的不良触摸感。
该热塑性弹性体，通过熔体捏合橡胶(i)和基于聚烯烃的树脂(ii)获得(共混型)。
此外，对于橡胶(ii)，当使用基于烯烃的共聚物橡胶时，热塑性弹性体包括交联型热塑性弹性体。该交联型热塑性弹性体可通过在作为交联剂的过氧化物或非必要的交联助剂存在下熔体捏合基于烯烃的共聚物橡胶(i)和基于聚烯烃的树脂(ii)获得。
此外，还可以使用通常称为反应器-TPO(R-TPO)的由基于聚烯烃的热塑性弹性体制备的聚合物颗粒。该聚合物颗粒和用于生产这些颗粒的方法描述于例如JP04021406A中。
基于苯乙烯的热塑性弹性体包括，例如乙烯基芳族化合物与共轭二烯烃的嵌段共聚物橡胶，和其氢化产品。
对于芳族化合物，例如可列举具有8至12个碳原子的乙烯基芳族化合物，如苯乙烯、对-甲基苯乙烯、α-甲基苯乙烯等。最优选苯乙烯。对于共轭二烯烃，可列举与上面给出的用于基于共轭二烯烃聚合物橡胶的相同的具有4至8个碳原子的共轭二烯烃。这些共轭二烯烃可单独使用或以两种或多种的混合物形式使用。
乙烯基芳族化合物与共轭二烯烃的嵌段共聚物的例子包括，例如苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物橡胶、苯乙烯-异戊二烯嵌段共聚物橡胶、苯乙烯-丁二烯-异戊二烯嵌段共聚物橡胶等，这些嵌段共聚物可通过已知方法生产。乙烯基芳族化合物与共轭二烯烃的嵌段共聚物由具有不同组成的两种或多种嵌段构成。
对于乙烯基芳族化合物与共轭二烯烃的嵌段共聚物，例如可列举具有由苯乙烯均聚物嵌段-丁二烯均聚物嵌段-苯乙烯均聚物嵌段构成的结构的苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物橡胶(通常称为SBS)，等等。此外，还可列举具有由苯乙烯均聚物嵌段-苯乙烯.丁二烯共聚物嵌段-苯乙烯均聚物嵌段构成的结构的共聚物橡胶，在该共聚物橡胶中，苯乙烯.丁二烯共聚物橡胶可为具有其中苯乙烯与丁二烯无规共聚的结构的嵌段，或具有其中苯乙烯含量在苯乙烯-丁二烯共聚物嵌段(链)的方向上逐渐增加的递变结构的嵌段。
下面描述乙烯基芳族化合物与共轭二烯烃的共聚物橡胶的氢化产品的例子。
在此氢化产品中，当不进行交联时，优选将80％或更多的共轭二烯烃单元氢化，更优选将90％或更多的共轭二烯烃嵌段氢化。当氢化程度低于80％时，所得模塑制品耐热性性(耐变黄性)差。此外，优选60％或更多的氢化共轭二烯烃单元为具有2个或更多个碳原子的侧链的共轭二烯烃单元。
乙烯基芳族化合物-共轭二烯烃共聚物橡胶的氢化产品，可通过例如JP02-36244A、JP03-72152A、JP03-725123A、JP07-118335A、JP56-38338A、JP61-60739等中描述的方法生产。
考虑到获得具有优良柔韧性的模塑制品，乙烯基芳族化合物单元在乙烯基芳族化合物-共轭二烯烃共聚物橡胶或其氢化产品中的含量优选为50％(重量)或更低，更优选20％(重量)或更低。当含量超过50％(重量)，模塑制品的强度区域变差。
此外，基于苯乙烯的弹性体可含有基于聚烯烃的树脂(ii)，优选基于如上所述的聚丙烯的树脂。通过将其加入基于聚烯烃的树脂中，可将热塑性弹性体组合物的强度调节至所需值，可调节其粘度以控制模塑性，并且可使所得模塑制品具有耐热性。使用的基于聚烯烃的树脂(ii)的量优选为至多1000重量份，更优选10至500重量份，按100重量份基于苯乙烯的弹性体计。
用于本发明的热塑性弹性体具有熔体粘度(MFR)通常为0.1至200g/10min.，优选1至100g/10min.，按照JIS K-7210在温度230℃和荷载2.16kgf下测量。当MFR低于0.1g/10min.时，用于本发明的热塑性弹性体粉末熔体模塑性差，当超过200g/10min.时，所得模塑制品强度差。
此外，对于基于聚氨酯的热塑性弹性体和基于聚氯乙烯的热塑性弹性体，还可使用已知的那些。
热塑性弹性体还可含有各种添加剂如基于矿物油的软化剂；热稳定剂，如基于苯酚、基于亚硫酸盐、基于苯基链烷、基于亚磷酸盐、基于胺、基于酰胺的稳定剂等；耐天候剂、抗静电剂、颜料、金属皂、石蜡、抗真菌剂、抗菌剂、填料等。
当热塑性弹性体组合物含矿物油软化剂时，可获得熔化性能优良的热塑性弹性体粉末和柔韧性优良的模塑制品。
当该热塑性弹性体粉末含颜料时，获得的模塑制品即使用有机溶剂如己烷、苯、甲苯等擦洗，也不容易褪色。颜料的例子包括有机颜料如偶氮颜料、酞菁颜料、threne颜料、染色池等，和无机颜料如氧化物颜料(例如二氧化钛等)、铬酸盐铝酸盐颜料、硫化硒化合物、亚铁氰化物、炭黑等。
对于颜料，可使用任何液体和粉末物质。当使用粉末颜料时，可将其载在载体如碳酸钙、金属皂、氧化镁或其类似物上。在此情况下，载体具有的主颗粒尺寸通常为1至5μm。在此情况下，粉末颜料与载体的重量比通常为20∶80至80∶20，优选25∶75至75∶25。
该热塑性弹性体组合物可通过用单螺杆挤出机、双螺杆挤出机、捏合机、辊、班伯里混炼机等熔体捏合必须的组分获得。在此情况下，可将要捏合的所有组分熔体捏合，或可将几种组分在熔体捏合未选择的组分之前捏合，由此生产组合物。
此外，还可通过将要捏合的所有组分动态捏合，或选择性捏合几种组分，接着熔体捏合剩余的组分，生产该组合物。对于动态交联方法以及动态交联中使用的交联剂和交联助剂的加入量和种类，可使用例如JP05-5050A中描述的已知方法。通过动态交联，可改进通过使用热塑性弹性体粉末获得的模塑制品的耐热性。
热塑性弹性体粉末通过如下方法生产将热塑性弹性体熔体通过多个圆盘孔卸入水中，然后用沿模头表面旋转的切割机刀片切割卸出的物料，由此获得热塑性弹性体粉末。按照这种方式，通常使用挤出机、齿轮泵等。为提高模头上游侧中热塑性弹性体的压力通常使用齿轮泵。
在生产热塑性弹性体粉末中，必须将物质加入挤出机、齿轮泵等的入口内。该物质可为通过上述方法获得的热塑性弹性体，或通过采用滚混机或类似装置将用于获得热塑性弹性体的粉末混合获得的配料。对于后者，可将必须的组分分开并加入多个入口。后一情况是适宜的，因为可在将组分捏合后直接获得热塑性弹性体粉末，而无需预先生产热塑性弹性体粉末。
在生产热塑性弹性体粉末中，将紧接在圆盘前(换言之，在圆盘的热塑性弹性体入口处)的温度控制在120至220℃，优选160至200℃范围内。当温度低于120时，圆盘前的热塑性弹性体压力显著升高，结果生产粉末变得不可能或生产率明显降低，而当温度高于220℃时，粉末颗粒会熔化，结果生产粉末变得不可能或生产率明显降低。这里，紧接在加入圆盘前的热塑性弹性体的温度是指通过装在模头接头上的温度计测量的温度。
此外，必须将圆盘温度控制在230至350℃，优选250至310℃范围内。当温度低于230℃时，由于出现堵塞导致生产率降低。另一方面，当温度高于350℃时，粉末颗粒会熔化，结果生产粉末变得不可能。本发明中圆盘的温度是指，当圆盘在与生产热塑性弹性体粉末相同的条件下加热并将用于冷却和运输获得的粉末的水流从圆盘表面除去时，测量的圆盘表面的温度。
在生产热塑性弹性体粉末中，圆盘中的孔的直径优选为0.7mm或更低，更优选0.5mm或更低，进一步优选0.4mm或更低。另一方面，对直径的下限无特殊限制，但通常为0.1mm或更大。当孔径大于0.7mm时，堵塞加剧，结果生产率降低。本发明中涉及的孔径是指小孔最窄部分的直径，并且为促进熔体态的热塑性弹性体组合物流动，可进行改进如在孔上形成锥形等。特别地，为有效获得具有球形折合平均粒径低于500μm的热塑性弹性体粉末，孔的直径优选为0.36mm或更低，更优选0.33mm或更低，最优选0.30mm或更低。
在生产热塑性弹性体粉末中，每个圆盘孔的平均出料量优选为1至1300g/hr，更优选10至600g/hr，最优选10至500g/hr。当出料量低于1g/hr时，挤出变得不稳定，结果不可能稳定生产，而当出料量大于1300g/hr时，在某些情况下必须显著增加切割时间。特别地，为有效获得具有球形折合平均粒径低于500μm的热塑性弹性体粉末，每个圆盘孔的平均出料量优选为1至450g/hr，更优选10至250g/hr，最优选10至200g/hr。
合适的切割速度为10,000至150,000次/min.，当低于10,000次/min.时，生产率降低。当超过150,000次/min.时，由于树脂熔化，难以生产粉末。
将用于输送和冷却粉末的水的温度控制在5至95℃范围内。当水温较高时，热塑性弹性体将容易熔化，而当水温低时，容易出现堵塞。在此范围内，温度30至90℃是优选的。当超过95℃时，水将蒸发，当低于5℃时，为控制水温需要冷冻剂。此外，为防止通过在水中切割获得的热塑性弹性体颗粒熔化，还可将表面活性剂或其类似物加入水中。表面活性剂包括阳离子表面活性剂、阴离子表面活性剂、两性离子表面活性剂、非离子表面活性剂等。
通过本发明生产方法获得的热塑性弹性体粉末可用作各种粉末模塑，如粉末浆料模塑、流化床涂布、静电涂布、粉末热喷涂、旋转模塑等，以及压塑、挤塑、注塑等中的材料。
本发明方法用如下实施例和对比例更详细地描述，但本发明不受此限制。粉末生产评估[1]生产条件将如下条件用作在进行下列实施例和比较例的实验中的共同条件。
圆盘上游面TEX30XCT-21W，由The Japan steel Works，ltd.制造，齿轮泵EXTRE℃×/28，由MAAGLtd制造。
圆盘A型(孔径0.31mmφ，孔数100)B型(孔径0.34mmφ，孔数100)C型(孔径0.29mmφ，孔数98)D型(孔径0.37mmφ，孔数108)圆盘下游侧将用于冷却和输送热塑性弹性体组合物的水的温度控制在60℃，并将流速控制在20m3/h。
物质通过预先用双螺杆挤出机(由Toshiba Machine Co.，Lid.，TEM50B制造)捏合获得的热塑性弹性体(η*(1)＝8×102泊)。
组合物基于氢化二烯烃的共聚物(由JSR CO.，Ltd.制造，苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物的氢化产品，苯乙烯含量16wt％，MFR＝10)45重量份。
乙烯-丙烯共聚物橡胶(由Sumitomo Chemical Co.，Ltd.制造，丙烯单元含量27wt％，MFR＝1g/10min.)5重量份。
丙烯-乙烯无规共聚物树脂(由Sumitomo Chemical Co.，Ltd.制造，乙烯单元含量5％，MFR＝220g/10min.)40重量份。
WAX Hi-Mic1080(Nippon Seiro K.K.)10重量份。
润滑剂MOLD WIZ#INT-33PA(由AXEL PLASTICS RESEARCHLABORATORIES INC.制造)0.2重量份。
抗氧剂Irganox-1076(由Chiba Specialty Chemical制造)0.6重量份。[2]评估方法(1)球形折合平均颗粒直径球形折合平均颗粒直径(R)(μm)按照如下公式(2)计算R＝{6×W/(π×D×N)×1015}1/3(2)W通过任意收集约50mg热塑性弹性体粉末并称重测量，单位(g)N对应于上述W的热塑性弹性体粉末的颗粒数D热塑性弹性体密度(Kg/m3)(2)堵塞比例堵塞比例按照上述方程(1)和(2)计算实施例1至5和比较例1至2热塑性弹性体粉末按照上述条件生产并在表1和2中给出。
此外，从表1的评估结果显而易见，当使用通过本发明提供的生产方法时，可生产具有球形折合平均颗粒直径700μm或更低的热塑性弹性体粉末，而不降低生产率。表1
表2
*1由于树脂熔化，生产变得不可能。*2由于圆盘孔堵塞导致的树脂压力升高，生产变得不可能。
如上所述，根据本发明，提供一种生产方法，该方法可高效生产具有球形折合平均颗粒直径700μm或更低的热塑性弹性体粉末。
权利要求
1.一种通过水下切割法生产具有球形折合平均粒径700μm或更低的热塑性弹性体粉末的方法，其特征为该方法包括将熔体态的热塑性弹性体通过多个圆盘孔卸入水中，并用沿圆盘表面旋转的切割机刀片切割卸出的物料，由此获得热塑性弹性体粉末，其中该方法满足如下条件(a)和(b)(a)紧接在圆盘前的热塑性弹性体的温度为120至220℃，和(b)圆盘的温度为230至350℃。
2.根据权利要求1的方法，其特征为孔的直径为0.7mm或更低。
3.根据权利要求1的方法，其特征为孔的直径为0.36mm或更低。
4.根据权利要求1的方法，其特征为紧接在圆盘前的热塑性弹性体的温度为160至200℃。
5.根据权利要求1的方法，其特征为圆盘的温度为250至310℃。
6.根据权利要求1的方法，其特征为热塑性弹性体为含基于聚烯烃的树脂的热塑性弹性体。
7.根据权利要求1的方法，其特征为基于聚烯烃的树脂为基于聚丙烯的树脂。
全文摘要
本发明涉及一种通过水下切割法生产具有球形折合平均粒径700μm或更低的热塑性弹性体粉末的方法,该方法包括将熔体态的热塑性弹性体通过多个圆盘孔卸入水中,并用沿圆盘表面旋转的切割机刀片切割卸出的物料,由此获得热塑性弹性体粉末,其中该方法满足如下条件(a)和(b):(a)紧接在圆盘前的热塑性弹性体的温度为120至220℃,和(b)圆盘的温度为230至350℃。
文档编号B29B9/06GK1344757SQ01141780
公开日2002年4月17日 申请日期2001年9月18日 优先权日2000年9月20日
发明者武井豪志, 清水光 申请人:住友化学工业株式会社