专利名称：分开式循环发动机的火花塞定位的制作方法
技术领域：
本发明涉及内燃机。更具体地，本发明涉及分开式循环发动机(split-cycle engine)的膨胀缸中的点火源的定位，以避免可燃空气/燃料混合物在膨胀阀关闭时间之 前进入一个或多个交换通道膨胀阀口 。
背景技术：
为了清楚的目的，对可能会在现有技术中应用和在本申请中涉及的术语"分开式 循环发动机"提供了定义。 在此涉及的分开式循环发动机包括
曲轴，可以围绕曲轴轴线转动； 压縮活塞，所述压縮活塞可滑动地容纳在压縮汽缸内并且可操作地连接到曲轴，
使得压縮活塞通过在曲轴的单个转动期间的进气冲程和压縮冲程而往复运动； 膨胀(动力)活塞，可滑动地容纳在膨胀汽缸内并且可操作地连接到曲轴，使得膨
胀活塞通过在曲轴的单个转动期间的膨胀冲程和排气冲程而往复运动；禾口 使膨胀汽缸和压縮汽缸相互连接的交换通道，交换通道包括在其间限定压力室的
交换压縮(XovrC)阀与交换膨胀(XovrE)阀。 2003年4月8日授权给Carmelo J. Scuderi (米卡罗 J 史古德利)的美国专利 No. 6， 543， 225包含对分开式循环及类似类型的发动机所展开的讨论。此外，该专利公开了 本发明对其进一步改进的发动机的现有方案的细节。 参照图l，显示现有的分开式循环发动机的构思的示例性实施方式，概括地由附图 标记10示出。分开式循环发动机10用一个压縮汽缸12和一个膨胀汽缸14的组合代替传 统的四冲程发动机的两个相邻的汽缸。曲轴16每回转一次，这两个汽缸12、14执行各自的 功能一次。入口空气和燃料进料(charge)通过典型的提升型进气阀18吸入压縮汽缸12。 压縮汽缸活塞20对所述进料进行加压，并驱动所述进料通过交换通道22，该交换通道22用 作膨胀汽缸14的进气通道。 交换通道入口处的止回型交换压縮(XovrC)阀24用来防止从交换通道22反向流 入压縮汽缸12中。在交换通道22出口处的交换膨胀(XovrE)阀26控制加压的进料(intake charge)的流量，使得所述进料在膨胀活塞30到达膨胀活塞的上止点(TDC)位置之后很短 的时间内完全地进入膨胀汽缸14。火花塞28在所述进气进入膨胀汽缸14不久之后点火， 并且所产生的燃烧驱动膨胀汽缸活塞30向下朝向下死点(BDC)运动。废气通过提升排气 阀32泵出膨胀汽缸。 采用这种分开式循环发动机概念，压縮和膨胀汽缸的几何发动机参数(S卩，内径、冲程、连杆长度、压縮比等)通常彼此独立。例如。每个汽缸的曲柄34、36可能具有不同的 半径，并且彼此相位分开，膨胀汽缸活塞30的上止点(TDC)的产生先于压縮汽缸活塞20的 TDC。这种独立性使得分开式循环发动机能够可能实现比典型的四冲程发动机更高的效率 水平和更大的转矩。 由于交换膨胀(XovrE)阀26在压縮汽缸活塞冲程完成之前仅有很短的时间(约 30度曲柄角)将加压的空气/燃料混合物排入膨胀汽缸，因而，交换膨胀阀的关闭发生在空 气/燃料进料点火之后。为了延长阀的寿命，希望在不縮短阀关闭时间的情况下，避免可燃 燃料混合物进入交换膨胀阀。
发明内容
在根据本发明的分开式循环发动机中，火花塞以离开交换膨胀(XovrE)阀的"安
全距离"定位在膨胀汽缸中，其中，来自点火点的燃烧的混合物在XovrE阀基本上关闭
(substantial closing)之前将不会达到XovrE阀。这要求考虑发动机转速范围内的汽缸
火焰速度的设计工艺，还要考虑火花塞在传统发动机中的定位。 根据本发明的发送机可以包括 曲轴，围绕该发动机的曲轴轴线可转动； 压縮活塞，可滑动地容纳在压縮汽缸中，并且可操作地连接至曲轴，使得压縮活塞 在曲轴转动一圈期间通过进气冲程和压縮冲程进行往复运动； 膨胀活塞，可滑动地容纳在膨胀汽缸，并且可操作地连接至曲轴，使得膨胀活塞在 曲轴转动一圈期间通过膨胀冲程和排气冲程进行往复运动； 交换通道，互连压縮汽缸和膨胀汽缸，该交换通道包括交换压縮(XovrC)阀和交 换膨胀(XovrE)阀，在这两个阀之间限定有压力室；禾口 汽缸盖，关闭膨胀汽缸的端部，并具有固定交换膨胀阀的交换膨胀阀口，点火源具 有与交换膨胀阀的端口的最近外周边缘间隔开的点火源中心，点火源在指定的点火时间点 火空气/燃料混合物，以在膨胀汽缸中确定燃烧气体的火焰峰； 其中，点火源中心定位在距离交换膨胀阀口的最近外周边缘一定距离的位置处， 该距离至少等于确定的"安全距离"，以避免在发动机运转速度至少一部分之上的所述交换 膨胀阀基本上关闭之前燃烧的气体在行进到所述交换膨胀阀口中，并且安全距离"S"由下 述函数表示 S(毫米)=燃烧速度(毫米/曲柄角度)X从点火到交换膨胀阀关闭之间的曲柄 角度数。 附加特征可以包括 点火源中心被定位为离汽缸壁足够远，以避免点火后火焰的冷却和熄灭，并且离 汽缸壁不要远得使过度延长进料的燃烧时间和导致超出火焰峰的自燃。
点火源的中心被定位为离排气口的最近外边缘至少12mm，以允许具有用于充分冷 却与点火源相邻的汽缸壁的空间。 根据下文参照附图对本发明进行的详细描述，将会更加充分地本发明的这些和其 它特征和优点。
图1为与本发明的发动机相关的现有技术的分开式循环发动机的横向剖面图；
图2为根据本发明的示例性的分开式循环发动机的横向剖面图；
图3为沿着图2的3-3线截取的具有附加的燃料喷射器的分开式循环发动机的剖 面顶视图； 图4为汽缸盖的底面图，示出了与阀和点火源的相对位置相关的关键尺寸；
图5为当XovrE阀关闭时，火焰在25度ATDC处渗入XovrE阀座的示意图；
图6为断定点火源中心和XovrC阀口的最接近的外周边缘之间的"安全距离"与 发动机转速相对的线状图；以及 图7为示出计算出的1400rpm的从14度ATDC处点火到23ATDC处点火的火焰行 进(flame progression)的二维不意图。
具体实施例方式
现在详细地参照附图中的图2和3，数字50大致表示根据本发明的分开式循环发 动机的图形表示。发动机50包括可沿附图中所示的顺时针方向围绕曲轴轴线54旋转的曲 轴52。曲轴54包括相邻的成角度地错开的引导曲轴曲柄56和随动曲轴曲柄58，它们分别 连接至连杆60、62。 发动机50还包括汽缸体64，汽缸体限定一对相邻的汽缸的，特别地，限定由汽缸 盖70在汽缸的与曲轴52相对的一端处封闭的压縮汽缸66和膨胀汽缸68。
压縮活塞72容纳在压縮汽缸66中，并连接至连杆62，用于使活塞在上止点(TDC) 和下止点(BDC)位置之间进行往复运动。膨胀活塞74容纳在膨胀汽缸68中，并连接至连 杆60，用于类似的TDC/BDC往复运动。 在示例性实施方式中，汽缸盖70在汽缸66、68之间设置用于气体流入、流出汽缸 66、68的装置。为了气体流动，汽缸盖包括进气口 76、双向交换(Xovr)通道78(至少需要 一个通道)和排气口 80 ，其中，进口空气通过进气口 76吸入压縮汽缸66，压縮空气(气体) 通过双向交换(Xovr)通道78从压縮汽缸66传输至膨胀汽缸68，废气通过排气口 80从膨 胀汽缸排出。每个交换通道78还限定压力室81，当交换压縮阀和交换膨胀阀关闭时，压縮 气体储存在压力室81中。 流入压縮汽缸66的气体由向内打开的提升型进气阀82控制。流进和流出每个交 换通道78的气体可以由一对向外打开的提升阀控制，S卩，在交换通道入口端处的交换压縮 (XovrC)阀84和在交换通道出口端处的交换膨胀(XovrE)阀86。流出排气口80的排出气 体由向内打开提升型排气阀88控制。这些阀82、84、86和88可以以任何合适的方式启动， 例如通过机械传动凸轮、可变阀启动技术等等来启动。 继续参照附图中的图2和3，示例性的发动机50还包括位于膨胀汽缸端部上的合 适位置处的一个或多个火花塞90或其它点火源，混合燃料和空气进料可以在膨胀汽缸中 点火，并且在膨胀冲程期间燃烧。 并且，发动机要求至少一个燃料喷射器92，用于可操作地将燃料喷射到进料交换 通道78和压力室81的至少一个(或二者)中的压縮空气进料中。 参照图4，所示出的火花点火(SI)型分开式循环发动机50具有汽缸盖面94，其具
6有固定在XovrE阀端口 98中的双向交换膨胀(XovrE)阀96，其中XovrE阀相对于膨胀汽缸 68向外打开(未示出)。 汽缸盖面94还包括至少一个固定在排气阀端口 102中的排气阀100和至少一个 点火源104，所述点火源104例如为位于某个位置处的火花塞、电热塞、开关激光或任何用 于有效地提高燃料/空气温度的可控装置，以在该位置处建立燃烧的开始。如在此更详细 地讨论的，每个点火源104的中心106定位为距离每个XovrE阀端口 98的最近的外周边缘 110安全距离"S"(用附图标记108表示)。XovrE阀96、排气阀100和点火源104的相对
位置对下述几方面是重要的 a)确保良好的燃料混合； b)促进在汽缸中进行恰当的进料运动； c)避免火焰燃烧进入交换通道中； d)避免在火焰到达之前燃料/空气混合物的自燃("爆炸")。(爆炸是未燃烧的 燃料和空气的气阱(pocket)的非受控自燃现象，这在大多数火花塞点火发动机中通常是 应当避免的)；禾口 e)在活塞下降太多之前实现充分的快速燃烧。 具有双点火源104的好处在于燃烧速率的增加，并且对分开式循环发动机50更重 要的是，双点火源104的使用在实现距离XovrE阀端口 98的最近外周边缘110的最小安全 距离108方面提供了更大的灵活性。这是因为单个点火源通常位于汽缸的中心，以沿各个 方向提供相等的火焰路径，因此，与偏置的点火源相比提供了相对快的燃烧时间。然而，中 心点火源对分开式循环发动机50并不是理想的，因为中心定位的点火源的中心趋向于比 双点火源104的中心106更靠近XovrE阀端口 98的最近外周边缘，且因此将不可能实现与 双点火源相比的最小安全距离标准。双点火源104可以被移动为更远离汽缸中心和XovrE 阀端口 98的最近外周边缘，同时还能实现足够快的燃烧时间。 有三个主要参数影响点火源104在分开式循环发动机50中的选择的定位
参数1 :到XovrE阀端口 98的最近外周边缘110的距离。 参照图5，为了实现尽可能靠近分开式循环发动机50中的TDC的燃烧，点火必须在 XovrE阀96关闭之前发生。然而，同样重要的是避免火焰112行进到XovrE阀端口 98中， 因为这会导致XovrE阀96耐用性和热效率损耗。因此，点火源104的中心106需要定位为 距离XovrE阀端口 98的最近外周边缘110足够远，以允许XovrE阀96在火焰112到达它 们之前已经实质上关闭。虽然实际阀96在25度ATDC处关闭，就火焰112渗透安全而言， 在上止点(ATDC)之后的23度处实现"实质"关闭。图5示出火焰在23度处已经到达、穿 透并覆盖阀96，但这认为是可以接收的，因为当火焰到达交换膨胀阀口 98的最近外周边缘 110时，阀/座间隙在23度ATDC处小于0. 5mm。
参数2 :到汽缸壁68的距离。 首先，太靠近汽缸壁68 (孔)的点火源104会导致火焰112的冷却和熄灭，这对促 进早期燃烧阶段的燃烧是不理想的。 其次，过于远离任何汽缸壁68的点火源104将导致火焰112到达未燃烧的混合物 的燃烧时间延长。这削弱了热效率，并且由于在火焰到达未燃烧混合物的位置之前未燃烧 混合物的压縮和来自该火焰的辐射热传递，导致未燃烧混合物的自燃(爆炸)。
由于第一个原因，第一和第二点火源104还通常以至少汽缸内径20%的距离离开 汽缸孔68的外周。由于第二个原因，单个点火源104在汽缸孔68的顶部处不应当以大于 汽缸孔直径60%的距离离开汽缸壁区域的任何部分。
参数3 :到排气阀端口 102的最近外周边缘的距离。 在火花塞突起部(未示出)和排气口 102开口之间的汽缸盖水套中需要充分冷却 通道(未示出)。最小距离通常由诸如可能的最小铸造壁厚以及用于形成冷却护套的最小 砂芯截面积的铸造极限控制。这要求通常在点火源104的中心106和排气阀端口 102的最 近外周边缘之间需要最小12mm的间距。 参照图6，曲线图114从燃烧计算流体动力学(CFD)预测结果中导出，并且展示出 参数1对分开式循环发动机50的重要性。曲线116图示了相对于满负荷情况下的发动机 转速(曲线图114的水平轴)，火焰112从点火开始到交换膨胀阀96关闭的点所行进的距 离(曲线图114的竖轴)。如果点火源104离XovrE阀端口 98的最近外边缘110距离108 大于由线116表示的值，则这种结构可以避免火焰112在交换膨胀阀96关闭之前渗入到交 换膨胀阀口98中，并可以称为"安全距离(S)"。如果该距离小于由线116表示的值，则这 种结构将导致火焰在交换膨胀阀96关闭之前渗入到交换膨胀阀口 98中。曲线图114还示 出理论上的安全距离在1400rpm、火焰速度2. 14mm/deg(点118)处约为19mm，在4000rpm、 火焰速度5. 74mm/deg(点120)处为35mm。如在产生该曲线图114的CFD分析中模拟的， 点122是点火源104的实际位置。点122表示使1500rpm的发动机50能够进行最佳点火 的19. 8mm的安全距离。 线116的斜率取决于每个发动机转速下的燃烧速度(火焰112前端的速度)和从 点火开始到25度ATDC处的交换膨胀阀96关闭之间的时间，在满负荷下该时间变化范围为 约14-20度ATDC。对于传统的2冲程和4冲程燃烧，主燃烧速度随着发动机转速线性地增 加，同时可用于燃烧行进和完成的时间随着增加的发动机转速而线性地减少，这两个因素 导致用于整个发动机转速范围内的完整燃烧为近似固定的角周期(angular period)。对于 分开式循环发动机50，基于CFD燃烧预测，在沿着汽缸盖面94下约1毫米(mm)的单平面 中，4000rpm的燃烧速度大约比1400rpm的燃烧速度高2. 5倍，以毫米/曲柄角度数限定，并 且因此4000rpm点火源104和交换膨胀阀96之间所需要的距离比1400rpm所需要的安全 距离大约大1.8倍。 4000rpm和1400rpm的1. 8倍"安全距离"和2. 5倍角度燃烧速度之间的矛盾可 能是由于几个因素，最重要的因素是，由于4000rpm具有17度ATDC的延缓点火时间，与 4000rpm的6度ATDC的相同周期相比，1400rpm从点火(14度ATDC)到XovrE阀96的安全 关闭点(23度ATDC)具有较长的角周期(9度曲柄角)，所述4000rpm的6度ATDC的相同周 期已经是避免火焰渗入XovrE端口 98中的点火时间的早期最佳估值。如果在物理上不能 实现在点火源中心106和交换膨胀阀口 98的最近外周边缘IIO之间所要求的安全距离，则 点火必须从它的TDC之后的时间进一步延迟，并且这将削弱发动机的热效率。
参照图7，通过按比例确定燃烧进程的CFD轮廓线，其中火焰峰被认为是2000度 K(开尔文)轮廓线，则可以1400rpm导出点火源104和交换膨胀阀口 98的最近外周边缘 IIO之间的近似火焰路程。在图7的用于单个中心点火的例子中，17度的ATDC轮廓线近似 为简化的白椭圆124，演变为23度的ATDC轮廓线126，在轮廓线126处，燃烧在交换阀在25度ATDC处关闭之前刚好到达该交换阀端口的最近外周边缘。在图7中，按比例确定的距离 约为19mm，并且这对应于图6中的在1400rpm(点118)处的安全距离。
参照图6，通过将在两个2000度K火焰峰上的两个位置之间传输的距离除以 1400rpm使每个火焰峰之间的时间或角增量，可以计算出1400rpm在XovrE阀96方向的燃 烧速度。这1400rpm的大致平均的燃烧速度为18米/秒(m/s)，或2. 14mm/曲柄角，同时 4000rpm的相应的值为138m/s，或5. 74mm/曲柄角，后两个数值都从所縮放的值以额定的 30%增加，以对在4000rpm CFD计算中所使用的低空气/燃料比率进行校正。
对于分开式循环发动机50的用于汽油燃料的燃烧室结构(如图1和图3)，根据 参数1，安全距离应当大于35mm ;比35mm小的距离将意味着4000rpm存在热效率损耗。对 较低的速度来说，安全距离可以降低，例如，1400rpm可降低至约19mm，按比例地，对中速来 说，可能在19和35mm之间。例如，点火源中心106位置和XovrE阀端口 98的最近外周边 缘110之间距离的19. 8mm的设计值可以提供达到1500rpm的最佳点火(图6中的点122)。
对于能够达到4000rpm的最佳点火时间的更大安全距离，点火源104应当移动为 更靠近排气阀100 (按照参数2和3)，并且应当将交换膨胀阀96移动为更远离点火源104。 由于汽缸孔68尺寸和排气阀100尺寸受限，已经做了折中，但应当记住，非常远离中心的点 火结构在大多数情况中对快速燃烧和爆炸是有害的。诸如19. 8mm的"非充分"安全距离的 好处是，对于其中希望更低的燃烧速度作为节流发动机运转的自然结果的部分负荷情况， 将维持更好的燃烧时间。然而，对于混合应用情况，将需要更满的负荷运转，并且这可能要 求如图6所示的安全距离。 可以说，根据分开式循环发动机50的燃烧速度的其它知识，对于1400-4000rpm满 负荷运转来说，所预测的点火源中心106和XovrE阀端口 98的最近外周边缘110之间的 19-35mm的安全距离是适用于以汽油为燃料进行运转的分开式循环发动机的所有汽缸孔尺 寸的绝对值。如果使用具有更高的分层燃烧速度的燃料，或如果发现某些措施能够增加燃 烧速度，如增强扰动，则安全距离将会改变。在CFD预测的可用性期间可以计算出用于柴油 机运转的类似的安全距离。 总之，用于任何分开式循环发动机的安全距离"S"大致可以由下述关系确定 [OOes] S (mm)=燃烧速度(毫米/曲柄角度(mm/CAD)) X从点火到XovrE阀关闭之间的 曲柄角度数 更容易地，S可以根据CFD结果和最大安全值距离来按比例地确定，其中，所述CFD 结果示出从满负荷的发动机的运转速度范围内的点火源行进的约23度ATDC火焰轮廓距 离，所述最大安全值距离根据所希望的发动机工作循环(duty cycle)来选择；在这种选择 的速度之上，将延缓点火，以避免燃烧进入XovrE阀端口 98。 当根据发动机转速和曲柄角计算时，上述表达式也可以表示成在燃烧速度以m/s 为单位并且燃烧时间以秒为单位的情况下的类似的等式。 根据参数2，点火源104的两个中心点106离汽缸孔68的外周的距离应当约为孔 直径的20%，并且根据参数3，点火源104的两个中心点106离排气阀端口 102的最近外周 边缘的距离至少为12mm。 这种结构提供了在交换膨胀阀96关闭之前避免燃烧进入交换膨胀阀口 98中的燃 烧系统，同时该燃烧系统在满缸68容量燃烧和避免爆炸之间实现了优化的权衡。
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虽然已经参照具体实施方式
描述了本发明，但应当理解的是，在所描述的创造性 想法的精神和范围内可以进行各种改变。相应地，不是要将本发明限定为所描述的实施方 式，而是说它具有由随附的权利要求的文字限定的全部范围。
权利要求
一种内燃机，包括曲轴，所述曲轴能够围绕该内燃机的曲轴轴线转动；压缩活塞，所述压缩活塞能够滑动地容纳在压缩汽缸中，并且能够操作地连接至所述曲轴，使得所述压缩活塞在所述曲轴转动一圈期间通过进气冲程和压缩冲程进行往复运动；膨胀活塞，所述膨胀活塞能够滑动地容纳在膨胀汽缸中，并且能够操作地连接至所述曲轴，使得所述膨胀活塞在所述曲轴转动一圈期间通过膨胀冲程和排气冲程进行往复运动；交换通道，所述交换通道使所述压缩汽缸和所述膨胀汽缸相互连接，该交换通道包括交换压缩(XovrC)阀和交换膨胀(XovrE)阀，在交换压缩(XovrC)阀和交换膨胀(XovrE)阀之间限定有压力室；和汽缸盖，所述汽缸盖封闭所述膨胀汽缸的端部，并且所述汽缸盖具有交换膨胀阀口和点火源，所述交换膨胀阀口固定所述交换膨胀阀，并且所述点火源具有与所述交换膨胀阀的口的最近外周边缘间隔开的点火源中心，所述点火源在指定的点火时间点燃空气/燃料混合物，以在所述膨胀汽缸中产生燃烧气体的火焰峰；其中，所述点火源中心定位在离交换膨胀阀口的最近外周边缘一定距离的位置处，该距离至少等于确定的“安全距离”，以避免在发动机运转速度中的至少部分在所述阀基本上关闭之前燃烧的气体行进到所述交换膨胀阀口中，并且安全距离“S”由下述函数表示S(毫米)＝燃烧速度(毫米/曲柄角度)×从点火到交换膨胀阀关闭的曲柄角度。
2. 根据权利要求1所述的内燃机，其中，安全距离S大致为19毫米(mm)或更大。
3. 根据权利要求2所述的内燃机，其中，安全距离S大致在19mm至35mm的范围内。
4. 根据权利要求1所述的内燃机，其中，在4000rpm的安全距离大致为在1400rpm的安全距离的至少1.8倍。
5. 根据权利要求1所述的内燃机，其中，从在给定的发动机运转速度的优化值延迟点火时间。
6. 根据权利要求1所述的内燃机，其中，所述点火源中心被定位为足够地远离所述汽缸壁，以避免点火后火焰的冷却和熄灭，并且距离所述汽缸壁不是远得使得过度延长进料的燃烧时间，并由于未燃烧的进料的压縮和辐射加热而导致超出火焰峰的自燃。
7. 根据权利要求6所述的内燃机，其中，所述点火源中心被定位为距离与膨胀汽缸封闭端相邻的所述膨胀汽缸壁的任何部分不远于膨胀汽缸直径的60% 。
8. 根据权利要求6所述的内燃机，其中，所述点火源中心被定位为距离与膨胀汽缸封闭端相邻的所述膨胀汽缸壁至少膨胀汽缸直径的20% 。
9. 根据权利要求1所述的内燃机，其中，所述汽缸盖包括固定排气阀的排气口，并且所述点火源的中心被定位为距离所述排气口的最近外周边缘至少12mm，以允许具有用于充分冷却与所述点火源相邻的所述膨胀汽缸壁的空间。
10. 根据权利要求1所述的内燃机，其中，所述交换压縮阀和所述交换膨胀阀从所述汽缸向外地打开。
11. 根据权利要求1所述的内燃机，其中，每个膨胀汽缸中包括至少两个点火源。
12. 根据权利要求1所述的内燃机，其中，所述点火源为至少一对点火源，每个点火源具有距离所述交换膨胀阀口的最近外周边缘至少安全距离S的点火源中心。
13.根据权利要求1所述的内燃机，包括两个点火源和两个交换膨胀阀口，每个点火源具有距离所述交换膨胀阀口的最近外周边缘至少所述安全距离S的点火源中心；其中，所述点火源的所述中心距离所述交换膨胀阀口的最近外周边缘的距离比从中心定位的点火源的中心到每个交换膨胀阀口的最近外周边缘的距离更远。
全文摘要
一种分开式循环发动机，包括由交换通道连接的分离的压缩汽缸和膨胀汽缸。压力室限定在交换通道中交换压缩阀和交换膨胀阀之间，该压力室用于在压缩气体定时传递到膨胀汽缸中之前储存压缩气体。设置一个或多个诸如火花塞的点火源，以在膨胀汽缸中点火之后促进快速燃烧，但所述点火源离交换膨胀阀足够远，以防止燃烧气体在交换膨胀阀基本上关闭之前到达交换膨胀阀，从而避免燃烧气体进入交换膨胀阀。
文档编号F02B25/00GK101707878SQ200880019420
公开日2010年5月12日 申请日期2008年6月11日 优先权日2007年8月7日
发明者伊恩·P·吉尔伯特, 让-皮埃尔·皮罗 申请人:史古德利集团有限责任公司