专利名称：利用不稳定放射性同位素测定注蒸汽剖面的方法
技术领域：
本发明总体上是涉及热力提高石油采收率方法的。更具体地说，本发明为精确地研究注蒸汽井中的注入蒸汽剖面提供了一种方法与装置。
在原油开采中，常常发现原油很粘而需要向油藏内注入蒸汽，理想的情况是，油藏为完全均质的而蒸汽均匀地进入油藏的所有部分，然而经常发现并非如此。相反地，蒸汽选择性地进入油藏的一小部分而实际上绕过油藏的其它部分，最终发生“汽窜”，大量蒸汽绕过大部分油藏从注入井直接流向采油井。
用各种不同的补救方法(例如堵塞注入井的特定部位)来解决这个问题是有可能的。例如，参见已转让给本发明受让人的美国专利No.4，470，462及4，501，329。然而，为实施这些补救方法，必须确定油藏中选择性接收注入蒸汽的那些部位。这往往是个难题。
已经提出过种种方法来确定注入蒸汽在井筒中的分布方式。出版物(“Injection Profiles During Steam Injection，”SPE Paper No.801-43C，May 3，1967)总结了某些确定注蒸汽分布的已知方法，现合并在此列为参考。
这些方法中最早的而又最为广泛采用的方法通称为“转子流量计测量”。在井筒中放置一个具有可自由转动叶轮的仪器。当蒸汽通过叶轮时，叶轮以蒸汽注入速度转动。叶轮的转动被转换成电信号，沿测井电缆向上传送到地面，被记录在记录仪纸带或其它记录装置上。
正如为熟悉本技术的人所熟知，注入井的蒸汽干度极大地影响这种转子流量计，从而导致不可靠的结果或者无论如何无法解释的结果。
在很多场合也采用放射性示踪测量法。此方法使用甲基碘(CH3I)来追踪汽相。碘化钠用来追踪液相。将放射性碘注入蒸汽中，示踪剂随蒸汽传输到井下直至进入地层。在注入示踪剂期间开动通用的γ射线探测仪。然后对记录下的井中任意点的γ射线强度曲线进行分析，而直接计算出蒸汽速度。
Sustek的美国专利No.4，223，727公开了估算注入井中注入能力的方法，该法是用地面计量设备及故射性示踪剂测量注入流体的体积而确定注入深度。甲基碘和氪85都被提到适宜用作气相示踪剂。
Roesner的美国专利No.4，507，552描述了一种向注入井中注入并监测示踪剂的下井仪。曾提到采用双检测器进行速度测量。
一份题为“Surveying Steam Injection Wells Using Production Logging Instrument”，日期为1985年8月，由Davarzani与Roesner撰写的书面资料描述了上述美国专利No.4，507，552中的装置，放射性示踪剂的选择未加详细说明。申请人确信该论文是由该作者于1985年8月在夏威夷举行的地热会议上提交的，而该论文1986年1月起在图书馆里便可以得到。
汽相示踪剂曾被不同地描述为卤代烷(碘甲烷、溴甲烷、及溴乙烷)或单质碘。尽管先前已相信，这些卤代烷汽相示踪剂在有关周期内短时间不易分解，但预先已注意到上述物质发生化学反应，正如在有关申请(登记号No.935，662)(许可证已获准但尚未签发)中所叙述的，在测定注蒸汽分布过程中这些反应会严重地影响测量结果的精度。
在已转让给申请人的受让人的相关申请322，582(合并于此列为参考)中叙述了一种用惰性气体示踪剂代替不稳定卤代烷示踪剂测定注蒸汽剖面分布的方法。需要两种示踪剂一种惰性气体示踪剂能消除用碘甲烷时产生的水解问题，但惰性气体示踪剂昂贵、强度低，而且半衰期长。在很多场合，当流动不稳定时，采用两种分开的示踪剂会产生问题。需要探测两种示踪剂，这增加了费用和时间，而且结果往往不是可加和的。
从历史发展上看，在注蒸汽期间遇到的井底高温阻碍传统测井仪器的使用。结果，蒸汽剖面分布测定落后于传统的生产测井技术5-10年。因而，蒸汽剖面分布的精确测定如非不可能便是极为困难。
因此仍然需要一种改进了的、更精确的、费用较小的，而且较简便的方法来确定蒸汽汽相及液相的剖面分布。
叙述了一种在注蒸汽井中确定相对的液汽相蒸汽剖面分布的方法。本方法大致包含这些步骤注入井中的开始位置插入一测井仪，所述测井仪包括配有第一个γ射线探测器，所述的开始位置位于所述射孔层段下方及所述油管末端上方;插入第二个γ射线探测器与所述第一个γ射线探测器上游的蒸汽相连通，向注入井内注入能以一已知速率容易地从汽相水解进入液相的不稳定放射性同位素，以便在注入后的某给定时间，可以测定其在汽相及液相的相对分配比例，测量汽相同位素及液相同位素通过第一及第二γ射线探测器之间时所用的传输时间;将测井仪移到第二个位置;在第二个位置上重复上述步骤;计算在开始位置和第二个位置之间进入地层的流体量。
图-1的曲线表明，碘甲烷留在汽相中的百分率是压力及时间的函数。
图-2说明注碘甲烷γ射线输出是时间的函数。
图-3原理上图解了示踪测井装置及测剖面分布的实施方法。
图-4表示不稳定放射性同位素示踪剂的响应曲线。
图-5表示碘甲烷的典型信号。
图-6原理上图解了当油管末端位于油井射孔层段上方时使用的示踪测井装置及方法。
本发明改进了注蒸汽井中生产测井的精确度。本发明提供了一种采用单一放射性示踪剂测井法直接确定蒸汽汽相及液相在井筒中的速度的简单而价廉的方法。具体地说，就是不稳定放射性同位素(例如碘甲烷)发生水解。
当碘甲烷被注入蒸汽注入井时，它以取决于井温及井压的速率发生水解。碘甲烷留在汽相中的百分率作为时间和压力的函数示于图-1中。这种水解作用使得同时测量沿井筒的任意点的液相及蒸汽相的速度成为可能。恰当选择的不稳定放射性同位素还能指示下降速度;即汽相与液相的速度差。相速度用于确定注进油藏目的层或目标区的各相的量。最终结合的蒸汽剖面分布必须精确，以便确定分带的注入分布。并监测蒸汽驱的推进情况。
本发明的方法使用了不稳定放射性同位素(如碘甲烷)来确定注蒸汽期间的液相速度及蒸汽相速度。
已经观察到，当碘甲烷水解时，此示踪剂分布到液体和蒸汽两相之中。此“分布”可用单一或双γ射线探测仪探测。在适宜的流动条件下可以探测到两个截然分开的峰第一个峰指示汽相而第二个峰指示液相。当采用双伽马探测仪时，传输时间差可有利地用于确定汽相及液相速度。只用一种示踪剂便可同时测定蒸汽及液体的井筒相速度。
当卤代烷示踪剂用于确定注入蒸汽的剖面分布时，通常得到较差的剖面分布图。这是由于卤代烷与高温水接触时不稳定的原因。在高温下，卤代烷水解并开始示踪水相。
碘甲烷及其它卤代烷示踪剂在示踪剂到达地层所需的时间内在注蒸汽井中依照下列反应降解碘甲烷CH3I+H2O→CH3OH+HI碘乙烷C2H5I+H2O→C2H5OH+HI(连同一可能的副反应
C2H5I→C2H4+HI溴甲烷CH3Br+H2O→CH3OH+HBr溴乙烷C2H5Br+H2O→C2H5OH+HBr由于HI和HBr的溶解度大蒸汽压低，反应产物实际上将全部均衡进入蒸汽的液相。同时，HI与HBr是强酸而蒸汽的液相是碱性的，因而一旦HI或HBr均衡进入液相，它们将转化为完全水溶性的盐类。因此，当一部分卤代烷汽相示踪剂在井筒中热解(水解)时，蒸汽的液相也将被示踪。
在碘甲烷从井口运移动(地层)的过程中，形成液溶性HI，导致碘甲烷在汽相中的低百分率。然而该反应不是瞬时的，而是取决于时间的。在此展现使用一配制得当的不稳定放射性同位素来测注蒸汽井的剖面分布的优点。
图-1显示了以压力及时间为函数的碘甲烷留在汽相中的百分率。汽相示踪剂保留的实际数量取决于延续时间及井底压力，这一点在图-1中显示得很清楚。这表明可以采用单一的不稳定放射性同位素同时示踪液相及溶相。根据具体的井底条件及所需的测井时间可以选用不同的同位素。
图-2表示了在井底注入压力为300psi，使用碘甲烷测蒸汽剖面分布过程中观测到的双峰。观测到两个峰一为蒸汽峰一为液相峰。两峰均用于计算液相速度及汽相速度。不稳定放射性同位素必须分解或水解得足够慢以使两相的示踪成为可能。而图-1清楚显示出汽相及液相均被示踪显示出来。
图-3是说明常规蒸汽示踪测井及测量装置的原理图。关键部件是双γ射线探测仪。采用双γ射线探测仪，可以先测蒸汽后测液相的传输时间。如果已知探测仪之间的距离，则可以计算出相速度。
与图-3对照，图-4显示出注入不稳定放射性同位素如碘甲烷时的典型示踪剂响应曲线。如图所示，一次示踪剂注射可记录到四个不同的峰而不象用常规示踪法仅得两个峰。由于蒸汽速度大于液体速度，因而汽相指示峰在两个探测仪中最先出现。由于蒸汽速度与液体速度不同，所以不需要自然γ能谱仪。传输时间足以用于识别正在流动的相。
图-5(据Nfuyen，美国专利No.4，793，414，图No.1)图示了用双γ射线探测仪监测的碘甲烷示踪剂特性曲线。确定蒸汽(第一个峰)21和液体(第二个峰)23的传输时间。碘甲烷于第一个峰位21指示汽相，而其分解产物于第二个峰位23跟踪指示液相。同位素选取适当时，应在各相得到单一锐峰。为数众多的不稳定同位素可用来延长或缩短许可的反应时间。也可以在地面增大同位素的浓度以放大井底信号。
因此，已发明出确定注入井注蒸汽剖面(或蒸汽剖面)的改进方法与手段。图-6从原理上概要地表示了油管末端位于油井射孔层段上方时所使用的方法与装置。蒸汽由蒸汽发生器1中产生并通过油管3把蒸汽注入到注入井2及射孔段5进入油层6。本发明实施中的要点是，蒸汽速率及干度保持在一相对不变的水平上，此条件应在实施本方法前达到稳定。蒸汽质量流量(以及，任意选择地，蒸汽干度)用测量仪器12在井口确定，而且应在注蒸汽井测井之前、之中、之后分别测量。
最初，测井仪4用于导出温度及/或压力剖面，使得可用蒸汽表确定蒸汽及液体的密度。然后测井仪4再返回射孔层段5的底部。
测井仪4为本领域众所周知的型式，它包含有γ射线探测仪10。用检测仪表及记录仪11来记录示踪剂组分流经检测仪10之间所用的传输时间。
然后，在蒸汽管线9上某位置向井内注入不稳定放射性同位素7。该同位素属于以已知速率容易地由汽相水解进入液相的类型，以便在注射同位素之后的某给定时则可以确定汽相及液相的相对分配比例。
然后测量汽相同位素及液相同位素通过γ射线探测仪10之间所用的传输时间，然后将测井仪4移往该井3中的第二个位置，进行所述不稳定同仪位素的另一次注射，并以上述同样方式测量更多的传输时间。
然后根据汽相及液相同位素通过两γ射线探测仪10所需要的航程时间，计算出汽相及液相速度。再根据进入该井的蒸汽质量流量、液体传输时间及蒸汽传输时间，可以计算出在第一个位置及第二个位置之间进入地层的蒸汽量和液体量。因而可以确定相对的液体及蒸汽的注入剖面分布。
在推荐的实施方案中，不稳定放射性示踪剂选自不同的卤代烷。注射量要足够以使γ射线探测仪容易检测。其数量将随蒸汽流量及蒸汽干度而变化，但熟悉本技术的人能轻易地计算出来。
在另一实施方案中，放射性示踪剂是稳定的而携带液是不稳定的。随携带液(如水)注入的单质磺将在注蒸汽期间同时示踪液体及蒸汽。当含有放射性同位素(如单质碘)的携带液在井口被注入蒸汽流中时，携带液以与注入蒸汽同样的比例发生汽化。现场试验说明，示踪剂(例如碘)因而被传输进液汽两相。
采用双γ射线探测仪检测传输进各相的放射性同位素。观测到的响应曲线与图-4所示的响应曲线相同蒸气峰先出现而液体峰第二个出现。利用各相通过γ射线探测仪之间的传输时间可以确定蒸汽速度以及液体速度。
应该选取与注入流体性质(如密度、溶解度、组成及含盐量)相匹配的携带液。这样将改进相探测(技术)。为数众多的携带液都可以选用，然而已经发现注蒸汽最有效的携带液就是水。
在另一实施方案中，第二个γ射线探测仪插入井中与蒸汽相连通，并位于插在油管末端上方位置的第一个γ射线探测仪的上游。
在另外又一实施方案中，注蒸汽井具有环形空间且射孔层段位于油管端部之上。将按一定距离分开的γ射线探测头的测井仪插入到注蒸汽井内的第一个位置，此位置位于射孔层段下方及油管末端上方，使用与上述相同的不稳定放射性同位素。测量汽相及液相同位素通过第一及第二γ射线探测仪之间所用的传输时间。测井仪移往井内第二个位置之后，重复上述步骤，然后计算第一位置和第二位置之间进入(石油)地层的流体量。
可以分别按下列式子确定射孔层段每一位置上的汽流量及液流量
VV＝ (L)/(TV) (1)VL＝ (L)/(TL) (2)其中Vv＝蒸气速度;
Vl＝液体速度;
L＝探测仪10之间的距离;
Tv＝蒸汽传输时间;以及Tl＝液体传输时间。
由简单质量平衡，还得到W＝[ρVαVV+ρL(1-α)VL]A (3)其中W＝在各仪器位置测得的质量流量;
A＝因测井仪的存在而校正过的井的井筒横截面积;
ρv与ρe＝汽相及液相密度(由温度测井、压力测井，或两者合用确定);以及α＝井下空隙率。
由方程(3)解α得到
α=WAρLVLρVVV-ρLVL------(4)]]>射孔层段顶部上方(即油管末端处)的井下蒸汽干度可由下式计算X=ρLαVLρVαVV-ρL(1-α)VL------(5)]]>其中X＝射孔层段顶部的蒸汽干度。
现在可以自射孔顶部开始确定蒸汽及液体的剖面分布。由于已知进入井的总质量流量，射孔层段顶部(设为位置1)的汽流量及液流量可由下式计算WV1＝(W)(x) (6)WL1＝(W)(1-x) (7)其中Wv＝位置1处的汽流量。
Wl＝位置1处的液流量。
在位置1与位置2之间留在井筒的蒸气量和液体量现在由下式给出
WWV1=WV11-a2a1TVITVI-----(8)]]>WWL1=WL11-(1-a2)(1-a1)TL1TL2-----(9)]]>位置2处的蒸气仪液体质量流量现在由下式给出WV2＝WV1-WWV1WL2＝WL1-WWL1现在可以在采集数据的井筒中的第一位置进行上述运算。总之，在位置i与位置(i+1)之间进入地层的蒸气量及液体量将由下式给出WWVi=WVi[1-(ai+1ai)(TViTV(i+1))]-----(10)]]>WWLi=WLi[1-(1-a(i+1)(1-ai))(TLiTL(i+1))]-----(11)]]>当射孔层段位于油管末端下方时，上述示法仍有效。然而当射孔层段位于油管末端上方时，有必要用本领域所知的方法进行校正。注意，在某些情况下，沿着油管的蒸汽压力与温度变化很大，结果将使油管纵向的蒸汽速度发生变化。在这种情况下，可以沿油管的微分截面容易地计算该速度，最好把探测器顺着油管的不同位置放置可以确定不同点的油管速度。
环形空间的液体速度及蒸气速度(VA)现在以下式确定VAL=hA[Δt2L-hA(1VTL)](15)]]>VAV=hA[Δt2V-hA(1VTV)](16)]]>其中hA＝井下γ射线仪至油管末端的距离;
△t2＝组分自通过下行通道上第一个位置上的测井仪到其通过向上通道上的测井仪所经过的时间。
现在以下式计算位置1处的环形空隙率(αAL)aAL=WAA-ρLVALρVVAV-ρLVAL------(17)]]>其中AA＝环形空间的横截面积，而环形空间里的蒸汽干度由下式计算xA1=ρLαV1VALρVαA1VAV-ρL(1-αA1)VAL------(18)]]>
位置1处的液体及蒸汽质量流量可由下式计算WV1＝W(XA1) (19)WL1＝W)1-XA1) (20)将下井仪移往稍高的位置，而且重复上述过程。总之，位置“i”处的液相或汽相环速度由下式给出
其中hi＝自同一基准点测得的探测仪深度。
VAi＝hi与h之间的平均环形空间速度。
△ti＝探测器观测到的两脉冲之间的时间间隔。
Vti＝深度hi处的油管速度。
然后很容易把上述方程代入方程(17)、(18)而得到任意位置的X。在位置i及位置(i+1)之间进入地层的蒸汽及液体量则由下式给出WVi＝WVi-WV(i+1)(22)WWLi＝WLi-WL(i+1)(23)
实验表明，复合的多相流动状态经常存在于油管及套管之间的环截面内。这些流动状态的出现是由于蒸汽沿油管向下到向上进入环形空间而改变流动方向时引起压力降和温度降造成的。蒸汽干度低时，环形空间里常出现长液柱。液柱导致流动不稳定而常使示踪剂随机分布。在这种情况下，应该采用特别的示踪分析法，因为传输时间法不适用了。
该分析过程被称为示踪剂损耗法，下面加以详述。
示踪剂损耗法1.用常规过油管温度测井法定位于环形空间内的汽-液相界面。本过程为熟悉本技术的人所熟知。
2.运用本底伽马测井测量法来测量井筒及地层内的辐射基线水平。
3.降低双γ射线探测仪的深度恰至汽-液相界面上方，此深度代表着所有注入的放射性示踪剂将通过的点。因而被当作100%点或位置1。
4.在地面向油管下注入高浓度(50毫居里)的不稳定放射性同位素。
5.用双γ射线探测仪记录所有幅射强度。有用的幅射强度是示踪剂在环形空间内向上移动时记录的强度。在足够长的时间内于给定深度持续记录所有幅射，以便使幅射强度返回步骤2中所确定的基线水平。
6.将双γ射线探测仪上移到下一个所要用的位置。对所有位置用同样浓度的示踪剂重复该过程(步骤4及5)。
7.用下式计算各位置检测出的本底水平以上的累积γ幅射。
DGm=Σi=0n(GiΔti)-(BG)mΔT]]>其中Gi＝以每秒计数记录下的某位置伽马幅射△ti＝记录γ射线计数的时间间隔(秒)m＝所要测的位置BGm＝以每秒计数的本底伽马幅射△T＝记录示踪剂伽马幅射的累积时间(秒)n＝伽马幅射时间间隔的总次数CG＝△T时间间隔内伽马幅射的累计计数。
8.用下式计算进入一层段的注蒸汽容量百分数。
其中CGm是第m个位置的累积伽马幅射。所有注入容量均以第一位置为参照点，该处总注入量为100%应该注意到，在上述所有实施方案中并不急需得知进井的精确蒸汽质量流量。如果不知道进井的质量流量，通过得知在不同位置进入地层的蒸汽之两相的相对量就能简易地推导出大量信息。
在此叙述的本发明也可以在以上所讨论之外的应用中采用。例如，本发明可以应用于油管末端在射孔段内的情形。这种配置方式需要在油管内测量100%流动。为计算剖面分布，所有测得的传输时间均转化为在公用流动区(如套管)内的等效传输时间。剖面分布计算法因而将与上述的相同。
井下蒸汽干度是个有用的参数，可以由上述方法测定以便确定注入的总热量分布以及总热量损耗。井口蒸汽流量、井下压力及蒸汽速度被用于计算井下蒸汽干度。例如蒸汽干度及流量由方程3及方程5给出。甚至当得不到液体速度时，可以用空隙率及多相流动的相关关系来确定蒸汽干度。
已知汽相及液相剖面分布、井下压力、井下蒸汽干度以及进井的总流量后，还可以计算总热量分布。可以用惰性气体测量法获得井下蒸汽干度及汽相剖面分布。可以用常规碘化钠测量法获得液相剖面分布。进入各测段的热量百分率可由下式给出F=GHvx+LH1(1-x)Hvx+H1(1-x)(24)]]>其中F＝进入某一层段的热量百分率G＝进入某一层段的蒸汽百分率
Hv＝蒸汽的焓X＝该层段的蒸汽干度。
L＝进入某层段的液体百分率Hl＝液体的焓。
T.V.Nguyen于1986年6月进行的现场试验结果(美国专利No.4，793，414)以建议的方法进行了再次解释。表-1简短地详记了该结果。图-5所示的碘甲烷示踪剂数据用峰21及峰23得来的数据进行了再分析。这些峰是最典型的蒸汽及液体速度。该传输时间与用氪及碘化钠所得的传输时间作了对比，尽管有测量时间的差别以及未尝试在计算中包含液体滞留量，结果却取得了合理的一致。
当描述并说明了本发明的一个推荐的实施方案时，不脱离本发明的精神与范围可以进行多项修改这也是很显然的。因此，本发明不受前述所限，而只受附加在此的权利要求书的范围所限制。
权利要求
1.一种注蒸汽井中测定液相及汽相剖面分布的方法，包含这些步骤(a)向注蒸汽井内的初始位置插入一测井仪，所述测井仪还包含以特定距离分开的双γ射线探测仪；(b)在所述注蒸汽井测井之前、之中及之后，测量进入注蒸汽井内的蒸气质量流量；(c)向注蒸汽中内注入一种不稳定放射性同位素，所述同位素属于能由汽相容易地以一已知速率发生水解进入液相的类型，因此在注入所述同位素后的某给定时刻，可以测定所述的汽相及所述的液相的相对比例；(d)测量所述汽相同位素及所述液相同位素经过所述γ射线探测仪之间所用的传输时间；(e)将所述测井仪移到所述井中的第二个位置；(f)重复步骤(c)、(d)及(e)；(g)以所述汽相及液相同位素经过所述两台γ射线探测仪之间所需的航程时间为根据来计算汽相及液相的流速；以及(h)根据所述进入注入井的蒸汽质量流量、所述液体传输时间、及所述蒸汽传输时间计算在所述初始位置及所述第二个位置之间进入地层的蒸气及液体数量。
2.如权利要求1所述的方法，其中所述的不稳定放射性同位素选自各种不同载流体的卤代烷及单质碘。
3.一种测定注蒸汽井中蒸汽剖面分布的方法，包含这样几步骤(a)插入一测井仪到注蒸汽井中的某初始位置，所述测井仪还包含第一台γ射线探测仪，所述初始位置在油管末端上方;(b)将第二台γ射线探测仪插入与所述第一台γ射线探测仪上游的所述蒸汽相接触;(c)注射一种不稳定放射性同位素进入注蒸汽井，所述同位素属于能由汽相容易地以一已知速率发生水解而进入液相的类型，因此在注射所述同位素后的某给定时刻，可以测定所述汽相及所述液相的相对比例，所述同位素选自各种不同载流体的卤代烷及单质碘;(d)测量所述汽相同位素及所述液相同位素经过所述γ射线探测仪之间所用的传输时间;(e)将所述测井仪移到所述井中的第二个位置;(f)重复步骤(c)与(d)，并且(g)利用所述传输时间，计算在所述初始位置及所述第二个位置之间进入地层的液体流量。
4.一种测定在油管末端上方具有一环形空间及射孔层段的注蒸汽剖面分布的方法，包含这样几步(a)向所述注蒸汽井内的初始位置插入一测井仪，所述测井仪还包含以特定距离分开的双γ射线探测仪，所述初始位置位于所述射孔层段之下及所述油管末端的上方;(b)向所述注蒸汽井内注射一种不稳定放射性同位素，所述同位素属于能由汽相容易地以一已知速率发生水解进入液相的类型，因此在注射所述同位素后的某给定时刻，可以测定所述汽相及所述液丁的相对比例;(c)测量所述汽相同位素及所述液相同位素经过所述第一台及所述第二台γ射线探测仪之间所用的传输时间;(d)将所述测井仪移到所述井中的第二个位置;(e)重量步骤(b)、(c)及(e);并且(f)利用所述传输时间，计算在所述初始位置及所述第二个位置之间进入地层的蒸汽量及液体量。
5.一种测定在油管末端上方具有一环形空间以及射孔层段的注蒸汽井内的蒸汽剖面分布的方法，包含这样几步(a)向所述注蒸汽井内的初始位置插入一测井仪，所述测井仪还包含第一台γ射线探测仪，所述初始位置位于所述油管末端的上方;(b)将第二台γ射线探测仪插入，与所述第一台γ射线探测仪上游的所述蒸汽相接触;(c)向所述注蒸汽井内注射一种不稳定放射性同位素，所述同位素属于能由汽相容易地以一已知速率发生水解进入液相的类型，因此在注射所述同位素后的某给定时刻，可以测定所述汽相及所述液相的相对比例;(d)测量所述汽相同位素及所述液相同位素从经过所述第一台检测仪的时刻到所述同位素经过所述第二台检测仪的时刻间的传输时间;(e)测量从所述同位素经过所述油管内的所述第二台检测仪的时刻到所述同位素经过所述油井环形空筒内的所述第二台检测仪的时刻间的传输时间;(f)将所述测井仪移到第二个位置;(g)至少重复步骤(c)及(e);并且(h)利用所述传输时间，计算在所述第一及所述第二位置之间进入地层的流体量。
6.如权利要求5中所述的方法，其中所述的不稳定同位素选自载于各种不同载流体的卤代烷及单质碘。
全文摘要
利用一种不稳定放射性同位素测定注蒸汽井中相对的液相及汽相蒸汽剖面分布的一种方法。将双探测仪γ射线测井仪插入到油井中某射孔层段下方的深度。然后向蒸汽流内注射不稳定放射性同位素，而它容易地以一已知速率发生水解从汽相进入液相，因此在注射后的某给定时刻，可以测定汽相及液相的相对比例。测量汽相及液相经过γ射线探测仪之间用的传输时间，并在第二个位置重复以上步骤。可以测定出在第一及第二个位置之间进入地层的流体量。
文档编号E21B47/10GK1061459SQ9110582
公开日1992年5月27日 申请日期1991年8月19日 优先权日1990年8月24日
发明者查尔斯·F·马南尼 申请人:切夫里昂研究和技术公司