专利名称：用于对带材进行平直度测量的方法和装置的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种用于对带材进行平直度测量的方法，尤其用于在通过轧机或带材生产线过程中对金属带材进行平直度测量，据此，由作用于所述带材上的拉力至少分段地在带材宽度上对拉应力进行测定。
尤其是对于冷轧过程人们经常监测带材的某种波纹度，该波纹度由此产生，即，在带材纵向的带材厚度上出现交变的塑性延伸。此外除了这种平整度偏差以外还存在作为形状偏差的直度变化、例如带钢镰刀弯。
在现有技术中通常这样进行平直度测量，即，使带材承受拉力，将拉力除以带材宽度和带材厚度能够直接推断出拉应力。
如果不平度超过一定界限，则带材波纹度在尤其是金属带材继续加工成汽车部件时产生问题。作为平直度偏差的标准采用所谓的I单位IU，其中一IU对应于一10-5的拉应力差。即，一单个带材条允许具有一个＜10-5的所属的长度偏差(Δl/l)，以便能够规定不平度的1IU数值。
因为带材材料的生产者通常必需证实上述的平整度极限值，因此要求得平直度误差并且为此大多在轧机或带材生产线内部进行应有的平直度测量。相应的测量也可以并行地用于变形过程最佳化。
在现有技术中，不仅存在用于平直度测量的非接触方法(EP 1 116952 A2)而且存在借助于测量辊与通过的带材接触测定拉应力的方法(只实例性地参见DE 199 18 699 A1)。
对于非接触测量方法，大多借助于声波、超声波以及在电磁途径上获得平直度，而后一种方法采用机械测量过程并在实践中具有最广泛的应用。
按照DE 199 18 699 A1测量辊具有多个测量传感器，这些传感器与测量辊壁间隔距离地设置在空隙中。此外还已知，测量辊仿佛被分成所谓的扇形盘，这一点如同在EP 1 182 424 A1的主题中描述的那样。
在两种情况下借助于传感器在带材接触区径向进行力测量。通过这种方式，由如此测定的分拉力，其方式是通过分拉力除以带材宽度和带材厚度推断出局部的拉应力。
根据由于长度差引起的局部平直度误差在从属传感器上出现交替的分拉力，这些分拉力对应于同样变化的拉应力，这些拉应力表示材料带材上相对线性膨胀的尺度并由此表示材料带材的平直度。这在原理上是公知的并在Gert Muecke，Kai F.Karhausen和Paul-Dieter Puetz的论文“带材中的形状偏差划分、产生、测量和消除以及定量的评价方法”(“Formabweichungen in BndernEinteilung，Entstehung，Messungund Beseitigung sowie quantitative Bewertungsmethoden”)中详细地进行了描述(钢和铁122(2002)第2期第33页和下一页)。
已知的机械测量方法存在原理上的缺陷，人们在带材宽度上仅得到有限数量的具有局部拉应力值的测量点。即，足够精确的答案要求大量的传感器，这不仅使测量辊昂贵而且使处理费用增加。此外测量在带材棱边上存在问题。因为在这里从属的传感器只能部分地被带材遮盖或接触。由此可能产生误差。当测量带材棱边位置时同样也涉及这种问题。
为了解决所提出的问题，这种用于对带材进行平直度测量的方法的特征在于，在带材宽度上依次地对拉力进行测量并在必要时求和，由如此获得的总力函数导出在带材宽度上的一个一般性的或连续的拉应力分布函数。一般还要将各拉力相加，但是不必一定如此。如果不累加，则总力函数最终等于在带材宽度上所测到的各拉力的分布，由该分布可以导出拉应力分布函数。
按照本发明，在各带材条上从一个带材棱边开始依次或连续地在带材宽度方向上测量拉力或者如果设想无穷小的分拉力作为积分总力。这可以非接触地实现，如同在权利要求2中所描述的那样。但是通常使用一个与带材处于接触的传感器，该传感器对作用于带材上的拉力进行采集。
在此，传感器在带材宽度上总是以在时间上错开的方式对拉力进行测量并以这种方式测定从带材棱边到带材棱边的拉力，确切地说是沿着一个给定的测量线或测量面，其中对沿着测量线或测量面采集的拉力值进行求和。
在平直度测量期间，传感器的一个起始点和一个终结点或起始区和终结区相对于其横截面通过测量辊或传感器的中心点包围了一个位于接触角内的测量角。换句话说，测量线或传感器的起始点和终结点或起始区和终结区在测量辊横截面投影上位于带材或金属带材包缠着测量辊的接触角内。
由传感器进行采集的测量区域可以分成多个分测量区域，分测量区域的各个所测到的拉力合并成总力函数。这大多在一个本来就存在的计算单元中实现。
此外也可以实现，在带材宽度上对所属(分)拉力在各带材条上的浮动的平均值进行测定并由此导出拉应力分布。这一点还要结合附图描述详细进行解释。
本发明的主题还涉及一种如权利要求9所述的用于对带材进行平直度测量的装置，该装置尤其适合用于执行所述的方法。这个装置的有利结构在权利要求10至13中给出。
本发明教导的特征在于，在最简单的情况下，借助于一个唯一的传感器在带材宽度上依次地对拉力进行测量并求和。这可以实现，因为所述传感器优选是一根相对于带材移动方向倾斜设置的测量辊。通过相对于带材移动方向倾斜的设置，以在时间上错开的方式在每一单个带材条上对作用于带材上的拉力或分拉力进行测量，确切地说是从带材棱边到带材棱边沿着所述测量线。
因为所述传感器在接触角内逐渐增多，使由一个一体组合在测量辊中的测量梁所获得的拉力依次地在带材宽度方向上增加为积分的总力。在一种精确平整的带材情况下得到的是在带材宽度上线性增加的拉力。在一种不平整的带材情况下则不是这样的情况。
当然这个测到的总力在达到一个平台段或最大值(当传感器或测量梁全部记录拉力时)后再次降低。因为在连续移动的带材情况下，测量辊重又从接触角转回来。在此，理想的方式是，分别以不同的斜度相等地构成上升段和下降段。
从这个原因出发，本发明建议，最好由总力函数的导数按照带材宽度求出拉应力分布函数。通过这种方式，能够轻而易举地获得总力函数与线性的偏差。如果将这个按照带材宽度的总力函数的导数除以带材厚度，则直接得到与带材宽度有关的带材中的拉应力分布。
按照本发明的测量方法，在理想情况下，采用一唯一的传感器就足够了并且不存在现有技术由于有限的传感器数量和与此相关的分辨率极限而具有的缺陷。测量的精度更主要地取决于传感器的分辨率，其中在最简单的情况下涉及到一个和两个测力计，这些测力计承受作用于测量梁上的拉力。在此，如同在权利要求12中所述的那样，如果测量辊在带材宽度上配备多个测量梁或分测量梁，则可在一定程度上提高分辨率。因为这些分测量梁分别覆盖测量辊的一小部分。
因此例如在三个分测量梁情况下，每个测量梁上最大的力就降低到整个带材拉力的1/3。因此通过这种方式随之而来自然也使测量精度提高3倍。
最后，可以这样提高分辨率，即，特别窄地构成测量梁并这样倾斜地设置，使得在带材和金属带材缠绕测量辊的接触角范围内仅分别包括测量梁的一个单独的部分。然后由这些测定的浮动平均值直接导出各自的拉应力分布函数。
推荐采用一体组合在测量辊上的(分)测量梁的特别窄而轻质的结构也基于这样的原因，即由此避免测量误差或失真，因为在这种情况下，作用于测量梁上的离心力在金属带材滚压时不起作用或只起可忽略不计的作用。
一种用于对带材进行平直度测量的方法和装置由于特别简单的结构而受到青睐，这种结构最终转化为所获得的总力函数和由此导出的拉应力分布函数。这一点被看作是核心。
一个至少在带材宽度B上延伸的传感器2属于本装置的主要结构，该传感器在本实施例中由测量辊2构成。实际上这个传感器或测量辊2的长度L选择成L≥B。
图2清楚地表明了这一点，图2以俯视图且示意地示出了具有所属测量辊2的
图1中的金属带材1。在这里也可以看出，带材宽度坐标y从属于带材宽度B，而带材移动方向则在X方向上实现。最后，一个只标记出来的计算单元3属于主要结构，该计算单元收集由传感器和测量辊2提供的并在这个位置上测到的拉力Fx并对其进行处理。这些拉力和分拉力Fx在本实施例范围中在X方向上起作用。
测量辊2在其内部具有一个一体组合的测量梁4。这个测量梁4可以在测量辊2的整个长度L上有规则地螺旋延伸或者直线延伸，如同在图1a中所示的那样。在这方面，测量梁4分别在端部支承在两个测力计5或相应的测力装置上，这些测力装置基本在径向对作用于测量梁4的力进行采集并转换成可由计算单元3处理的电信号。
从原理上也可以设置一些销轴代替测量梁4，这些销轴固定在所属的透穿孔上并在与带材1接触时承受压力。即，类似于前面已经描述过的DE 199 18 699 A1那样工作。在此，销轴可以直接与测力装置连接，测力装置本身将相应的信号传给计算单元3。但是也可以是，让销轴在一内置的管里作为测量梁4工作，所述管再通过测力计5给出一个相应的拉力信号。所有这些在图2中借助于一个可选择的测量辊2来表示。
测量辊2用于记录带材或金属带材1的平直度。在这种情况下，在金属带材1在X方向上受拉力负荷时，该拉力负荷大到使所有无限小的带材条都绷得紧紧的，本发明利用了由波纹度引起的各带材条的长度差Δl与相对线性膨胀(在带材移动方向x上)Δϵx=Δll]]>一致。由此得出拉应力差(在X方向上)Δσx=Δll·E=ΔFxB·s]]>其中，E为带材材料的弹性模量，Fx为X方向上的拉力，B为带材宽度而s为带材厚度。
由上述关系式实现，拉应力的变化量Δσx可以通过测量拉力Fx导出(如果还将拉力Fx除以带材宽度B和带材厚度s)。这个力Fx或这个力的变化量ΔFx借助于测量辊2测定。在此不是直接测量在带材移动方向x上相应的拉力Fx，而确切地说是测量其径向分力Fxr，该分力由带材1缠绕测量辊2的接触面而产生。(参见图1b)。
根据图2和3可以看出，传感器2或测量辊2相对于带材移动方向x倾斜地设置。与现有技术相比，例如按照DE 199 18 699 A1，通过这种方式不仅可以分段地而且可以近乎连续地在带材宽度B或y上测定各作用于带材1上的拉力Fx。
为此，测量辊2分别在时间上错开地测定各拉力Fx，如图3所示。这种在时间上的错开借助于三个不同的时刻t1、t2和t3来表示，这些时刻对应于测量辊2顶靠在移动的带材1上时的不同旋转角度。
对于时刻t1，传感器2/测量辊2或测量梁4的一个起始点或起始区A到达了在所谓的接触长度K内的带材1的一个带材棱边6。这个接触长度K确定了一个大小为K·B的接触面7(参见图3)，该接触面与在其内部在测量梁4与带材1之间进行接触的面积相对应。接触角α对应于接触长度K(参见图1b)。
一旦测量梁4的起始点或起始区A到达带材棱边6，测力计5根据现在作用于测量梁4上的拉力Fx的径向分力Fxr记录一个信号。如果现在带材1在带材移动方向x上继续移动并且测量辊2在此在带材1上滚动，测量梁4则以其倾斜的布置逐渐地在整个接触面或测量面7上移动过去。
现在描述时刻t2。因为在这个移动过程中，测量梁4越来越浸入到接触面或测量面7中，在测力计5上测到的拉力Fx也越来越增大。这一直进行到测量梁4或测量辊2的一个终结点或终结区E离开接触面7，这继按照图3的状况之后实现。首先所测到的拉力Fx在增加后达到一个平台式水平，即当测量梁4完全设置在接触面或测量面7内部的时候，而当测量梁4从接触面7移出去的时候，所测到的拉力Fx又降低到零。在图4中示意地示出了这个曲线。
现在是这样，在一个精确平整的带材1情况下，拉力Fx线性地增加，因为不存在相对线性膨胀，即系数 为数值零。由此也不在拉力Fx上产生差值ΔFx。与此相反，波纹带材1在拉力Fx上产生波动，如同样在图4中对于一个不平整带材所表示的那样。
在观察图5时这个差值也清晰地表示出来，图5将一平整带材(点)与一波纹带材(正方形)进行比较，并且借助于一个取决于带材宽度或带材宽度坐标y的由各拉力Fx获得的总力函数F的坐标曲线图。
如果现在按照带材宽度坐标y求导这个总力函数F(y)，即构成微分系数dF/dy，则得出相对于带材宽度坐标y的拉力分布，如在图6中所示的那样。在这种情况下，曲线也仍以点表示平整的带材，而波纹带材仍通过正方形表征。如果现在将这个微分系数dF/dy除以带材厚度s，则直接得到如图7所示的相对于带材宽度或带材宽度坐标y的拉应力分布函数σx(y)。在此，图6和7分别示出图4的一段，即平台前的上升段。当然也可以选择或补充地评价下降段。
借助于图8可以看出，在一种变化形式中，测量辊2在纵向上可以具有多个分测量梁4a、4b和4c。通过这种方式，可以将测量辊2分成多个、现在为三个纵向的测量区。由此可以放大分辨率，因为作用于各分测量梁4a、4b和4c上的最大拉力Fx只等于整个带材拉力的三分之一并由此相应地提高测量精度。
仅仅在图1b中表示出另一种选择，测量辊2在圆周上配有多个分测量梁4。示出总共三个在圆周上分布设置的分测量梁4a、4b和4c，它们与各自的测力计5共同起作用。通过这种方式，测量辊2每转一圈可以进行多个平直度测量。
最后，图9表示，测量梁4可以这样狭窄地实现并可以这样倾斜地设置，使得在测量期间测量梁4以其起始或起始区A和其终结或终结区E不再完全设置在接触角。α内部或浸入到这个接触角中，这就如同在目前所述的优选方式范围中所努力实现地那样。相反，接触长度K和与此相关的接触面或测量面7设定为一范围，该范围在带材1移动时只是局部地，而不再是全部地对测量梁4加载。
结果是，在图9中标出的且负责测量拉力Fx的接触面8绝大部分地保持不变而只相对于起始和相对于终结有一偏差。由此对于拉力Fx产生一个数值，该数值几乎等于在带材宽度B或y上所测量的浮动平均值。
在这些方法中，拉力Fx的波动可以直接解释成所属的拉应力或由此得出的拉应力分布函数σx(y)。因为拉力的波动ΔFx在设想的接触面8的变化量dA情况下直接导致拉应力的变化Δσx(y)。由此得到在带材宽度y上所期望的拉应力分布函数σx(y)。无论如何在带材1上的所述拉应力分布函数σx(y)都作为结果产生在上述平直度测量终结时，其示意的形状表示在图1中。
可以设想，测量辊2总体上配有例如由碳化钨或硬铬层构成的外壳。外壳可以具有一个圆柱形的结构，但是不必一定如此。同样可以设想，测量辊2配有冷却剂输送管道，通过所述管道导入冷却剂，以便尽可能精确地进行平直度测量并消除温度影响。导入的冷却剂还保证所使用的测力计5免受由温度引起的损害。这对于按照所述方法要在一热轧机上工作的情况尤其有效。
此外可以设想，在按照图2的通过销轴代替测量梁4的实施例范围中，在销轴或传感器与测量辊2之间必然存在的缝隙要进行密封。这可以通过O形圈、塑料嵌入件或类似密封措施实现。通过这种方式可靠地防止污物的侵入。最后可以设想并包括在本发明的构思中，测量辊2配有一个或多个温度传感器。通过这种方式不仅可以采集移动的带材或金属带材1的温度并接着建立温度曲线。而且这种温度测量还能给出有关测量辊2对冷却剂实际要求的情况，以便使温度保持在约定的范围里或使测量期间的温度效应减小到最小。
如同尤其图10和11所表示的那样，测量梁4在垂直投影中相对于测量辊2的主轴线9以一个给定的倾斜角β延伸。由此测量梁4实际上在测量辊2的表面上形成一椭圆形弯曲。
最后要强调，借助于上述方法当然不仅仅能够获得在带材纵向或x方向上的拉力Fx和拉应力分布函数σx(y)。而且还可选择或附加地能够同样良好地建立和处理例如在y方向上的拉力。
权利要求
1.一种用于对带材(1)进行平直度测量的方法，尤其用于在通过轧机或带材生产线过程中对金属带材(1)进行平直度测量，据此，由作用于所述带材(1)上的拉力(Fx)至少分段地在带材宽度(B或y)上对拉应力(σx(y))进行测定，其特征在于，在带材宽度(B或y)上依次地对所述拉力(Fx)进行测量并在必要时求和，并且由如此获得的总力函数(F(y))导出在带材宽度(B或y)上的一个拉应力分布函数(σx(y))。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于，按照所述带材宽度(B或y)从总力函数(F(y))的导数测定所述拉应力分布函数(σx(y))(即σx(y)＝dF/dy/s)。
3.如权利要求1或2所述的方法，其特征在于，非接触地对作用于所述带材(1)上的拉力(Fx)进行测量。
4.如权利要求1或2所述的方法，其特征在于，通过至少一个与带材(1)处于接触的传感器(2)对作用于带材(1)上的拉力(Fx)进行采集。
5.如权利要求1至4中任一项所述的方法，其特征在于，所述传感器(2)在带材宽度(B或y)上总是以在时间上错开的方式对拉力(Fx)进行采集并通过这种方式从带材棱边到带材棱边沿着一条给定的测量线或在一个测量面(7)内部对所述拉力进行测定或求和。
6.如权利要求1至5中任一项所述的方法，其特征在于，在平直度测量期间，所述传感器(2)的一个起始区(A)和一个终结区(E)相对于其横截面包围了一个位于接触角(α)内的测量角。
7.如权利要求1至6中任一项所述的方法，其特征在于，由所述传感器(2)进行采集的测量区域分成多个分测量区域，其各测量的拉力(Fx)合并成总力函数(F(y))。
8.如权利要求1至7中任一项所述的方法，其特征在于，在所述带材宽度(B或y)上，对所属拉力(Fx)的浮动的平均值进行测定并由此导出拉应力分布函数(σx(y))。
9.一种用于对带材(1)进行平直度测量的装置，尤其用于在通过带材生产线过程中对金属带材(1)进行平直度测量，该装置具有至少一在至少所述带材宽度(B或y)上延伸的传感器(2)，该传感器借助于一个计算单元(3)由作用于所述带材(1)上的拉力(Fx)至少分段地在带材宽度(B或y)上对拉应力(σx(y))进行测定，其特征在于，所述传感器(2)与带材延伸方向(x)相比倾斜地设置并通过这种方式采集拉力(Fx)。
10.如权利要求9所述的装置，其特征在于，所述传感器(2)由被带材(1)至少部分缠绕的具有用于测量拉力(Fx)的一体组合的测量梁(4)的测量辊(2)构成。
11.如权利要求9或10所述的装置，其特征在于，所述测量梁(4)相对于测量辊(2)的横截面以其起始区(A)和终结区(E)在测量期间至少部分地设置在接触角(α)内。
12.如权利要求9至11中任一项所述的装置，其特征在于，所述测量辊(2)在纵向上具有多个分测量梁(4a、4b、4c)，它们将测量辊(2)分成不同的纵向测量区。
13.如权利要求9至12中任一项所述的装置，其特征在于，所述测量辊(2)在圆周方向具有多个分测量梁(4a、4b、4c)，使得每转一圈进行多个平直度测量。
14.如权利要求1至13中任一项所述的装置，其特征在于，所述测量梁(4)在垂直投影面上相对于测量辊(2)的主轴线(9)以一个给定的倾斜角(β)延伸。
15.如权利要求9至14中任一项所述的装置，其特征在于，所述测量辊(2)由各单个辊段构成，在必要时所述辊段倾斜地设置。
全文摘要
本发明的主题涉及用于对带材(1)进行平直度测量的一种方法和一种装置，尤其用于在通过带材生产线过程中对金属带材(1)进行平直度测量。其中，由作用于所述带材(1)上的拉力(F
文档编号G01N3/02GK1467043SQ03136448
公开日2004年1月14日 申请日期2003年5月22日 优先权日2002年6月4日
发明者安德烈亚斯·诺埃, 罗尔夫·诺埃, 诺埃, 安德烈亚斯 诺埃 申请人:矿山机械和轧钢机械制造有限公司