专利名称：一种确定抽汽供热机组实际热耗的方法
技术领域：
本发明涉及一种确定抽汽供热机组实际热耗的方法。
背景技术：
电厂的发电机组实际运行过程中，热耗是衡量机组经济性的重要指标。在实际运 行过程中，获得热耗最简单有效的方式就是查询热耗曲线，热耗曲线对生产实际有着重要 的意义。但是汽轮机厂家所提供的机组热耗曲线往往与机组实际运行过程中的热耗曲线 有所差别，因此电厂在实际运行中都会通过试验，来确定每台机组的实际热耗曲线，但是由 于试验周期较长，而且热耗曲线只能反映几个特定抽汽量与功率及热耗的关系。在实际运 行中一旦遇到抽汽量并非特定抽汽量时，只能通过做补充试验或者根据周围值进行人为估 计，因此，极大地增大了电厂实际运行过程中的工作量，而且热耗的准确性也大打折扣。
发明内容
本发明为了解决电厂实际运行中由于实际抽汽量并非特定抽汽量而无法得到实 际热耗时，需要做补充试验或者人为估计得到实际热耗过程中所带来的增大实际运行过 程中的工作量以及热耗的准确性低的问题，而提出的一种确定抽汽供热机组实际热耗的方法。一种确定抽汽供热机组实际热耗的方法，抽汽供热机组的参数为根据汽轮机热力性能考核试验规程，得到机组的热耗率计算公式为
权利要求
1.一种确定抽汽供热机组实际热耗的方法，抽汽供热机组的参数为根据汽轮机热力性能考核试验规程，得到机组的热耗率计算公式为 jj 一ms F和 ^shsp shsp ^crh hrh crh ^rhsp ^ hrh ^^rhsp^ ^cq ^ cq公式I 公式I中参数Fms、Hms分别表示主蒸汽流量、主蒸汽j含；参数Ffw、Hfw分别表示主给水流量，主给水焓；参数Fshsp、Hshsp分别表示过热器减温水流量，过热器减温水焓；参数Fral^Hcrt分别表示冷再热蒸汽流量，冷再热蒸汽焓；参数Htoh表示热再热蒸汽焓；参数Friisl^Hriisp分别表示再热减温水流量、再热减温水焓；参数P表示汽轮机输出功率；参数FmpHmi分别表示供热抽汽量、供热抽汽焓；参数Hhs表示供热抽汽回水焓；汽轮机功率P、供热抽汽量F。,与机组热耗关系为Hn = f(P,Fcq);通过机组厂家提供的热耗修正曲线计算出基本参数对热耗的修正系数 Δ = A1A2A3A4A5A6 公式 2 公式2中参数△为基本参数对热耗总修正系数； 参数A1表示主蒸汽压力的修正系数，参数Δ2表示主蒸汽温度的修正系数，参数八3表示主给水温度的修正系数，参数A4表示再热压力的修正系数，参数A5表示再热蒸汽温度的修正系数；参数A6表示冷凝器背压的修正系数； 通过对上述参数的修正得到机组热耗与汽轮机功率P和供热抽汽量F。,的函数关系为Hrt = Δ · f (P, Fcq)； 其特征在于所述确定抽汽供热机组实际热耗曲线的方法由如下步骤实现 步骤一采用极大似然估计方法和AIC准则联合的方式对热耗Hrt与汽轮机功率P、供热抽汽量F。，的关系进行拟合； 步骤二 选定4个供热抽汽量f。,分别表示为F_、Fcq2, Fcq3> Fcq4 ;其中参数Fmi1为机组最小抽汽量，参数Q为机组最大抽汽量；且满足Fmi1 < Fcq2 < Fcq3 < Fcq4 ； 步骤三在选定4个供热抽汽量F。，的每一抽汽量下，改变4次汽轮机功率P，得到4大类共 16 个工况点，即工况点分别为(Fcql, P11)，(Fcql, P12)，(Fcql, P13)，(Fcql, P14)，(Fcq2, P21)，(FCq2J f*22)，(FCq2 P23)，(FCq2J P24)，(FCq3 3l)，(FCq3J P32)，(FCq3J P33)，(FCq3 P34)，(FCq4J 4l)，(FCq4JP42)，(Fcq4, P43)，(Fcq4, P44);定义参数Pr1是当机组抽汽量为Fqr时的最小功率，定义参数Pr4是当机组抽汽量为时的最大功率，且Pr1 < Pr2 < Pr3 < Pr4,参数r = 1，2，3，4，参数r表示类别序号； 步骤四将步骤三得到的16个工况点分别代入公式I中，得到每一个工况点的热耗值，,、16 [热耗值 Hrtun，Hrtui2，Hrtui3，Hrtui4，Hrtu2i，Hrtu22 Hrtu43，Hr;根据热耗修正曲线及公式2计算出每一个工况点的修正系数，共16个热耗修正系数Λη，Δ12, Δ13,…，A44 ;并得到每一个工况点的实际热耗值 Hrtll, Hrtl2, Hrtl3, Hrtl4, Hrt21, ···, Hrt43, Hrt44 ； 步骤五按照步骤一所述的极大似然估计和AIC准则联合的方法确定拟合多项式模型的阶数η并分别对同一抽汽量下的4个不同工况点进行多项式模型阶数为η的拟合，得到横坐标表示汽轮机功率，纵坐标表示热耗的机组实际热耗曲线坐标图； 步骤六根据步骤五得到的横坐标表示功率，纵坐标表示热耗的机组实际热耗曲线坐标图；选定一个恒定的汽轮机功率Po，每一个供热抽汽量Fq都对应一个热耗Hrt ;但是由于当供热抽汽量F。, 一定时，汽轮机功率P都有最大值和最小值的限制，而供热抽汽量F。,不同时，汽轮机功率P的极限值也不同，所以恒定汽轮机功率Ptl对应的热耗值会有I至4个；令P11 < Ptl < P44,得到4个供热抽汽量F。,下对应的热耗Hrt ;同理，任取P11 < Pv < P44, v=l,2，…，z，均会得到4个供热抽汽量F。,对应的热耗Hrt ;参数V表示在P11和P44之间任取的汽轮机功率类别序号，参数z表示任取汽轮机功率的个数，按照步骤一所述的极大似然估计和AIC准则联合的方法确定拟合多项式模型的阶数h并分别对同一功率下的4个供热抽汽量F。,对应的热耗Hrt进行多项式模型阶数为h的拟合，得到横坐标表示供热抽汽量F。,，纵坐标表示热耗的机组实际热耗曲线坐标图以及z条机组实际热耗曲线； 步骤七根据步骤六得到的横坐标表示供热抽汽量F。,，纵坐标表示热耗的机组实际热耗曲线坐标图，选定一个恒定的供热抽汽量，每一个汽轮机功率P都对应一个热耗Hrt ;令Fmi1 < Fcq0 < Fcq4,得到4个汽轮机功率P下对应的热耗Hrt ;同理，任取< Fcqv < Fcq4,U= 1,2, ......, g,参数u表示在Fq1和Fq4之间任取的供热抽汽量类别序号,参数g表示任取的供热抽汽量的个数，每一个供热抽汽量得到z个功率对应下的热耗值；将同一供热抽汽量F。,下的热耗Hrt分为一组，同时将所述的工况点标记到步骤五所述的横坐标表示汽轮机功率，纵坐标表示热耗的机组实际热耗曲线坐标图中，并按照步骤一所述的极大似然估计和AIC准则联合的方法对每组曲线进行多项式模型阶数为η的拟合，η为步骤五中计算得到的多项式模型阶数，则得到任意供热抽汽量F。，的热耗曲线。
2.根据权利要求I所述的一种确定抽汽供热机组实际热耗的方法，其特征在于步骤一中所述极大似然估计方法和AIC准则联合方式的具体过程为 对供热抽汽量F。, 一定，自变量为汽轮机功率P，热耗Hrt为因变量时的关系进行拟合；所述自变量为汽轮机功率P，热耗Hrt为因变量的关系为多项式模型并模型误差满足正态分布； 因变量热耗Hrti与自变量汽轮机功率P之间的关系通过公式3表示Hrti = a0+a1P+a2P2+""" +anPn+ ε i 公式 3 公式3中参数Si表示均值为零、方差为δ 2的正态分布的随机变量，记为ei N(0，δ 2),参数N表示正态分布；参数为多项式系数；参数η为汽轮机功率P的阶数；参数i = 1，2，···，m,参数i表示随机变量的样本,参数m表示样本个数； 公式3表示随机变量热耗Hrti是自变量汽轮机功率P的多项式和随机误差ε i之和，根据正态分布性质，随机变量热耗Hrti是服从均值为％+&1Ρ+&2Ρ2+··· +anPn,方差为δ 2的正态分布的模型，即Hrti N(ad+af+a#2+···+anPn, δ 2),根据正态分布模型联合概率密度函数，得到热耗Hrti的概率密度函数为
全文摘要
一种确定抽汽供热机组实际热耗的方法，它涉及确定抽汽供热机组实际热耗曲线的方法。它解决了电厂运行中由于实际抽汽量并非特定抽汽量而无法得到实际热耗时，需要做补充试验或者人为估计得到实际热耗的过程中所带来的增大运行过程中的工作量以及热耗的准确性低的问题。一对热耗与汽轮机功率、供热抽汽量的关系进行拟合；二选定供热抽汽量；三每一抽汽量下改变4次汽轮机功率；四得到各个工况点的热耗；五确定同一个抽汽量的工况点拟合多项式的阶数并拟合；六转换坐标系并对同一功率的工况点进行拟合；七根据步骤五的拟合多项式的阶数得到任意供热抽汽量的热耗曲线。它有效的减少了工作量和提高热耗的准确性。它适用于抽汽供热机组。
文档编号G01K17/08GK102661820SQ20121012246
公开日2012年9月12日 申请日期2012年4月24日 优先权日2012年4月24日
发明者于达仁, 刘娇, 刘金福, 宋崇明, 左世春, 张修君, 张怀鹏, 徐扬, 李树臣, 李涛, 李飞, 胡宝权, 陈增吉 申请人:华电能源股份有限公司哈尔滨第三发电厂, 哈尔滨工业大学