矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法及其装置制造方法
【专利摘要】矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法及其装置，通过应用变频调节的方法，获取多变频率矿用通风机的变频运行特性；通过应用节流调节的方法，获取工频与节流矿用通风机的运行特性或变频与节流矿用通风机的运行特性；通过应用调节风机叶片角，结合工频与节流或变频与节流的调节手段，获取多变叶片角耦合多变频率的矿用通风机的运行特性；采用沿程布置静压环器件的方法，实施节流措施，获取管道沿程流动参数，捕捉多变叶片角、多变频率的矿用通风机特性参数在沿程管道上的数值显现特征，其系统装置包括动力装置I，管道装置II，电气控制装置III，传感变送装置IV，自动测量装置V，实现矿用通风机运行曲线族与动态通风管道阻力之间的耦合特性的模拟。
【专利说明】矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法及其装置
【技术领域】
[0001]本发明属于矿井通风及其动力装备测试技术研究领域，具体涉及矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法及其装置。
技术背景
[0002]对于煤矿而言，矿井通风及其装备就是其“呼吸系统”和“肺脏器官”。矿井主要通风机不断供给新鲜风，排出污风，是保障煤矿安全生产的“呼吸装备”。采掘的接续，煤矿需风量和通风阻力会变化，地面气候的四季变化，地面地下间的自然通风动力值也会变化，采准班次的轮换，采掘工作面实际需风量也会随之变化。此外，采区地质条件变化了，则采掘面的生产需风也可能随之变化；矿井开采深度的不同，上述变化量在通风系统中的显现也存在差异，矿井通风具有动态变化特征。动态变化的矿井通风系统，需要配备能动态调节的矿井主要通风机。就目前的技术水平而言，矿井主要通风机的运行调节方式主要可分为变叶片角度、变频调速和被动自适应。其中，随着井巷延伸，矿井通风阻力会增大，需风量可能也会增大，根据流体力学及流体机械的基本原理，矿井主要通风机运行工况点则自动滑移到供给的静压等于矿井通风阻力，这就是矿井主要通风机的被动自适应；被动自适应运行下的矿井主要通风机，经常出现矿井阻力能被有效克服，但是供风量则小于矿井需风量，但是，矿井却处于不安全通风状态；随着采掘的继续，二者供需之间的矛盾会越来越突出，矿井通风的安全保障功能几乎丧失，“小马拉着大车”；则只能通过改变矿用通风机的叶片角度，调节其运行工况点，但是又可能出现供风量满足需要量，而供给的静压大于矿井通风阻力，则矿用通风机的运行静压效率下降，矿用通风机浪费着电能运行，“大马拉着小车”。从现有的文献报道和现场调研来看，从矿用通风机运行的角度看，“大马拉着小车”和“小马拉着大车”交替出现。“大马拉着小车”只是浪费的电能，虽然数据非常可观，但还能充分发挥矿井安全生产的保障功能；而“小马拉着大车”，则供风量小于需风量，危害则严重得多，不能保障矿井的安全生产，极易诱发因供风量不足而导致的生产事故，危及作业人员的生命、井下的设备及原煤资源。因此，调节风机叶片角度和被动自适应的矿用通风机，无法解决上述矿井通风与矿用通风机之间经常出现的供需失衡问题。变频调速技术可能是减缓或者解决上述供需失衡问题的技术途径，但是对矿用通风机具有多变叶片角度的特点，如何确定多角度与某一角度、工频与变频，以及多变角度与多变频率联动下矿用通风机的多变性能曲线之间的关系；这些问题，涉及到了矿井通风及其装备运行动态调节的耦合运行特性及其规律。多变叶片角和多变频率的矿用通风机运行性能，与动态变化的矿井风网阻力特性，二者高度耦合。因此，开展矿用通风机多变频率和多变叶片角下的运行性能耦合管网阻力特性的实验研究，有助于矿井通风低耗高效，对采区通风安全，保障煤矿的安全高效生产，是非常有意义的。
[0003]目前，在通风机性能实验方法及其设备方面，胡亚非针对煤矿现场主要通风机性能测试技术条件难以满足需要的实际情况，提出了一种便携式通风机性能综合测定仪；孙明锋、王鹏和袁绪针对节流调节方法测定通风机性能易产生滞后和操作不便的问题，采用变频器带动辅助风机的调节方法代替以前的节流阀装置，提出了通风机性能测试系统及其测试方法。此外，Oswald N、Kruglov Y V、周心权、谭允祯、蒋曙光等国内外学者，则侧重于矿用主通风机特性及其调节，或侧重于矿井通风系统特性及其调节方面的研究。这些学者对二者耦合特性研究得较少，很少讨论多变叶片角和多变频率的矿用通风机运行性能，对角度和频率联动变化对其运行性能的影响，以及工频运行特性与变频运行特性之间的关系，尤其是与多变矿井通风阻力特性之间的耦合关系，研究很少，相关实验方法及其设备更是鲜见。为此，本发明提出矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法及其系统装置，能够开展工频矿用通风机运行性能的实验、多变频率矿用通风机运行性能的实验、多变叶片角与多变频率耦合的矿用通风机的实验，有助于建立矿用通风机工频运行性能与变频运行性能之间的映射关系，有助于解耦多变叶片角变频矿用通风机性能与矿井通风阻力特性。
【发明内容】
[0004]本发明提出一种煤矿采空区微流动实验方法及其系统装置，能够模拟采空区内外压差产生的驱动效应耦合了采空区内部浓度差效应对采空区内部微流动场，结合微尺度流体力学和矿井气体动力学可定量揭示采区动态通风对采空区内部气体浓度场的吞吐效应和在浓度差效应的驱动下采空区内部气体浓度非稳态演变过程，及其二者耦合作用对采空区内部气体浓度场的影响规律。
[0005]实现本发明的技术方案如下:
[0006]矿用通风机变频调节与变阻力耦合特性实验方法，步骤I通过应用变频调节的方法，获取多变频率矿用通风机的变频运行特性；步骤2通过应用节流调节的方法，获取工频与节流矿用通风机的运行特性或变频与节流矿用通风机的运行特性；步骤3通过应用调节风机叶片角，结合工频与节流或变频与节流的调节手段，获取多变叶片角耦合多变频率的矿用通风机的运行特性；步骤4采用沿程布置静压环器件的方法，实施节流措施，获取管道沿程流动参数，捕捉多变叶片角、多变频率的矿用通风机特性参数在沿程管道上的数值显现特征，步骤5结合多变叶片角、多变频率的矿用通风机运行特性，实现矿用通风机运行曲线族与动态通风管道阻力之间的耦合特性的模拟。
[0007]矿用通风机变频调节与变阻力耦合特性实验方法的装置，包括动力装置，管道装置，电气控制装置，传感变送装置，自动测量装置。
[0008]上述所述的矿用通风机变频调节与变阻力耦合特性实验方法的装置，所述动力装置，包括集流口、集流口开口处安装了集流口节流调节器件，集流口节流调节器件，由空心锥体为主体构成，可自由进退于集流口，集流口为锥形，后端安装了矿用通风机。
[0009]上述矿用通风机变频调节与变阻力耦合特性实验方法的装置，所述动力装置通过过渡段与管道装置连接，管道装置包括多孔整流器件，厚壁不锈钢管道，标准化管道流动测定段，静压环器件，连接法兰，已标定的流量测定段，出流段，空心圆锥体流量调节段，多孔整流器件连接过渡段与厚壁不锈钢管道，标准化管道流动测定段由至少五段标准化管道流动测定段构成，每段的结构相同，长度均为2000_，两者之间用连接法兰连接，连接法兰也是其他功能管段之间的连接措施；在标准化管道流动测定段中均布置了静压环器件，已标定的流量测定段安装在静压环器件后，通过出流段与空心圆锥体流量调节段连接。
[0010]上述矿用通风机变频调节与变阻力耦合特性实验方法的装置，所述矿用通风机为单旋矿用通风机或对旋风机。
[0011]上述矿用通风机变频调节与变阻力耦合特性实验方法的装置，所述传感变送子装置由温湿度一体传感变送器，绝对压力传感变送器，转速传感变送器，扭矩传感变送器，高精度压差传感变送器，体积流量传感变送器，空心圆锥体流量调节段远程控制调节，变频前电气参数传感变送器组，变频后电气参数传感变送器组，温湿度一体传感变送器和绝对压力传感变送器，一组布置在管道外的室内环境中，其余布置在静压环器件上，转速传感变送器与扭矩传感变送器安装在矿用通风机上，精度压差传感变送器布置标准化管道流动测定段上，体积流量传感变送器安装在流量测定段上，空心圆锥体流量调节段远程控制调节安装了步进电机和远程有线控制的空心圆锥体流量调节器件，安装在空心圆锥体流量调节段上。
[0012]上述矿用通风机变频调节与变阻力耦合特性实验方法的装置，所述电气控制子装置(III)可进行工频与变频的切换。
[0013]上述矿用通风机变频调节与变阻力耦合特性实验方法的装置，所述自动测量子装置，由数据转换模块、工控机和测试软件构成。
[0014]上述矿用通风机变频调节与变阻力耦合特性实验方法的装置，所述静压环器件，由温湿度一体传感变送器，绝对压力传感变送器，小径铜管，侧壁圆孔，加固焊点，固定支架，加固螺栓，加固支架，静压输出接头构成。温湿度一体传感变送器和绝对压力传感变送器对称布置2组固定在固定支架上，侧壁圆孔为位于小径铜管侧壁上圆孔，其孔径一般为小径铜管的0.1倍；在小径铜管上外侧壁面上钻孔，形成了绕环的测孔，该测孔上气流穿过孔面的流动矢量方向，与气流主流动方向始终垂直。
[0015]上述矿用通风机变频调节与变阻力耦合特性实验方法的装置，所述多孔整流器件，连接法兰的外壁，厚壁不锈钢管道的外壁，连接法兰的螺栓孔，孔整流段的方孔流道构成，外壁连接法兰，外壁为厚壁不锈钢管道的外壁，螺栓孔连接法兰。
[0016]本发明采用上述技术方案得到了以下的有益效果:
[0017]1.能完成多变风机叶片角度下的矿用通风机工频+节流或变频+节流运行的实验;
[0018]2.能实现管道多种通风机特性参数作用下的沿程流动参数的有效模拟；
[0019]3.可望揭示多变叶片角度变频矿用通风机与动态管网阻力特性之间耦合特性。
【专利附图】
【附图说明】
[0020]图1，实验系统及其装置示意图。
[0021]图2，风机装置和管道装置示意图。
[0022]图3，管道装置的静压环器件剖面示意图。
[0023]图4，管道装置的多孔整流器件剖面示意图。
[0024]图5，传感变送装置测点及测量数据布置示意图。
【具体实施方式】
[0025]以下结合附图和实施例对本发明作进一步详细的描述。
[0026]针对煤矿矿井通风及其装备频繁出现供需失衡的问题，本发明利用流体力学及矿井通风基本原理，通过五个子装置的有机组合和匹配，形成了矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法及其装置。该装置能有效模拟双向多变(叶片角度和频率)运行下的矿用通风机性能实验，能有效模拟节流调节下的矿用通风机性能实验，能有效模拟多种运行工况下的管网沿程阻力分布。本发明所示的实验装置，如图1所示。图1为实验装置及其子装置示意图，在图1中，I是动力子装置，II是管道子装置，III是电气控制子装置，IV是传感变送子装置，V是自动测量子装置。
[0027]图1中所述的I动力子装置和II是管道子装置，其系统布置如图2所示。在图2，I是集流口节流调节器件，2是集流口，3是矿用通风机，4是过渡段,5是多孔整流器件，6是厚壁不锈钢管道，7是标准化管道流动测定段，8是静压环器件，9是连接法兰，10是已标定的流量测定段，11是出流段(兼作可变径接管段)，12是空心圆锥体流量调节段。环境中的空气，经I的节流调节，经2的集流效应，流入3，3对流经的空气施加机械能，空气获得能量，流速提高、全压能增大，流经4，进入5。进入5的空气，其流动流场被强制重新调整，流场变得更为均匀，速度分布不均等情况得以减缓。继而，空气流经由6构成管道，流经7 ；7由至少五段标准化管道流动测定段构成，每段的结构相同，长度均为2000mm，两者之间用9连接，9也是其他功能管段之间的连接措施；在7中均布置了 8，用于测定空气的流动参数和状态参数。流入10的空气，其体积流量被测定；10采用两个流场测量方法，其一，低流量时，采用V锥流量计，其二，高流量时，采用强力巴流量计，二者的适用条件存在差异，选用两种流量计的目的在于减小误差并尽可能测定3的临界工况实验数据。被10测定了体积流量的空气，进入7，并满足测定后流动距离满足当量直径要求，以降低后掠台阶效应的影响，减少体积流量的测量误差。经过流动缓冲的空气，流入11，11是流动空气的出口段，该段位可连接多种不同尺寸的管道，若标准管段直径为1000mm，可另制作1000转800、1000转600、1000转400和1000转200的圆形变径管(和圆变方变尺寸管)，以及长度为2000mm的800、600、400和200直径(方形管边长)的延伸管段，以便把是本实验装置用于其他吹风实验的稳定动力源。动力子装置和管道子装置，提供了前置节流调节，即1，以及后置节流调节，即12;这两种调节方法互为补充，也可协同发挥节流作用；其中，若在11后端接入了变径管，则只能依靠I进行节流调节；若进行本发明所述实验中管网增阻的量化测定，则只能依靠12进行节流调节；其他本发明所述实验，则既可用I进行节流调节，也可用12进行节流调节，乃至I和12的联合进行节流调节。本发明所述的动力子装置和管道子装置，提供了用于实验测试的矿用通风机以及空气流动的管道，提供了两种不同节流调节功能段，提供准确测定空气流动沿程流动参数和空气状态参数的物理模型条件，提供了体积流量实时测定的仪器准备，提供了模拟矿井通风风阻动态变化的增阻调节措施。
[0028]在图2中，“8”为静压环器件。静压环器件的放大详图，如图3所示。图3，管道子装置的静压环器件剖面示意图。在图3中，A-A为A-A剖面切开位置及剖面图，13是温湿度一体传感变送器，14是绝对压力传感变送器，15是静压环器件的小径铜管，16是小径铜管的侧壁圆孔，17是静压环器件的加固焊点，18是静压环器件的固定支架，19是静压环器件的加固螺栓，20是静压环器件的加固支架，21是静压环器件的静压输出接头。13和14对称布置2组固定在18上，共计两个温湿度一体传感变送器和两个绝对压力传感变送器，分别用于测定管道子系统中流动空气的温度、湿度和绝对压力。静压环器件的功能件为15，16为位于15侧壁上圆孔，其孔径一般为小径铜管的0.1倍；在15上外侧壁面上钻孔，形成了绕环的多个测孔，该测孔上气流穿过孔面的流动矢量方向，与气流主流动方向始终垂直，由于孔径微小，一般为1_左右，流入后流速很低，其测定压力信号为静压值，其测量的原理与毕托管上静压的测定方法类似，因此，由15和16构成测定压力的器件，称之为静压测量器件，是构成即图2和图3中的“8”的核心器件。在8中，布置了绝对压力传感变送器和静压测量器件，二者的功能上存在差异；对于静压测定器件而言，其通过静压测量孔，并平均化各个测量孔上的数值，通过21的传输至高精度压差传感变送器，实现了环状断面上多点静压的连续实时测定和信号输出；而绝对压力传感变送器，布置于管道内，从理论上的分析来看，该传感变送器的测定数值，包括三部分，其一，相对于以前标定点以上的当地管道外大气压力，其二，管道内流动空气的静压力，其三，管道内流动空气速度压力转换而来的压力；实际上，上述三个部分中，“二”和“三”的代数值，即为管道流动空气的全压；该全压再加上前述的“一”，即为管道内的大气压力，也可称为气体绝对压力。因此，在测定出了管道外当地大气压力的情况下，利用绝对压力传感变送器和静压测定器件+高精度压差传感变送器，二者可以发挥相互比较和校正数据测定的作用。本发明所述的8，实现了对图2中所示7的多个测量段断面上，流动空气温度和湿度的测定，流动空气绝对压力的测定，流动空气相对静压的测定，为测定管网沿程静压降提供了实验方法及装置，能有效测定管网的动态阻力分布，能有效测定出管内大气压力的压差波动，尤其是，结合管外的大气压力测定，可以找出管外波动的大气压力在管内沿程延迟差值，为存在地面大气压力波动的矿井通风风流在井巷内流动波动传播规律研究，提供了模拟的实验方法及其装置。
[0029]在图2中，“5”为多孔整流器件。多孔整流器件的放大详图，如图4所示。图4，管道子装置的多孔整流器件剖面示意图。在图4中，B-B为B-B剖面切开位置及剖面图，22是连接法兰的外壁，23是厚壁不锈钢管道的外壁，24是连接法兰的螺栓孔，25是孔整流段的方孔流道。如2所示，来自过渡段的流动空气，由于受到了 3的高速旋转叶片施予的力，其流动矢量，有径向分量、轴向分量和切向分量，流动场分布很不均匀，不能进行流动数据的测量。为此，在图2中所示的4和7之间，布置多孔整流器件，长度一般不宜小于I倍当量直径。在图4中，由25所组成多个方向流道，存在三个速度矢量方向的流动气流，在方形流道的物理约束下，径向速度分量和切向速度分量被逐渐降低，逐步形成以轴向速度矢量占优的流动速度分布，该流动空气可以近似看出单向流体流动。通过本专利所述的5,流动空气的流场得以均匀化，提供了在图2和图3所述的7中进行空气状态参数、空气流动的绝对压力和相对静压测定的流场保障，减少实验方法的测量误差，为了管网动态沿程阻力测定提供流场保障。
[0030]在图1中所述的“IV”是传感变送子装置，布置点示意详图，如图5所示。图5，传感变送子装置测点及测量数据布置示意图。在图5中，a是温湿度一体传感变送器，b是绝对压力传感变送器，c是转速传感变送器，d是扭矩传感变送器，e是高精度压差传感变送器，f是体积流量传感变送器，g是空心圆锥体流量调节段远程控制调节，h是变频前电气参数传感变送器组，i是变频后电气参数传感变送器组。如图5中所示的a和b，一组布置在管道外的室内环境中，用于测定并输出室内环境的空气状态参数和大气压力；其余布置于图2和图3所述的8，即静压环器件上，用于测定和输出管道内流动空气的状态参数和绝对压力。c和d分别用于测定和输出矿用通风机的电机转速和运转时所产生的扭矩力，测定电机转速对分析变频数值与转速，以及转速与流量、压力和电耗之间的量化关系，提供测量仪器的保障；测定扭矩，为分析电机功耗与实际有功输出之间差异提供数据支撑，有助于量化二者的因数关系。图5中所示的e，仅布置于图2和图3中所述的7(标准化管道流动测定段)的管道功能段位上，用于测定和输出通过8 (静压环器件)平均化的管道内外之间的静压差，为量化沿程阻力提供测量仪器的支持。图5中所示的f，采用经过标定的强力巴体积流量计和V锥流量计，大风量即高管道内流速时，用强力巴流量计；而低风量即低速流动时，用V锥流量计；该两种流量计，测定和输出的是空气体积流量。图5中所示的g，安装了步进电机和远程有线控制的空心圆锥体流量调节器件，以方便实验操作。图5中所示的h和i，分别用于测定和输出变频器前后端的电压、电流、功率因数、电功和频率，为分析变频频率数值与电参数之间的衰变规律，尤其对开展变频频率数值与变频器效率衰减之间的量化研究，提供实验数据的支撑。利用上述七类传感变送器，即温湿度一体传感变送器、绝对压力传感变送器、转速传感变送器、扭矩传感变送器、高精度压差传感变送器、体积流量传感变送器和电气参数传感变送器，能实现实时测定并输出实验大气环境、管道内空气流动参数、管道内空气状态参数，能实现实时测定并输出被测矿用通风机输出静压、输出全压、体积流量及所配电机的转速、扭矩，能实时测定和输出变频器变频前后的电气参数。所述这些数据的测定和输出，为多变频率和多变角度的矿用主要通风运行性能的实验，提供数据支撑；为动态管网阻力特性的实验，提供数据支撑；利用矿用通风机和管网沿程阻力的实验数据，能有效分析二者耦合运行特性。
[0031]总结上述具体实现方法，本发明的实验方法与现有实验相比，利用所述的动力子装置的风机叶片角度的可调性，利用所述的管道子系统对空气流动流场的均匀化作用，利用电气控制子装置实现了对被测矿用通风机的工频运行和变频运行的转换和调节，利用所述的传感变送子装置实时且连续测定和输出运行参数数值，利用自动测量子装置实现实时连续接受和存储运行参数数值；由此，实现了对被测矿用通风机和管道内流动空气的运行参数和状态的实现跟踪和记录。本发明所述的实验方法和装置，能完成多变风机叶片角度下的矿用通风机工频+节流或变频+节流运行的实验，能实现管道多种阻力特性下沿程静压降分布的有效模拟，可望揭示多变叶片角度变频矿用通风机与动态管网阻力特性之间耦合特性，初步形成矿用主要通风耦合动态矿井通风系统的变频通风新理论。
【权利要求】
1.矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法，其特征在于:步骤I通过应用变频调节的方法，获取多变频率矿用通风机的变频运行特性；步骤2通过应用节流调节的方法，获取工频与节流矿用通风机的运行特性或变频与节流矿用通风机的运行特性；步骤3通过应用调节风机叶片角，结合工频与节流或变频与节流的调节手段，获取多变叶片角耦合多变频率的矿用通风机的运行特性；步骤4采用沿程布置静压环器件的方法，实施节流措施，获取管道沿程流动参数，捕捉多变叶片角、多变频率的矿用通风机特性参数在沿程管道上的数值显现特征，步骤5结合多变叶片角、多变频率的矿用通风机运行特性，实现矿用通风机运行曲线族与动态通风管道阻力之间的耦合特性的模拟。
2.矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法的装置，其特征在于:包括动力装置(I)，管道装置(II)，电气控制装置(III)，传感变送装置(IV)，自动测量装置(V)。
3.根据权利要求2所述的矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法的装置，其特征在于:所述动力装置(I)，包括集流口(2)、集流口(2)开口处安装了集流口节流调节器件(1)，集流口节流调节器件(I)，由空心锥体为主体构成，可自由进退于集流口(2)，集流口(2)为锥形，后端安装了矿用通风机(3)。
4.根据权利要求2所述的矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法的装置，其特征在于:动力装置(I)通过过渡段(4)与管道装置(II)连接，管道装置(II)包括多孔整流器件(5)，厚壁不锈钢管道(6)，标准化管道流动测定段(7)，静压环器件⑶，连接法兰(9)，已标定的流量测定段(10)，出流段(11)，空心圆锥体流量调节段(12)，多孔整流器件(5)连接过渡段(4)与厚壁不锈钢管道(6)，标准化管道流动测定段(7)由至少五段标准化管道流动测定段构成，每段的结构相同， 长度均为2000_，两者之间用连接法兰(9)连接，连接法兰(9)也是其他功能管段之间的连接措施；在标准化管道流动测定段(7)中均布置了静压环器件(8)，已标定的流量测定段(10)安装在静压环器件(8)后，通过出流段(11)与空心圆锥体流量调节段(12)连接。
5.根据权利要求3所述的矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法的装置，其特征在于:所述矿用通风机(3)为单旋矿用通风机或对旋风机。
6.根据权利要求2所述的矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法的装置，其特征在于:所述传感变送子装置(IV)由温湿度一体传感变送器(a)，绝对压力传感变送器(b)，转速传感变送器(C)，扭矩传感变送器(d)，高精度压差传感变送器(e)，体积流量传感变送器(f)，空心圆锥体流量调节段远程控制调节(g)，变频前电气参数传感变送器组(h)，变频后电气参数传感变送器组(I)，温湿度一体传感变送器(a)和绝对压力传感变送器(b)，一组布置在管道外的室内环境中，其余布置在静压环器件(8)上，转速传感变送器(C)与扭矩传感变送器(d)安装在矿用通风机(3)上，精度压差传感变送器(e)布置标准化管道流动测定段(7)上，体积流量传感变送器(f)安装在流量测定段(10)上，空心圆锥体流量调节段远程控制调节(g)安装了步进电机和远程有线控制的空心圆锥体流量调节器件，安装在空心圆锥体流量调节段(12)上。
7.根据权利要求2所述的矿矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法的装置，其特征在于:所述电气控制子装置(III)可进行工频与变频的切换。
8.根据权利要求2所述的矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法的装置，其特征在于:所述自动测量子装置(V)，由数据转换模块、工控机和测试软件构成。
9.根据权利要求4所述的矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法的装置，其特征在于:所述静压环器件(8)，由温湿度一体传感变送器(13)，绝对压力传感变送器(14)，小径铜管(15)，侧壁圆孔(16)，加固焊点(17)，固定支架(18)，加固螺栓(19)，加固支架(20)，静压输出接头(21)构成。温湿度一体传感变送器(13)和绝对压力传感变送器(14)对称布置2组固定在固定支架(18)上，侧壁圆孔(16)为位于小径铜管(15)侧壁上圆孔，其孔径一般为小径铜管的0.1倍；在小径铜管(15)上外侧壁面上钻孔，形成了绕环的测孔，该测孔上气流穿过孔面的流动矢量方向，与气流主流动方向始终垂直。
10.根据权利要求4所述的矿用通风机耦合管网运行特性的实验方法的装置，其特征在于:所述多孔整流器件(5)，连接法兰的外壁(22)，厚壁不锈钢管道的外壁(23)，连接法兰的螺栓孔(24)，孔整流段的方孔流道(25)构成，外壁(22)连接法兰(9)，外壁(23)为厚壁不锈钢管道的外壁，螺栓`孔(24)连接法兰(9)。
【文档编号】G01M9/00GK103674469SQ201310676289
【公开日】2014年3月26日 申请日期:2013年12月13日 优先权日:2013年12月13日
【发明者】陈世强, 王海桥, 李轶群, 赵伏军, 成剑林, 贾腾 申请人:湖南科技大学