一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验装置及方法
【专利摘要】一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验装置，主要用于研究聚变堆固态增殖包层吹氚氦气在球床增殖剂小球之间的流动与传热特性。采用非接触式高频感应电源加热拟增殖剂金属小球来模拟球床内增殖剂小球所产生的高功率密度核热，开展吹氚氦气温度、速度、压力变化，增殖剂小球排列方式、尺寸与功率密度变化等条件下球床热工水力特性实验研究，测量增殖剂小球和球床壁面温度分布，获得其对流换热准则关系式与流动阻力关系式，为实验室条件下实验演示球床内中子沉积在增殖剂小球上的核热传输和吹氚氦气的流动与传热特性，验证固态增殖包层设计方案的可行性、数值方法与数据的正确性，为ITER中国固态实验包层模块的研发提供支持。
【专利说明】一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验装置 及方法
【技术领域】
[0001] 本发明涉及一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验装置及方法，属 于先进核反应堆热工水力学领域。
【背景技术】
[0002] 聚变堆固态增殖包层球床、第四代高温气冷堆裂变燃料球床等与高能中子的热核 反应产生高功率密度核热，需要规定质量流率的冷却剂流动排出核热，与二回路工质换热 用于产氚、发电或供热。由于聚变堆固态增殖包层球床的主要功能是增殖氚，相对于裂变 堆，聚变堆等离子体氘氚热核反应产生高能中子（14. IMeV)具有贫中子富能量特点，需要 在包层内交替优化设置铍球床区和锂陶瓷球床区，分别用于增殖中子和氚，同时产生高功 率密度核热。现行的设计方案是采用8MPa的高压氦气冷却球床结构并携带增殖区核热，常 压氦（1.2bar)作为吹扫气体流过增殖区球床，载带增殖剂小球所产生的氚，进入氚提取系 统提氚，用作聚变堆自身燃料。因此获得较准确球床对流换热准则关系式与流动阻力关系 式，对增殖区球床设计方案的可行性、数值方法与数据的正确性验证具有重要作用。
[0003] 现有实验室条件下还不能获得量级达到10MW/m3的高功率密度核热条件，采用现 有的中子源来开展真实实验，一是高能中子的能谱和通量均与实验聚变堆中子源差距太大 (聚变堆高能中子平均14. IMeV)，二是实验室屏蔽和防护等条件不具备，且高能中子与增 殖剂小球产氚等的限制，使得这一实验在国际上还没有开展过。因此，与国际热核反应堆 ITER配套，国际原子能机构准备在日本建造聚变中子源IFMIF，来解决高能中子对材料的 辐照损伤及增殖剂材料产氚等相关问题。现有的裂变堆裂变燃料球床热工水力模拟实验， 一般采用电阻丝分布或电热棒插入拟裂变燃料球（直径在cm量级，远大于氚增殖剂小球_ 量级）之间模拟内热源，且不涉及吹氚氦气流动。本发明通过调节自行研制的200KW高功 率高频电源电磁感应功率，结合改变球床实验段拟增殖剂金属小球的大小与数量，使球床 拟增殖剂金属小球获得的核热功率密度分布与聚变堆增殖包层增殖区设计方案具有相似 的核热功率分布，结合设定的吹扫气在球床内流动，可定量开展包层球床内氦气流动与传 热特性实验研究。本发明装置及方法具有按预设功率密度与分布获取内热源，对球床吹扫 气流动与传热无影响等显著特点，解决了聚变堆增殖包层球床热工特性实验难以获得高功 率密度核热的难题，可通过实验与数值模拟验证相结合，获得较准确球床对流换热准则关 系式与流动阻力关系式，为ITER中国固态实验包层模块的研发提供支持。
[0004] 基于以上【背景技术】，针对国家磁约束核聚变能发展研究专项项目课题 (2013GB113004)研究的任务需求，特提出本发明专利。
【发明内容】
[0005] 本发明解决的技术问题是：克服现有技术的不足，提供一种聚变堆增殖包层球床 吹氚氦气热工水力特性实验装置及方法，解决了聚变堆包层球床热工特性实验难以获得高 功率密度核热的难题，也避免了采用分布电阻丝或插入电热棒于拟增殖剂金属小球之间模 拟内热源，造成核热分布不均匀，功率密度有限，金属球自身不生热，生热元件会影响吹氚 氦气流动与传热等技术缺陷。
[0006] 本发明采用的技术方案为：一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验 装置，根据ITER中国氚增殖实验包层球床热工水力设计方案，采用该发明装置通过实验与 数值模拟验证相结合，获得球床对流换热准则关系式与流动阻力关系式。
[0007] -种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验装置，由拟增殖剂金属小球 1、耐高温玻璃小球2、矩形透明石英玻璃球床实验段3、入口过渡段4、非接触式高频感应电 源5、金属丝网6、螺旋式加热线圈7、高压氦气瓶8、针阀9、进口法兰10、出口法兰10'、数字 电磁流量计ll、k型铠装热电偶12、k型热电偶13、压差计14、管道15、氦气回收罐16、数据 采集卡17、计算机18、流量分配器19等组成。
[0008] 拟增殖剂金属小球1按设计的排列方式（占空比）堆放在矩形透明石英玻璃球床 实验段3内，为消除吹氚氦气在矩形透明石英玻璃球床实验段3的进出口效应，矩形透明石 英玻璃球床实验段3两端分别堆放多排与拟增殖剂金属小球1尺寸相同的耐900°C高温玻 璃小球2,拟增殖剂金属小球1与耐高温玻璃小球2之间分别用金属丝网6隔开；15MPa高 压氦气瓶8与管道15相连，针阀9安装于入口过渡段4之前的入口管道上，经入口过渡段 4、流量分配器19后通过进口法兰10与矩形透明石英玻璃球床实验段3连接，且进口法兰 10、出口法兰10'分别与矩形透明石英玻璃球床实验段3密封连接；矩形透明石英玻璃球床 实验段3出口端通过出口法兰10'经管道15流入氦气回收罐16 ;矩形透明石英玻璃球床实 验段3的进、出口端分别装有k型热电偶13用于测量吹扫气的进、出口温度，压差计14两 端也分别联接至矩形透明石英玻璃球床实验段3进、出口端，数字电磁流量计11安装于矩 形透明石英玻璃球床实验段3出口端；从矩形透明石英玻璃球床实验段3中部至矩形透明 石英玻璃球床实验段3出口端，等距离设置3组k型铠装热电偶12,每组3支，自中间至壁 面分别焊接于拟增殖剂金属小球1上；从矩形透明石英玻璃球床实验段3中部至矩形透明 石英玻璃球床实验段3出口端，等距离设置3个k型热电偶13,分别联接至球床内壁面上； 数据采集卡17的输入端分别联接至3组k型铠装热电偶12和3个k型热电偶13、压差计 14和数字电磁流量计11，数据采集卡17输出端连接至计算机18 ;矩形透明石英玻璃球床 实验段3置于螺旋式加热线圈7内，螺旋式加热线圈7两端连接至非接触式高频感应电源 5的负载端。
[0009] 具体实现步骤如下：
[0010] S1 :高压氦气瓶8作为吹扫气的气源，减压后由针阀9调节流量，以获得不同进口 温度、速度和压力的吹扫气；吹扫气（通常为1.2bar)通过入口过渡段4,经流量分配器19 进行流量分配后流入矩形透明石英玻璃球床实验段3,矩形透明石英玻璃球床实验段3与 进口法兰10和出口法兰10'连接密封，避免吹扫气泄漏；由k型热电偶13测量矩形透明石 英玻璃球床实验段3内吹扫气进、出口温度，压差计14测量矩形透明石英玻璃球床实验段 3内吹扫气进出口压力差，数字电磁流量计11测量矩形透明石英玻璃球床实验段3内吹扫 气质量流率；
[0011] S2 :3组k型铠装热电偶12测量矩形透明石英玻璃球床实验段3内自中间至壁面 拟增殖剂金属小球1上温度，拟增殖剂金属小球1壁面开槽装入微型铠装热电偶12或直接 在拟增殖剂金属小球1表面焊接k型铠装热电偶12, 3个k型热电偶13测量从矩形透明石 英玻璃球床实验段3中部至矩形透明石英玻璃球床实验段3出口端等距离内壁面温度；
[0012] S3 :数据采集卡17实时采集k型铠装热电偶12、k型热电偶13、压差计14和数字 电磁流量计11的数字信号，经变换后送至计算机18进行处理、显示与存储，用于计算分析 球床及吹扫气热工水力特性；
[0013] S4 :调节非接触式高频感应电源5功率，通过螺旋式加热线圈7按设定的核热功率 密度，在矩形透明石英玻璃球床实验段3内的拟增殖剂金属小球1上产生高频电磁感应加 热，模拟聚变高能中子在增殖剂小球上产生的高功率密度核热。
[0014] 所述步骤S1中，矩形透明石英玻璃球床实验段3依据相似性原理缩小了比例，必 须采用相似模化分析，确保无量纲因子普朗特数Pr、雷诺数Re、傅立叶数Fo、生热因子Hg、 毕渥数Bi、斯坦顿数St应与聚变堆固态包层球床设计方案一致。如果不能保证全部无量纲 因子比例为1，必须对因子进行主次分析，量化评估实验模化失真与确定性，保证主要无量 纲因子比例为1。
[0015] 所述步骤S2中，球床内拟增殖剂小球所模拟的是聚变堆固态增殖包层球床内的 氚增殖剂硅酸锂小球、钛酸锂小球，中子增殖剂金属铍小球，中子与氚增殖剂铍酸锂小球。
[0016] 所述步骤S4中，非接触式高频感应电源通过线圈电磁感应加热拟增殖剂金属小 球，模拟聚变堆固态包层球床内高能中子沉积在增殖剂小球内的高功率密度核热，其功率 密度分布应依据中子物理计算结果加载。
[0017] 所述步骤S4中，进出口加装3?4排耐高温玻璃小球，以消除进出口效应对换热 特性的影响。耐高温玻璃小球工作温度不低于900°C，耐高温玻璃小球与拟增殖剂金属小球 用金属丝网隔开，可任意调节来改变中间拟增殖剂金属小球区大小，获取给定的核热功率 密度分布。
[0018] 本发明与现有技术相比的优点在于：本发明具有按预设功率密度与分布获取内热 源，对球床吹氚氦气流动与传热无影响等显著优势，克服了现有的采用分布电阻丝或插入 电热棒于拟增殖剂金属小球之间模拟内热源，造成核热分布不均匀，功率密度有限，小球自 身不生热，生热元件会影响吹氚氦气流动与传热等重大缺陷，解决了聚变堆包层球床热工 特性实验难以获得高能中子在增殖剂小球内产生核热的难题。
【专利附图】
【附图说明】
[0019] 图1为本发明中采用的一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验装 置原理图。
【具体实施方式】
[0020] 下面结合附图给出本发明的【具体实施方式】，以详细说明本发明的技术方案。
[0021] 本发明【具体实施方式】是采用附图1所示的一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热 工水力特性实验装置原理图。
[0022] 本发明采用的一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验装置，由拟增 殖剂金属小球1、耐高温玻璃小球2、矩形透明石英玻璃球床实验段3、入口过渡段4、非接触 式高频感应电源5、金属丝网6、螺旋式加热线圈7、高压氦气瓶8、针阀9、进口法兰10、出口 法兰10'、数字电磁流量计11、k型铠装热电偶12、k型热电偶13、压差计14、管道15、氦气 回收罐16、数据采集卡17、计算机18、流量分配器19等组成。
[0023] 拟增殖剂金属小球1按设计的排列方式（占空比）堆放在矩形透明石英玻璃球床 实验段3内，为消除吹氚氦气在矩形透明石英玻璃球床实验段3的进出口效应，矩形透明石 英玻璃球床实验段3两端分别堆放多排与拟增殖剂金属小球1尺寸相同的耐900°C高温玻 璃小球2,拟增殖剂金属小球1与耐高温玻璃小球2之间分别用金属丝网6隔开；15MPa高 压氦气瓶8与管道15相连，针阀9安装于入口过渡段4之前的入口管道上，经入口过渡段 4、流量分配器19后通过进口法兰10与矩形透明石英玻璃球床实验段3连接，且进口法兰 10、出口法兰10'分别与矩形透明石英玻璃球床实验段3密封连接；矩形透明石英玻璃球床 实验段3出口端通过出口法兰10'经管道15流入氦气回收罐16 ;矩形透明石英玻璃球床实 验段3的进、出口端分别装有k型热电偶13用于测量吹扫气的进、出口温度，压差计14两 端也分别联接至矩形透明石英玻璃球床实验段3进、出口端，数字电磁流量计11安装于矩 形透明石英玻璃球床实验段3出口端；从矩形透明石英玻璃球床实验段3中部至矩形透明 石英玻璃球床实验段3出口端，等距离设置3组k型铠装热电偶12,每组3支，自中间至壁 面分别焊接于拟增殖剂金属小球1上；从矩形透明石英玻璃球床实验段3中部至矩形透明 石英玻璃球床实验段3出口端，等距离设置3个k型热电偶13,分别联接至球床内壁面上； 数据采集卡1)的输入端分别联接至3组k型铠装热电偶12和3个k型热电偶13、压差计 14和数字电磁流量计11，数据采集卡17输出端连接至计算机18 ;矩形透明石英玻璃球床 实验段3置于螺旋式加热线圈7内，螺旋式加热线圈7两端连接至非接触式高频感应电源 5的负载端。
[0024] 具体实现步骤如下：
[0025] S1 :高压氦气瓶8作为吹扫气的气源，减压后由针阀9调节流量，以获得不同进口 温度、速度和压力的吹扫气；吹扫气（通常为1.2bar)通过入口过渡段4,经流量分配器19 进行流量分配后流入矩形透明石英玻璃球床实验段3,矩形透明石英玻璃球床实验段3与 进口法兰10和出口法兰10'连接密封，避免吹扫气泄漏；由k型热电偶13测量矩形透明石 英玻璃球床实验段3内吹扫气进、出口温度，压差计14测量矩形透明石英玻璃球床实验段 3内吹扫气进出口压力差，数字电磁流量计11测量矩形透明石英玻璃球床实验段3内吹扫 气质量流率；
[0026] S2 :3组k型铠装热电偶12测量矩形透明石英玻璃球床实验段3内自中间至壁面 拟增殖剂金属小球1上温度，拟增殖剂金属小球1壁面开槽装入微型铠装热电偶12或直接 在拟增殖剂金属小球1表面焊接k型铠装热电偶12,3个k型热电偶13测量从矩形透明石 英玻璃球床实验段3中部至矩形透明石英玻璃球床实验段3出口端等距离内壁面温度；
[0027] S3 :数据采集卡17实时采集k型铠装热电偶12、k型热电偶13、压差计14和数字 电磁流量计11的数字信号，经变换后送至计算机18进行处理、显示与存储，用于计算分析 球床及吹扫气热工水力特性；
[0028] S4 :调节非接触式高频感应电源5功率，通过螺旋式加热线圈7按设定的核热功率 密度，在矩形透明石英玻璃球床实验段3内的拟增殖剂金属小球1上产生高频电磁感应加 热，模拟聚变高能中子在增殖剂小球上产生的高功率密度核热。
[0029] 所述步骤S1中，矩形透明石英玻璃球床实验段3依据相似性原理缩小了比例，必 须采用相似模化分析，确保无量纲因子普朗特数Pr、雷诺数Re、傅立叶数Fo、生热因子Hg、 毕渥数Bi、斯坦顿数St应与聚变堆固态增殖包层球床设计方案一致。如果不能保证全部无 量纲因子比例为1，必须对因子进行主次分析，量化评估实验模化失真与确定性，保证主要 无量纲因子比例为1。在相似模化分析技术中，采用量纲分析法使设计的模化实验无量纲因 子或主要无量纲因子比例为1，以确保运用缩小比例球床模型进行的实验与所研究实际球 床的物理过程相似。
[0030] 所述步骤S2中，球床内拟增殖剂小球所模拟的是聚变堆固态增殖包层球床内的 氚增殖剂硅酸锂小球、钛酸锂小球，中子增殖剂金属铍小球，中子与氚增殖剂铍酸锂小球。 其中硅酸锂小球、钛酸锂和铍酸锂小球平均直径为0. 8_?1. 2_，球形度为0. 95?1. 05， 抗挤压载荷20?30N。金属铍小球平均直径为2mm?3mm，球形度为0· 95?1. 05。
[0031] 所述步骤S4中，非接触式高频感应电源通过线圈电磁感应加热拟增殖剂金属小 球，模拟聚变堆固态增殖包层球床内高能中子沉积在增殖剂小球内的核热，其功率密度分 布应依据中子物理计算结果加载。自行研制非接触式高频感应电源的功率为200KW，线圈的 电磁感应频率为12KHz，在球床拟增殖剂金属小球区产生的功率密度可在lKW/m3?10MW/ m3连续可调。
[0032] 所述步骤S4中，进出口加装3?4排耐高温玻璃小球，以消除进出口效应对换 热特性的影响，玻璃小球与拟增殖剂金属小球用金属丝网隔开，可任意调节来改变中间拟 增殖剂金属小球区大小，获取给定的核热功率密度分布。耐高温玻璃小球的温度不低于 900°C，平均直径与增殖剂小球相同，球形度为0. 95?1. 05,抗挤压载荷不低于30N。
【权利要求】
1. 一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验装置，其特征在于：包括拟增 殖剂金属小球（1)、耐高温玻璃小球（2)、矩形透明石英玻璃球床实验段（3)、入口过渡段 (4)、非接触式高频感应电源（5)、金属丝网（6)、螺旋式加热线圈（7)、高压氦气瓶（8)、针阀 (9)、进口法兰（10)、出口法兰（10'）、数字电磁流量计（11)、k型铠装热电偶（12)、k型热 电偶（13)、压差计（14)、管道（15)、氦气回收罐（16)、数据采集卡（17)、计算机（18)和流 量分配器（19);拟增殖剂金属小球（1)按设计的排列方式堆放在矩形透明石英玻璃球床实 验段（3)内，为消除吹氚氦气在矩形透明石英玻璃球床实验段（3)的进出口效应，矩形透明 石英玻璃球床实验段（3)两端分别堆放多排与拟增殖剂金属小球（1)尺寸相同的耐900°C 高温玻璃小球（2)，拟增殖剂金属小球（1)与耐高温玻璃小球（2)之间分别用金属丝网（6) 隔开；15MPa高压氦气瓶⑶与管道（15)相连，针阀（9)安装于入口过渡段（4)之前的入 口管道上，经入口过渡段（4)、流量分配器（19)后通过进口法兰（10)与矩形透明石英玻璃 球床实验段（3)连接，且进口法兰（10)、出口法兰（10'）分别与矩形透明石英玻璃球床实 验段（3)密封连接；矩形透明石英玻璃球床实验段（3)出口端通过出口法兰（10'）经管道 (15)流入氦气回收罐（16);矩形透明石英玻璃球床实验段⑶的进、出口端分别装有k型 热电偶（13)用于测量吹扫气的进、出口温度，压差计（14)两端也分别联接至矩形透明石英 玻璃球床实验段（3)的进、出口端，数字电磁流量计（11)安装于矩形透明石英玻璃球床实 验段（3)出口端；从矩形透明石英玻璃球床实验段（3)中部至矩形透明石英玻璃球床实验 段（3)出口端，等距离设置3组k型铠装热电偶（12)，每组3支，自中间至壁面分别焊接于 拟增殖剂金属小球（1)上；从矩形透明石英玻璃球床实验段（3)中部至矩形透明石英玻璃 球床实验段（3)出口端，等距离设置3个k型热电偶（13)，分别联接至球床内壁面上；数据 采集卡（17)的输入端分别联接至3组k型铠装热电偶（12)和3个k型热电偶（13)、压差 计（14)和数字电磁流量计（11)，数据采集卡（17)输出端连接至计算机（18);矩形透明石 英玻璃球床实验段（3)置于螺旋式加热线圈（7)内，螺旋式加热线圈（7)两端连接至非接 触式高频感应电源（5)的负载端。
2. 根据权利要求1所述的一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验装置， 其特征在于：所述拟增殖剂金属小球（1)所模拟的是聚变堆固态增殖包层球床内的氚增殖 剂硅酸锂小球、钛酸锂小球、中子与氚增殖剂铍酸锂小球、中子增殖剂金属铍小球，其中硅 酸锂小球、钛酸锂和铍酸锂小球平均直径为0. 8mm?1. 2_，金属铍小球平均直径为2mm? 3mm 〇
3. 根据权利要求1所述的一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验装置， 其特征在于：所述矩形透明石英玻璃球床实验段（3)进出口加装3?4排耐高温玻璃小球 (2)，以消除吹氚氦气在矩形透明石英玻璃球床实验段（3)的进出口效应对流动与换热特 性的影响，耐高温玻璃小球（2)与拟增殖剂金属小球（1)用金属丝网（6)隔开，可任意调节 来改变中间拟增殖剂金属小球（1)区的大小。
4. 一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验方法，其特征在于实现步骤如 下： S1 :高压氦气瓶（8)作为吹扫气的气源，减压后由针阀（9)调节流量，以获得不同进口 温度、速度和压力的吹扫气；吹扫气（通常为1.2bar)通过入口过渡段（4)，经流量分配器 (19)进行流量分配后流入矩形透明石英玻璃球床实验段（3)，矩形透明石英玻璃球床实验 段⑶与进口法兰（?ο)和出口法兰α〇'）连接密封，避免吹扫气泄漏；由k型热电偶（13) 测量矩形透明石英玻璃球床实验段（3)内吹扫气进、出口温度，压差计（14)测量矩形透明 石英玻璃球床实验段（3)内吹扫气进出口压力差，数字电磁流量计（11)测量矩形透明石英 玻璃球床实验段（3)内吹扫气质量流率； S2:3组k型铠装热电偶（12)测量矩形透明石英玻璃球床实验段（3)内自中间至壁面 拟增殖剂金属小球（1)上温度，拟增殖剂金属小球（1)壁面开槽装入微型铠装热电偶（12) 或直接在拟增殖剂金属小球（1)表面焊接k型铠装热电偶（12)，3个k型热电偶（13)测量 从矩形透明石英玻璃球床实验段（3)中部至矩形透明石英玻璃球床实验段（3)出口端等距 离内壁面温度； S3:数据采集卡（17)实时采集k型铠装热电偶（12)、k型热电偶（13)、压差计（14)和 数字电磁流量计（11)的数字信号，经变换后送至计算机（18)进行处理、显示与存储，用于 计算分析球床及吹扫气热工水力特性； S4 :调节非接触式高频感应电源（5)功率，通过螺旋式加热线圈（7)按设定的核热功率 密度，在矩形透明石英玻璃球床实验段（3)内的拟增殖剂金属小球（1)上产生高频电磁感 应加热，模拟聚变高能中子在增殖剂小球上产生的高功率密度核热。
5. 根据权利要求4所述的一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验方法， 其特征在于：所述步骤S1中矩形透明石英玻璃球床实验段（3)依据相似性原理缩小了比 例，必须采用相似模化分析，确保无量纲因子普朗特数Pr、雷诺数Re、傅立叶数Fo、生热因 子Hg、毕渥数Bi、斯坦顿数St应与聚变堆固态包层球床设计方案一致；如果不能保证全部 无量纲因子比例为1，必须对因子进行主次分析，量化评估实验模化失真与确定性，保证主 要无量纲因子比例为1。
6. 根据权利要求4所述的基一种聚变堆增殖包层球床吹氚氦气热工水力特性实验方 法，其特征在于：所述步骤S4中非接触式高频感应电源（5)为200KW大功率高频感应电源， 通过线圈电磁感应加热拟增殖剂金属小球，模拟聚变堆固态包层球床内高能中子沉积在增 殖剂小球内的高功率密度核热，其功率密度分布应依据中子物理计算结果加载。
【文档编号】G01M10/00GK104122071SQ201410391127
【公开日】2014年10月29日 申请日期:2014年8月7日 优先权日:2014年8月7日
【发明者】汪卫华, 邓海飞, 江海燕, 冯开明, 韩佳佳, 王荣飞, 杨锦宏, 马书炳, 储德林, 潘保国, 祁俊力 申请人:中国人民解放军陆军军官学院