专利名称：制氢系统的制氢用烃油及燃烧器用燃料的制作方法
技术领域：
本发明涉及主要使用燃烧器作为热供给源的制氢系统中的制氢用烃油及制氢系统中使用的燃烧器用燃料。
背景技术：
近年来，由于人们对将来地球环境危机感的提高，需要开发对地球无污染的能源供给系统，从能效率高及排放气体清洁的角度来看，燃料电池、氢发动机等以氢为燃料的系统受到关注。其中，作为向燃料电池供给氢的方法，除了以压缩或液化的形式直接供给氢的方法之外，已知还有通过对甲醇等含氧燃料、及石脑油、煤油等烃进行重整而供给氢的方法(例如，参见非专利文献1)。其中，直接供给氢的方法具有能够直接作为燃料使用的优点，但是由于常温下为气体，其贮存性及用于车辆等情况下的搭载性存在问题。另外，虽然采用甲醇在系统内进行重整来制造氢比较容易，但其单位重量的能效率低，具有毒性及腐蚀性，因此在操作性、贮存性上还存在困难。另一方面，通过石脑油、煤油等烃的重整来制造氢时，能够使用现有的燃料供给基础设施，且总的能效率高等，因此得到了关注。这种烃被通入用于产生氢而带有重整工序的制氢系统中。对于制氢系统来说，由于采用烃的重整工序而伴有化学反应，因此其需要反应热源。在燃料电池用制氢系统的情况下，特别是作为采用烃的制氢系统中所用的热源，考虑制氢系统的效率时，优选尽量降低用电，主要使用以烃化合物为燃料的燃烧器产生的热。但是，将通常的烃化合物用于燃烧器热源时，由燃烧器排放的NOx量不一定足够低，有时并不优选用于以降低地球环境负荷为目的的燃料电池系统。另外，制氢系统内还需要分别具有用于制氢用烃和燃烧器用燃料的罐体，还存在着系统空间方面的问题。
(非专利文献1)池松正树，“Engine Technology(发动机技术)”，山海堂社，2001年1月，第3卷，第1号，p.35发明内容鉴于这种情况，本发明的目的是提供一种烃油，该烃油作为制氢系统中的制氢用原料能够在较低温度下进行重整，且作为主要热源为燃烧器的制氢系统的燃烧器用燃料能够减轻燃烧器负荷及降低NOx的排放量。
本发明人等进行了深入的研究，结果发现具有特定性状的烃油能够解决上述课题，从而完成了本发明。
即，本发明涉及一种主要使用燃烧器作为热供给源的制氢系统的制氢用烃油，其特征在于闪点为40℃以上，初馏点为145～195℃，95体积％馏出温度为220℃以下，赛波特色度为+25以上，铜板腐蚀为1以下，硫含量为0.5质量ppm以下，碳数为13的烃成分比例为25质量％以下，氢元素和碳元素的摩尔比为1.95以上。
另外，本发明的制氢用烃油优选进一步被用作作为制氢系统热供给源的燃烧器用燃料。
以下对本发明进行详细描述。
从易燃性、操作容易性的观点出发，本发明的制氢系统中所使用的制氢用烃油(以下也称为本发明的烃油)的闪点必须为40℃以上。
另一方面，从减轻燃烧器负荷及降低NOx排放量的观点出发，优选为70℃以下，更优选为50℃以下，最优选为45℃以下。
再者，此处的闪点是根据JIS K2265“原油及石油制品—闪点试验方法”进行测定的值。
从易燃性、蒸发气体(THC)的增加及操作性的观点出发，本发明的烃油的初馏点(IBP)的下限必须为145℃以上。另一方面，从减轻燃烧器负荷及降低NOx的排放量的观点出发，上限必须为195℃以下，优选为180℃以下，更优选为165℃以下，进一步优选为155℃以下。
从减轻燃烧器负荷及降低NOx排放量的观点出发，本发明的烃油的95体积％馏出温度(T95)的上限必须为220℃以下，优选为210℃以下，更优选为200℃以下，最优选为190℃以下。另一方面，从单位重量的氢产生量、单位二氧化碳产生量的氢产生量的观点出发，优选为170℃以上，更优选为180℃以上。
另外，本发明的烃油的IBP、T95以外的蒸馏性状没有特别限定，优选为如下情形。
10体积％馏出温度(T10)优选为145～210℃。从易燃性、蒸发气体(THC)产生的观点出发，更优选为150℃以上。另一方面，出于制氢系统的起动时间恶化的原因，更优选为190℃以下，进一步优选为160℃以下。
50体积％馏出温度(T50)优选为150～210℃。从单位重量的氢产生量、单位二氧化碳产生量的氢产生量的观点出发，更优选为160℃以上，进一步优选为165℃以上。另一方面，从减轻燃烧器负荷及降低NOx排放量的观点出发，更优选为190℃以下，进一步优选为180℃以下，最优选为170℃以下。
90体积％馏出温度(T90)优选为160～215℃。从单位重量的氢产生量、单位二氧化碳产生量的氢产生量的观点出发，更优选为170℃以上，进一步优选为175℃以上。另一方面，从减轻燃烧器负荷及降低NOx排放量的观点出发，更优选为210℃以下，进一步优选为200℃以下，最优选为190℃以下。
终点(EP)优选为170～230℃。从单位重量的氢产生量、单位二氧化碳产生量的氢产生量的观点出发，更优选为180℃以上，进一步优选为190℃以上。另一方面，从排放气体中的THC增加的观点出发，更优选为220℃以下，进一步优选为200℃以下。
再者，此处的IBP、T10、T50、T90、T95及EP是根据JIS K2254“石油制品—蒸馏试验方法—常压法蒸馏试验方法”进行测定的值。
从系统的耐久性的观点出发，本发明的烃油的赛波特色度必须为+25以上，优选为+29以上，更优选为+30以上。
此处的赛波特色度是指采用JIS K2580“石油制品—色度试验方法”中的赛波特色度试验方法测定的值。
从确保重整部分的耐久性的观点出发，本发明的烃油的铜板腐蚀必须为1以下，优选为1a。
此处的铜板腐蚀是指采用JIS K2513“石油制品—铜板腐蚀试验方法”测定的值。
从脱硫率、脱硫催化剂的耐久性、重整催化剂的耐久性、重整反应性的下降、单位二氧化碳产生量的氢产生量的观点出发，本发明的烃油的硫含量必须为0.5质量ppm以下，优选为0.3质量ppm以下，更优选为0.2质量ppm以下。
此处的硫含量是指根据ASTM D4045-96“Standard Test Methodfor Sulfur in Petroleum Products by Hydrogenolysis andRateometric Colorimetry”测定的值。
从脱硫催化剂的耐久性、重整催化剂的耐久性、重整反应性的下降的观点出发，本发明的烃油的碳数为13的烃成分比例必须为25质量％以下，优选为10质量％以下，更优选为5质量％以下，最优选为1质量％以下。
此处的碳数为13的烃成分比例是指采用GC-FID测定的值(质量％)。即，通过在色谱柱中使用甲基硅的毛细管柱(ULTRAALLOY-1，0.25mmφ，30m)、载气使用氦气、检测器使用氢离子检测器(FID)、载气流量为1.0mL/min、分割比为1∶79、试样注入温度为280℃、柱升温条件为50℃(5分)→(5℃/min)→280℃(10分)、检测器温度为300℃的条件下测定的色谱，对碳数为13的烃的面积进行积分而获得的值。
从一氧化碳的产生量少、氢产生效率高的观点出发，本发明的烃油的氢元素和碳元素的摩尔比(H/C)必须为1.95以上，优选为2.0以上。
再者，此处的烃油的碳和氢的摩尔比(C/H)是采用基于ASTMD5291-01(Standard Test Method for Hydrocarbon Types in MiddleDistillates by Mass Spectrometry)的方法测定的值。
对于本发明的烃油的芳香族含量没有任何限定，但是从单位重量的氢产生量多、单位二氧化碳产生量的氢产生量多、排放气中的THC少、系统起动时间短、重整催化剂劣化小而能长时间保持初始性能等方面考虑，优选为20体积％以下，更优选为8体积％以下。
对于本发明的烃油的烯烃含量没有任何限定，但是从单位重量的氢产生量大、单位二氧化碳产生量的氢产生量大、排放气中的THC少、系统起动时间短、重整催化剂劣化小而能长时间保持初始性能、贮存稳定性好等方面考虑，优选为5体积％以下，更优选为1体积％以下，进一步优选为0.5体积％以下，最优选为0.1体积％以下。
对于本发明的烃油的饱和烃含量(饱和成分和环烷成分的总量)没有任何限定，但是从单位重量的氢产生量大、单位二氧化碳产生量的氢产生量大、排放气体中的THC少、系统起动时间短等方面考虑，优选为80体积％以上，更优选为90体积％以上。
再者，上述芳香族含量、烯烃含量、饱和烃含量是采用JIS K2536“石油制品—烃试验方法”的荧光指示剂吸附法测定的值。
对于本发明中使用的烃油的制造方法没有任何限定，但优选以下所示的(1)及(2)的烃油，更优选(1)的烃油。
(1)以初馏点为140～180℃、90体积％馏出温度为200～270℃、芳香族含量为20体积％以下、直链饱和烃含量为25质量％以上、碳数10～15的直链饱和烃含量为20质量％以上、硫含量为300质量ppm以下的烃混合物为原料油，在反应温度250～310℃、氢压力5～10MPa、LHSV0.5～3.0h-1、氢/烃体积比0.15～0.6的条件下，采用含有Ni-W、Ni-Mo、Co-Mo、Co-W、Ni-Co-Mo中的任何一种的催化剂进行氢化脱硫处理而形成烃混合物，通过蒸馏操作从该烃混合物中得到140℃～230℃的基材，以此基材为主成分的烃油。
(2)由以下基材构成的烃油将由原油的常压蒸馏装置得到的直馏煤油进行氢化精制而得到的氢化脱硫煤油、将由常压蒸馏装置得到的直馏重质油或残渣油通过减压蒸馏装置进行处理后再将获得的减压轻油馏分进行氢化精制而得到的氢化精制煤油、将减压轻油馏分进行氢化分解而形成的氢化分解煤油、将减压轻油馏分或脱硫重油进行接触分解而得到的接触分解煤油、将直馏重质油进行热分解而得到的热分解煤油、将热分解煤油进行氢化精制而得到的氢化脱硫煤油、将残渣油进行氢化精制而得到的氢化脱硫煤油、在氢化催化剂存在下对直馏煤油和/或氢化精制煤油进行深度氢化处理而得到的超低硫煤油、通过抽提从直馏煤油或氢化脱硫煤油或氢化精制煤油中除去正链烷成分后作为残留成分的脱正链烷煤油、将天然气、煤、沥青等分解为一氧化碳和氢后通过F-T(Fischer-Tropsch)合成而得到的合成油的煤油馏分和/或其氢化分解物等。
上述基材的氢化精制条件没有特别限定，只要能得到具有本发明规定性状的烃油即可，但是优选为在氢化催化剂存在下、反应温度100～350℃、氢压力1～10MPa、LHSV0.1～10h-1、氢/油比10～500NL/L。
氢化催化剂没有特别的限定，但可以列举将氢化活性金属负载于多孔载体上形成的催化剂。作为多孔载体，优选使用无机氧化物。作为具体的无机氧化物，可以列举氧化铝、氧化钛、氧化锆、氧化硼、二氧化硅或沸石，其中优选使用由氧化钛、氧化锆、氧化硼、二氧化硅、沸石中的至少一种与氧化铝构成的无机氧化物。
作为氢化处理中使用的催化剂的活性金属，优选选自元素周期表第6族及第8族金属中的至少一种金属。更优选选自Ru、Rd、Ir、Pd、Pt、Ni、Co、Mo及W中的至少一种。作为活性金属，也可以是这些金属的组合，例如可以采用Pt-Pd、Pt-Rh、Pt-Ru、Ir-Pd、Ir-Rh、Ir-Ru、Pt-Pd-Rh、Pt-Rh-Ru、Ir-Pd-Rh、Ir-Rh-Ru、Co-Mo、Ni-Mo、Ni-W等组合。
在用燃烧器作为其主要热源的制氢系统中，本发明的烃油是作为制氢用原料及燃烧器用燃料使用的。通过使用本发明的烃油，在制氢系统中能够在较低温度下进行重整，且能够减轻燃烧器的负荷及降低NOx的排放量。
作为本发明的制氢系统中使用的燃烧器，可以列举喷雾式燃烧器、蒸发式燃烧器等。另外，除这些燃烧器外，还可以使用利用了降低NOx排放量的催化燃烧的面燃烧器等。
作为配置了燃烧器的制氢系统，例如可以列举(1)由脱硫器、重整器、一氧化碳净化装置构成的系统、(2)由脱硫器、重整器、脱硫器(再脱硫)、一氧化碳净化器构成的系统及(3)由重整器、脱硫器、一氧化碳净化器构成的系统。配置了燃烧器的制氢系统的组合并不特别限定于上述(1)～(3)的系统。
再者，作为脱硫器、重整器、一氧化碳净化器，可以列举如下装置。
脱硫器是去除烃油中的硫成分的装置，作为能用于本发明的制氢系统的脱硫器，例如可以列举作为催化剂使用铜-锌类、镍类等，在反应温度为20～300℃、LHSV为0.1～10h-1、反应压力不足1MPa的反应条件下进行脱硫处理的脱硫器等。
重整器是用于对烃油进行重整而得到氢的装置，为了利用本发明的烃油最大限度地发挥重整器的性能，优选使用下述的重整器。
(1)将加热气化的烃油和水蒸汽进行混合，使用含有元素周期表第8族元素作为活性金属的催化剂，在反应温度为400～1000℃、水和烃油的混合比率(S/C)为1～5摩尔/摩尔的反应条件下进行反应，从而得到以氢为主成分的生成物的水蒸汽重整型重整器。
(2)将加热气化的烃油和水蒸汽及空气进行混合，使用含有元素周期表第8族元素作为活性金属的催化剂，在反应温度为400～1000℃、水和烃油的混合比率(S/C)为0.5～5摩尔/摩尔、氧和烃油的混合比率(O2/C)为0.1～0.5摩尔/摩尔的反应条件下进行反应，从而得到以氢为主成分的生成物的自热重整型重整器。
再者，在此处的“水和烃油的混合比率(S/C)”中，S指水(分子)的摩尔数，C指烃油(分子)中的碳的摩尔数。因此，如果举例对涉及求算“水和烃油的混合比率(S/C)”的方法进行说明，则使用水(分子)6摩尔、使用乙烷(C2H6)1摩尔作为烃油时，由于作为烃油的乙烷1摩尔中的碳的摩尔数为2摩尔，因此水和烃油的混合比率(S/C)为“S/C＝6摩尔/2摩尔＝3”。
另外同样，在此处的“氧和烃油的混合比率(O2/C)”中，O2指氧(分子)的摩尔数，C指烃油(分子)中的碳的摩尔数。因此，如果举例对涉及求算“氧和烃油的混合比率(O2/C)”的方法进行说明，则使用氧(分子)0.6摩尔、使用乙烷(C2H6)1摩尔作为烃油时，由于作为烃油的乙烷1摩尔中的碳的摩尔数为2摩尔，因此氧和烃油的混合比率(O2/C)为“O2/C＝0.6摩尔/2摩尔＝0.3”。
一氧化碳净化器是除去重整器中生成的气体中所含的、使燃料电池的催化剂中毒的一氧化碳的装置。作为能用于本发明的制氢系统的一氧化碳净化器，可以列举以下例子。
(1)将由重整器得到的重整气体与加热气化的水蒸汽进行混合，使用铜、锌、铂、钌、铑等作为催化剂，在反应温度为200～500℃、气体空间速度为1000～10000h-1、反应压力不足1MPa、水和重整气体中的一氧化碳的摩尔比为0.5～3.0摩尔/摩尔的反应条件下，由一氧化碳和水蒸汽得到生成物二氧化碳和氢的水煤气转化反应器。
(2)将由重整器得到的重整气体与压缩空气进行混合，使用铜、镍、铂、钌、铑等作为催化剂，在反应温度为100～300℃、气体空间速度为1000～10000h-1、反应压力不足1MPa、空气和重整气体中的一氧化碳的摩尔比为0.5～3.0摩尔/摩尔的反应条件下，从一氧化碳和空气中将一氧化碳转换为二氧化碳的选择氧化反应器。
本发明的烃油不仅能够作为制氢系统中的制氢用原料在比较低的温度下进行重整，而且也能够作为制氢系统中的燃烧器用燃料而减轻燃烧器的负荷和降低NOx的排放量。因此，作为制氢系统，就不需要分别具有制氢用原料罐和燃烧器用燃料罐两个罐体，在系统空间效率上是优异的。
图1为水蒸汽重整型重整器的评价流程图。
图2为自热重整型重整器的评价流程图。
具体实施例方式
以下，列出实施例及比较例对本发明进行具体说明，但本发明并不局限于这些实例。
《实施例1～3及比较例1～2》本发明的烃油(烃油A～C)及比较用的烃油(烃油D、E)采用下述方法制造。它们的一般性状示于表1。
(烃油A～E的制造)烃油A以硫含量为300质量ppm以下的煤油馏分的烃混合物作为原料油，通过蒸馏操作从经过氢化脱硫处理工序而得到的烃油中分离出150℃～195℃的馏分，作为烃油A。
烃油B将中东系原油送入常压蒸馏装置中，对得到的煤油馏分进行高度氢化精制后，通过蒸馏操作分离出150℃～200℃的馏分，作为烃油B。
烃油C以硫含量为300质量ppm以下的煤油馏分的烃混合物作为原料油，通过蒸馏操作从经过氢化脱硫处理工序而得到的烃油中分离除去150℃～200℃的馏分，然后通过沸石抽提分离出直链饱和烃后得到烃油，通过蒸馏操作从其中分离出190℃～230℃的馏分，作为烃油C。
烃油D以硫含量为300质量ppm以下的煤油馏分的烃混合物作为原料油，通过蒸馏操作从经过氢化脱硫处理工序而得到的烃油中分离除去150℃～200℃的馏分，然后通过沸石抽提分离出直链饱和烃后得到烃油，通过蒸馏操作从其中分离出245℃～270℃的馏分，作为烃油D。
烃油E将中东系原油送入常压蒸馏装置中，对得到的煤油馏分进行高度氢化精制后，通过蒸馏操作分离出150℃～265℃的馏分，作为烃油E。
(性状测定)采用以下试验方法测定烃油A～E的一般性状。
密度是指采用JIS K 2249“原油及石油制品的密度试验方法及密度·质量·体积换算表”测定的密度。
闪点是指采用JIS K 2265“原油及石油制品-闪点试验方法”测定的闪点。
蒸馏性状(IBP、T10、T50、T90、T95、EP)全部是采用JIS K 2254“石油制品-蒸馏试验方法-常压法蒸馏试验方法”测定的值。
硫成分是指采用ASTM D4045-96“Standard Test Method forSulfur in Petroleum Products by Hydrogenolysis and RateometricColorimetry”测定的硫成分含量。
H/C是采用基于ASTM D5291-01(Standard Test Method forHydrocarbon Types in Middle Distillates by Mass Spectrometry)的方法测定的氢元素与碳元素的摩尔比。
赛波特色度是指采用JIS K2580“石油制品—色度试验方法”中的赛波特色度试验方法测定的赛波特色度。
铜板腐蚀是指采用JIS K2513“石油制品—铜板腐蚀试验方法”测定的铜板腐蚀。
碳数为13的烃成分比例是采用GC-FID测定的值(质量％)，是指利用在色谱柱使用甲基硅的毛细管柱(ULTRAALLOY-1，0.25mmφ，30m)、载气使用氦气、检测器使用氢离子检测器(FID)、载气流量为1.0mL/min、分割比为1∶79、试样注入温度为280℃、柱升温条件为50℃(5分)→(5℃/min)→280℃(10分)、检测器温度为300℃的条件下测定的色谱，对碳数为13的烃的面积进行积分而求出的值。
芳香族成分、烯烃成分、饱和成分是指采用JIS K 2536“石油制品-烃型试验方法”的荧光指示剂吸附法测定的芳香族成分含量、烯烃成分含量、饱和烃(包括环烷类烃)含量。
接着，使用下述两种烃油重整系统对所得到的各烃油进行评价。
(1)水蒸汽重整型重整系统将采用填充有镍类吸附脱硫催化剂的脱硫器脱硫至硫成分不足0.1质量ppm的烃油和水分别进行加热气化，导入充填了贵金属类催化剂、保持为预定温度的重整器中，生成富氢分的重整气。重整器的温度设定为使重整完全进行的最低温度(重整气中不含烃油的最低温度)。
接着将重整气导入一氧化碳净化器中。一氧化碳净化器分为前后两段。在前段，将重整气和水蒸汽一起通到填充有铜-锌类催化剂的反应器中，在后段，将重整气和空气一起通入填充有贵金属类催化剂的反应器中，由此将重整气中的一氧化碳转化为二氧化碳。再者，设定运行条件使一氧化碳净化器出口处氢量为10L/min、CO浓度为10体积ppm。
烃油及水的气化器、脱硫器、重整器及一氧化碳净化器中所必需的热源，是通过在各器中设置使用本发明的烃油(烃油A～C)及比较用烃油(烃油D、E)的喷雾式燃烧器而进行供给的。再者，设定燃烧器用空气量使燃烧排气中的氧浓度为8体积％。
另外，各反应器的运行条件如下。
<脱硫器>反应温度200℃<重整器>LHSV1h-1，H2O/C摩尔比3摩尔/摩尔<一氧化碳净化器前段>
反应温度230℃，H2O/CO摩尔比5摩尔/摩尔<一氧化碳净化器后段>
反应温度110℃，O2/CO摩尔比1.5摩尔/摩尔水蒸汽重整型重整系统评价流程示于图1。
(2)自热重整型重整系统将采用填充有镍类吸附脱硫催化剂的脱硫器脱硫至硫成分不足0.1质量ppm的烃油和水进行加热气化，与预热的空气一起导入填充了贵金属类催化剂、保持为预定温度的重整器中，生成富氢分的重整气。重整器的温度设定为使重整完全进行的最低温度(重整气中不含烃油的最低温度)。
接着将重整气导入一氧化碳净化器中。一氧化碳净化器分为前后两段。在前段，将重整气和水蒸汽一起通到填充有铜-锌类催化剂的反应器中，在后段，将重整气和空气一起通入充填有贵金属类催化剂的反应器中，由此将重整气中的一氧化碳转化为二氧化碳。再者，设定运行条件使一氧化碳净化器出口处氢量为10L/min、CO浓度为10体积ppm。
烃油及水的气化器、脱硫器、重整器及一氧化碳净化器中所必需的热源，是通过在各器中设置使用本发明的烃油(烃油A～C)及比较用烃油(烃油D、E)的喷雾式燃烧器而进行供给的。再者，设定燃烧器用空气量使燃烧排气中的氧浓度为8体积％。
再者，各反应器的运行条件如下。
<脱硫器>反应温度200℃<重整器>LHSV1h-1，H2O/C摩尔比2摩尔/摩尔O2/C摩尔比0.3摩尔/摩尔<一氧化碳净化器前段>
反应温度230℃，H2O/CO比5摩尔/摩尔<一氧化碳净化器后段>
反应温度110℃，O2/CO比1.5摩尔/摩尔自热重整型重整系统评价流程示于图2。
(3)评价使用上述两种烃油重整系统时，烃油产生的NOx排放量通过下述方法评价。
通过重整器对烃油进行完全重整，且调整各反应器使一氧化碳净化器出口处氢量为10L/min、CO浓度为10体积ppm完成后，将各反应器、气化器类中的燃烧器燃烧排气管线连接到一个管路上，测定其NOx排放量，从而比较各烃油下的NOx排放量。
以上的评价结果示于表2。再者，两种重整系统中的增减比较，是将比较例1的NOx排放量作为100.0进行相对比较。
其结果表明，实施例1～3的烃油与比较例1～2的烃油相比，由制氢系统排放的NOx量得到了降低。
表1
表2
※增减比较是在各重整型系统评价中，以比较例1的NOx值为100.0时的相对值。
权利要求
1.一种主要使用燃烧器作为热供给源的制氢系统的制氢用烃油，其特征在于闪点为40℃以上，初馏点为145～195℃，95体积％馏出温度为220℃以下，赛波特色度为+25以上，铜板腐蚀为1以下，硫含量为0.5质量ppm以下，碳数为13的烃成分比例为25质量％以下，氢元素和碳元素的摩尔比为1.95以上。
2.权利要求1所述的烃油，其特征在于作为制氢系统的热供给源的燃烧器用燃料使用。
全文摘要
本发明提供一种烃油，该烃油能够作为以燃烧器为热源的制氢系统中的制氢用原料在较低温度下进行重整，并且能够作为制氢系统的燃烧器用燃料而实现减轻燃烧器负荷及降低NOx的排放量，其闪点为40℃以上，初馏点为145～195℃，95体积％馏出温度为220℃以下，赛波特色度为+25以上，铜板腐蚀为1以下，硫含量为0.5质量ppm以下，碳数为13的烃成分比例为25质量％以下，氢元素和碳元素的摩尔比为1.95以上。
文档编号H01M8/06GK1957074SQ20058001616
公开日2007年5月2日 申请日期2005年3月30日 优先权日2004年3月31日
发明者曾根忠豪, 广瀬正典, 定兼修, 安齐岩 申请人:新日本石油株式会社