专利名称：：基于直流因子表的断面潮流定向控制方法
技术领域：
：本发明属f电力系统
技术领域：
，涉及一种断面潮流定向控制方法。技术背景对系统中某些关键断面的潮流进行精确控制，对稳定系统频率、优化运行方式、提高区域传输极限和提高系统稳定性水平[1—5]有重要作用。已有基于灵敏度的控制方法，无法实现对断面潮流进行大范围控制[6—8];基于优化的控制方法，运算过程复杂，难以在线应用[9—1Q1;基于潮流追踪的控制方法，可实现对断面总潮流的精确控制，但无法兼顾各支路潮流变动目标不同的定向要求t'";尽管采用灵活交流输电设备(FACTS)可对断面潮流进行有效控制f12—131，但由于造价昂贵，不可能大范围推广使用。因此，研究实用的断面潮流精确控制方法，对提高电力系统安全与稳定性意义重大。
发明内容本发明的s的是克服现有技术的上述不足，提供一种断面潮流定向控制方法，该种控制方法不仅可在大范围内对断面总潮流进行精确控制，同时可兼顾断面中各支路潮流变动目标不同的定向耍求。为此，本发明采用如卜"的技术方案一种基T直流因子表的断面潮流定向控制方法，其特征在1S包括下列步骤(1)利用断面/,f将电网分为互不连通的系统A和系统B两部分，将线路儿何表示为/,f-{S,,,,^"...^^},式中，={《,7;}为割集的第/条支路，AeA，7;eB分别为支路的起始节点和终止节点；iV为构成该割集的支路数；(2)假设系统A经断面/'f流入系统B的总功率4为正，定义A为该断面的送端系统，B为受端系统，得到得到断面功率向量PItf=[/^，/^,...,尸^〗；(3)建立快速解耦潮流的有功迭代矩阵5';(4)计算矩阵X^5')-、'(5)利用A,=Vf+R■&近似表示断面/,f中任一支路的有功潮流户q，其中的由下式确定=CBF,-，式中，B^,S。为矩阵爿中对应支路S^两端点(F"7^的行向量，、为断面支路S,,的电抗；ei"分别为负荷节点和发电机节点功率注入列向量，w为系统的非平衡节点数，g，Pg中的非零元素，对应着负荷有功和发电机有功输出，则断面总潮流<formula>formulaseeoriginaldocumentpage4</formula>(6)选择发屯机为控制对象，得到发电机节点对应的因子表于阵MgMg的行对应系统中可调控的发屯机，列则对应断面的相应支路附i附,附,附,附,.附附，.其中，是参lj调控的发电机数。若^,€^^为正，则表示当发电机/增加或减少功率输出时，相应断面支路5,,,的潮流^增加或减少；反之，若附^为负，则表示当发电机/输出功率增加或减少时，；,减少或增加；(7)根据系统控制要求，确定断面各支路潮流调控变化呈和系统总潮流控制目标Af,f=[^11^尸12,...，^1,],则断面总潮流控制目标为《=|>&;(8)计算各支路潮流变化量占断面总调控量的比例K=[m^,,2，...，w]，式中,(9)设在某一控制方案下，发电机调控量为APCfc=[AP&.，1,A/^，2，…AP&vJ，则发电机的调控系数可表示为a^[^，A，...,"]，其中，^:Ai^，,/《，进一步地，将a分为送端系统和受端系统两组aB-{"B^aw.'aB,}'从而得到行向量c。=[C。,,c。,2".,,C。w]，式中+z=wg(10)c。,,=Z"，w，由向量c。得到控制结果归一化系数^^[VV,，m^2，.式中,，=c。,,/Zc。,，；/=|/VP=fAP,'AP，，…，AP1设各台发电机的调控量上、下限分别为、一'，，，，定义发4i机的调^飾^[A^,pA^師"…，APc腦]控上—卜限系数/max,An分别为，m:/U"]，其中，A^min—L/"^min，1，/^min，2，…，/"^min,J:ma"③"，''1S_/《，则控制优化目标函数为min/=,-,)2，约束条件包括为An,^〈A^，tA,l，土"，求解该优化模型，所得结果即为"1《=1待求的优化控制方案。作为优选实施方式，本发明可以利用稀疏向量技术结合求逆矩阵的伴随矩阵法，对fi'矩阵求逆。通过算例分析看到，与[u]方法相比，本发明在保证断面总潮流控制效果的前提下，实现对支路潮流定向控制要求的近似满足。本发明给出的基于直流冈子表的断面潮流定向控制方法，不仅可满足断面潮流总量控制的要求，还可满足支路潮流定向改变的需耍。F面阐述了本发明所能带来的技术效果。1.以某系统中由两条支路构成的断面为例，其中/tf={5,,，5,，2}，各支路的初始潮流为/>ltf=[150MW,50MW]，每条支路的潮流限值均为200MW。假设由于需耍，此时断面总潮流需增加100MW。可以看山，支路1裕呈现仅剩50MW,而支路2裕量尚有150MW。丙此断面潮流定向控制的目的就是保证所增加的IOOMW潮流功率，应尽可能多地由支路2来承担，例如控制S标为A/^二，当增加断面的潮流时，可以有效利用裕呈较人的断面支路使之承担较多的功率变化量，可以有效防止快接近潮流极限的支路在断面潮流增加时发生越限的情况。2.对断面潮流进行优化组合，提高割集静态电压稳定裕度，S卩，在断面初始潮流和一定的情况下，其不同割集断面功率空间的点所组成的平面上，必定有一点，该点到割集静态电压稳定域的边界有最大的稳定裕度，这点就是我们断面潮流定向控制的方向。控制断面潮流，使运行点尽可能于该点，可以有效提高系统稳定性。图l割集断面送端和受端系统。图2NewEngland39节点系统及割集。具体实施例方式本发明在直流潮流模型基础上[14"5]，结合非线性优化方法[161，给出一种基F直流因子表的断面潮流定向控制新方法。下面对本发明的控制方法详细说明。1、割集断面及断面潮流定向控制电力系统的割集断面定义为一组由如下支路构成的集合，可将系统分为互不连通的两部分，如图l所示，线路集合表示为/tf,,2，...A,"(1)式中，A,={^，7;}为割集的第/条支路，《eA,r,eB分别为支路的起始节点和终止节点；7V为构成该割集的支路数。以图1为例，为便于描述，假设系统A经断面流入系统B的总功率&为正，则称A为该断面的送端系统，B为受端系统。若断面中某支路的潮流是由A流入B，其值为正，反之则为负，这样可以得到断面功率向呈/^:户"f,2,.."尸^](2)假设前A:条线路的潮流为正a^AO，则有/^7Vf+尸"7-ix+ix。(3)式中和/^f分别为a有正潮流和负潮流线路的功率。本发明的目的是寻找一种有效方法，不仅可实现对断面总潮流的精确控制，同时能满足各支路潮流变动B标不同的定向要求。这种定向要求，对丁-实际电力系统的运行控制尤为歪要以某系统中由两条支路构成的断面为例，其中/tf={5,,,^,^，各支路的初始潮流为/Itf=[150MW,50MW]，每条支路的潮流限值均为200MW。假设由于需要，此时断面总潮流需增加IOOMW。可以看出，支路1裕量现仅剩50MW,而支路2裕量尚有150MW。因此断面潮流定向控制的目的就是保证所增加的100MW断面潮流，应尽可能多地由支路2来承担，例如控制目标为=[OMW,100MW]。2、基于直流因子表的断面潮流定向控制直流闪子表可反映支路潮流与各节点注入间的相关性，将因于表与非线性优化方法相结合，可实现断面潮流的精确定向控制。2.1直流因子表对任一电力系统，在得到快速解耦潮流的有功迭代矩阵5'后，断面/,f中任一支路S^的有功潮流尸q可近似表示为W,+WVA(4)其中的^0由F式确定<formula>formulaseeoriginaldocumentpage7</formula>,(5)式中，^/，87.,为矩阵爿(爿=(5')—')中对应支路4,,两端点{巧,7;}的行向量，x,为断面支路A,的电抗；尸,，Ae/T分别为负荷节点和发电机节点功率注入列向量，"为系统节点数(不含平衡节点)，g，A中的非零元素，对应着负荷有功和发电机有功输出。进一步，断面总潮流可表示为/=1产l产l由式(4)、(5)、(6)可以看出，通过发电机有功出力的合理调度，是可以对断面潮流进行精确控制的。为此，对于给定系统断面/,f,可形成如下因子表矩阵M用于控制的优化M的行对应于系统的节点，维数为"；列对应于断面各支路，维数为iV。M的第7列记为i^，对应-丁-断面支路S"，它的取值按下式设定My=《(7)在本发明中，选择发电机为控制对象，由此可得如下发电机节点对应的因于表子阵M。乾附,,附'，…附,附21OT22…OT2AI,2…附,W(8)3fg的行对应系统中可调控的发屯机，列则对应断面的相应支路，其中，是参与调控的发电机数。若/w,,,eAfg为正，则表示当发电机/增加(减少)功率输出时，相应断面支路的潮流i^增加(减少);反之，若m,.,为负，则表示当发电机"俞出功率增加(减少)时，尸,，,减少(增加)。2.2基于直流因子表的断面潮流定向控制如图1所示，断面/tf将系统分为A、B两部分，同时也将发电机分为如下两组GA={GA,1，GA,2""GA,S}GB^G^GB—GBt}(9)为实现断面潮流控制目标，需满足如.F调控原则(1)若想使区域A到[X域B的潮流增加，则应当满足d,Xf(2>A=《(10)反之，若想满足K域A到区域B的潮流减少《，则应满足(2)平衡机不参与断面潮流控制。7在上述调控原则基础之上，基于直流因子表的断面潮流定向控制算法的具体步骤如下1.利用潮流计算中间结果，得到解耦的fi'矩阵和乂矩阵，根据2.1节中的方法得到控制所需因子表。有关B'矩阵的定义，可参阅参考文献[18]列举的图书。_上述过程涉及到了5'矩阵的求逆，运算较为复杂，但由式(5)可知，本方法仅需逆矩阵的部分行和列，因此，利用稀疏向量技术结合求逆矩阵的伴随矩阵法，可以有效提高计算效率[17]。2.根据系统控制要求，确定断面各支路潮流调控变化量和系统总潮流控制目标2"."A。(12)则断面总潮流控制目标为c=i>^(i3)进而可得到各支路潮流变化量占断面总调控量的比例，称为目标归一化系数R=[,,，^/2，.."](14)式中m>,,=A/V,/^。3、根据断面调控目标，确定各发电机调控量。第一步，由直流因子表得到控制行向量c。设在某一控制方案下，发电机调控量为则发电机的调控系数可表示为"二[c^,"2，…,or"](16)式中&(17)进一步，可将a分为送端系统和受端系统两组-aB={aB,,，,.."}(18)进而可以得到如下行向量c。KCo,pC。2，…，c。w](19)式中c。,，=",附','-Z!"，"(20)第二步，由向量C。得到控制结果归一化系数『c=[WC",WC/,2,"'，Wc/,w](21)式中.产i第二步，形成控制优化目标函数，使得控制结果ff;尽量贴近其控制目标w^。设各台发电机的调控量上、下限为.-一s(23)其中:<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>分别为发电机y的最大、最小和当前有功出2，…，Pmax，"g]，…，^min，]力。进一步，定义发电机的调控上下限系数>3,^，>9<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>其中<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>最终得到控制优化目标函数如下.-<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>约束条件包括<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>对式(26)-(29)所给优化模型进行求解，所得结果即为待求的优化控制方案。在式(26)-(29)所给优化模—艰中，目标函数是各条支路潮流变动量尽可能贴近控制目标，以满足断面潮流定向控制的耍求；式(27)保证发电机出力在上下限范围内；式(28)、(29)保证断面潮流变动总呈为/\.，即满足式(10)或(11)。3、算例3.1NewEngland39节点系统算例NewEngland39节点系统如图2所示，图中箭头指示潮流方向，设发电机G31为平衡机。对图中A,B，C三个断面加以研究，其支路构成及初始潮流情况示P表1。1、断面A潮流控制算例情景一假设断面A潮流需降低200MW，各支路的分担量各为50MW,则此时的目标归一化系数向量为.-<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula><table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>表2断面A的发电机调控集合及控制量Tab.2GeneratorswiththeircontrolsforinterfaceA<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>表3断面A减200MW的控制效果(MW)Tab.3ControlresultofinterfaceA<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>表4利用[lll方法减少断面A200MW的控制结果(MW)<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>利用节二方法，经计算可得发电机最优调控系数向量"及调控向量^尸^如表2所示，经发电机出力调控后，表3给山了断面潮流控制后的结果及各支路潮流的控制误差。作为对比，表4给出利用[11]所给方法的控制结果及各支路潮流的控制误差。对比两控制结果不难看到，[ll]的方法仅保证断面总潮流的变化量贴近控制目标，而无法满足各支路潮流定向变动的要求，而本发明则可以兼顾。情景二割集断面A潮流降低400MW，线路25-02潮流减少IOOMW，线路17-18线路潮流减少50MW,线路14-04潮流减少IOOMW，线路U-06潮流减少150MW，则控制目标的归一化系数为K=(31)得到相应发电机的最优调控系数向幫《及调控呈3/&.示于表5，采取控制后的效果示丁-表6。可用石-到，在断面潮流控制总量变人且各支路潮流定向控制差异较大时，断面潮流总量控制误差尽管仍较小，但各支路潮流的定向控制误差略有变大。表5断面A的送端发电机集合及控制量<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>表6断面A减400MW的控制效果(单位MW)<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>表7断面B增400MW的控制效果(单位:MW)<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>2、断面B、C潮流控制算例假设割集断面B潮流增加400MW，线路17-27潮流增加200MW,线路17-18潮流增加IOOMW，线路14-04潮流增加50MW，线路11-06潮流增加50MW,凋控结果及与[ll]方法的对比示于表7、8。表8利用<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>釆用本发明及[ll]的方法，分别对割集断面c实施控制，要求每条断面支路潮流均增加166.67MW，断面潮流总体增加500MW，控制结果示丁-表9、10。表9断面C增500MW的控制效果(单位MW)<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>从上述结果可以看到，采用本发明，可以兼顾断面潮流总量控制和支路定向潮流控制的需耍，而[ll]方法则只能对断面潮流总量进行精确控制，无法满足断面支路潮流定向控制的需要。3.2IEEE118节点系统算例在IEEE118节点系统中，设平衡机为G107，以表18所给断面为例进行研究。表11.IEEE-118系统割集<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>这里以割集断面潮流需增加280MW,线路70-74增加50MW，70-75增加80MW，69-75增加IOMW，69-77增加40MW，线路68-81增加100MW为例加以说明，采用本发明的控制结果示于表12。从中可以看到，同样在保证断面潮流总量精确控制的前提下，各支路潮流的定向控制要求可得到近似满足。表12断面增280MW的控制效果(单位:MW)<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>[1〗余贻鑫，王成山，电力系统稳定性理论与方法[M]，北京科学出版社，1999.YuYixinandWangChenshan,Theoryandmethodsofpowersystemstability[M].Beijing:SciencePress,1999.[2]KIRSCHEND,ALLANR,STRBACG.Contributionofindividualgeneratorstoloadsandflows.IEEETransonPowerSystems,1997，12(1):52-60.WUFF，NIYixin，WEIPing.Powertransferallocationforopenaccessusinggraphtheory:fundamentalsandapplicationsinsystemswithoutloopflow.IEEETransonPowerSystems,2000,15(3):923-929.[4〗李响，郭志忠，基于AM原则的断面传送功率能力分析.电力系统自动化，2004，28(9):28-30，35.LIXiang，GuoZhizhong.AnalysisofnetworktransmissioncapabilitybasedonW-lprinciple.AutomationofElectricPowerSystems,2004,28(9):28-30，35.[5]赵义术，余贻鑫，刘怀东，基于交易的支路潮流和损耗分摊.屯力系统自动化，2002，26(14):26-30.[6]李国庆，王威，贾伟等.基于负荷裕度灵敏度的电压稳定控制方法.电机与控制学报，2002，6(2):173-178.LIGuoqing,WANGWei,JIAWei,etal.Thecontrolmethodforvoltagestabilitybasedontheloadingmarginsensitivity.ElectricMachinesandControl,2002,6(2):173-178.[7]CapitanescuF.VanCutsemT,Preventivecontrolofvoltagesecuritymargins:amulti-contingencysensitivity-basedapproach[J].IEEETransactiononPowerSystems.2002，17(2):358-364.[8]KundarP，Powersystemstabilityandcontrol[M],McGraw-Hill,NewYork,1994.WangX，EjebeC，TongJ,etal.Preventive/correctivecontrolforvoltagestabilityusingdirectinteriorpointmethod[J].IEEETransactiononPowerSystems,1998，13(4):878-883.[10]孙元章，杨新林，工海凤.考虑暂态稳定性约朿的最优潮流问题[J]，屯力系统自动化，2005，29(16):56-59,83.SUNYuanzhang，YANGXinlin，WANGHaifeng.Optimalpowerflowwithtransientstabilityconstraintsinpowersystems[J]，AutomationofElectricPowerSystems,2005，29(16):56-59,83.[ll]赵金利，赵晶，贾宏杰等，某于潮流迫踪和机组M调度的割集断面功举控制方法[J]，屯力系统S动化，2009，33(6):16-20.ZHAOJinli，ZHAOJing，JiaHongjie,etal，InterfacePowercontrolmethodbasedonpowerflowtracingandgeneratorre-dispatch[J]，AutomationofElectricPowerSystems,2009,33(6):16-20.[12]LARSSONM，REHTANIC.基十显优潮流的广域FACTS控制提iS输Ki功能力.屯力系统自动化，2005，29(16):35-41.LARSSONM，REHTANIC.IncreaseoftransfercapabilitythroughOPF-basedwideareacontrolofFACTS.AutomationofElectricPowerSystems,2005，29(16):35-41.[13]BIALEKJ.Tracingtheflowofelectricity.IEEProceedings:Generation,TransmissionandDistribution,1996，143(4):313-320.李响，郭忐忠.AM静态安全潮流约朿下的输屯断面有功潮流控制[J]，电网技术，2005,29(3):29-32.LIXiang，GUOZhizhong.Powerflowatcross-sectionoftransmissionlineanditsunderW-lstaticstatesecurepowerflowrestraint[J],PowerSystemTechnology,2005，29(3):29-32.[15]王锡凡，方万良，杜正春.现代电力系统分析[M]，北京科学出版社，2003.WANGXifan，FANGWanliang，DUZhengchun.Modernzpowersystemanalysis[M].Beijing:SciencePress,2003.[16]张光澄，王文娟，韩会森等.非线性最优化计算方法[M]，北京高等教育出版礼2005.ZHANGGuangcheng，WANGWenjuan,HANHuilei，etal.ComputationmethodsforNonlinearOptimization[M].Beijing:HighEducationPress,2005.[n]何洋，洪潮，陈昆薇等，稀疏向量技术在静态安全分析中的应用[J]，中国电机T.程学报，2003，23(l):41-44.HEYang，HONGChao，CHENKunwei，etal,Studyofsparsevectortechniquesappliedtocontingencyanalysis[J],ProceedingsoftheCSEE，2003,23(l):41-44.[18]〗:锡凡，方万良，杜正春.现代电力系统分析[M]，北京科学出版社，2003.WangXifan,FANGWanliang,DuZhengchun,Modernpowersystemanalysis[M].Beijing:SciencePress,2003.权利要求1.一种基于直流因子表的断面潮流定向控制方法，其特征在于，包括下列步骤(1)利用断面Itf将电网分为互不连通的系统A和系统B两部分，将断面线路儿何表示为Itf＝{BI，1，BI，2，...，BI，N}，式中，BI，i＝{Fi，Ti}为割集断面的第i条支路，Fi∈A，Ti∈B分别为支路的起始节点和终止节点；N为构成该割集的支路数；(2)假设系统A经断面Itf流入系统B的总功率P∑为正，定义A为该断面的送端系统，B为受端系统，得到得到断面功率向量Pltf＝[PI，1，PI，2，...，PI，N]；(3)建立快速解耦潮流的有功迭代矩阵B′；(4)计算矩阵A＝(B′)-1；(5)利用PI，j＝Wj·PI+Wj·Pg近似表示断面Itf中任一支路BI，j的有功潮流PI，j，其中的Wj由下式确定id="icf0001"file="A2009100704190002C1.tif"wi="31"he="4"top="90"left="48"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>式中，BFj，BTj为矩阵A中对应支路BI，j两端点{Fj，Tj}的行向量，xj为断面支路BI，j的电抗；PI，Pg∈Rn分别为负荷节点和发电机节点功率注入列向量，n为系统的非平衡节点数，PI，Pg中的非零元素，对应着负荷有功和发电机有功输出，则断面总潮流为id="icf0002"file="A2009100704190002C2.tif"wi="59"he="9"top="113"left="38"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>(6)选择发电机为控制对象，得到发电机节点对应的因子表子阵id="icf0003"file="A2009100704190002C3.tif"wi="49"he="22"top="125"left="131"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>Mg的行对应系统中可调控的发电机，列则对应断面的相应支路，其中，ng是参与调控的发电机数。若mi，j∈Mg为正，则表示当发电机i增加或减少功率输出时，相应断面支路BI，j的潮流PI，j增加或减少；反之，若mi，j为负，则表示当发电机i输出功率增加或减少时，PI，j减少或增加；(7)根据系统控制要求，确定断面各支路潮流调控变化量和系统总潮流控制目标ΔP1tf＝[ΔPI，1，ΔPI，2，...，ΔPI，N]，则断面总潮流控制目标为id="icf0004"file="A2009100704190002C4.tif"wi="20"he="9"top="185"left="119"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>(8)计算各支路潮流变化量占断面总调控量的比例Wd＝[wdI，1，wdI，2，...，wdI，N]，式中wdI，i＝ΔPdI，i/Pc；(9)设在某一控制方案下，发电机调控量为id="icf0005"file="A2009100704190002C5.tif"wi="48"he="4"top="212"left="97"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>则发电机的调控系数可表示为id="icf0006"file="A2009100704190002C6.tif"wi="31"he="4"top="219"left="48"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>其中，αj＝ΔPGc，j/Pc，进一步地，将α分为送端系统和受端系统两组id="icf0007"file="A2009100704190002C7.tif"wi="38"he="17"top="227"left="58"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>从而得到行向量co＝[co，1，co，2，...，co，N]，式中id="icf0008"file="A2009100704190002C8.tif"wi="45"he="7"top="247"left="33"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>由向量co得到控制结果归一化系数Wc＝[wcI，1，wcI，2，...，wcI，N]，式中id="icf0009"file="A2009100704190003C1.tif"wi="27"he="9"top="26"left="40"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>(10)设各台发电机的调控量上、下限分别为id="icf0010"file="A2009100704190003C2.tif"wi="57"he="11"top="38"left="98"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>定义发电机的调控上下限系数βmax，βmin分别为id="icf0011"file="A2009100704190003C3.tif"wi="50"he="11"top="53"left="112"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>其中，id="icf0012"file="A2009100704190003C4.tif"wi="57"he="11"top="67"left="35"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>则控制优化目标函数为id="icf0013"file="A2009100704190003C5.tif"wi="39"he="8"top="68"left="134"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>约束条件包括为βmin，j＜αj＜βmax，j，id="icf0014"file="A2009100704190003C6.tif"wi="18"he="8"top="81"left="89"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>id="icf0015"file="A2009100704190003C7.tif"wi="18"he="9"top="81"left="111"img-content="drawing"img-format="tif"orientation="portrait"inline="yes"/>求解该优化模型，所得结果即为待求的优化控制方案。2.根据权利要求1所述的控制方法，其特征在于，利用稀疏向量技术结合求逆矩阵的伴随矩阵法，对5'矩阵求逆。全文摘要本发明属于电力系统
技术领域：
，涉及一种基于直流因子表的割集断面潮流定向控制新方法。首先，利用直流潮流确定系统中不同发电机与断面各支路间的相关系数，从而获得断面潮流控制所需因子表；进而，根据断面潮流定向控制的需要，利用因子表信息，通过非线性优化过程确定断面潮流的调控方案。该方法不仅可以实现对断面总潮流的准确控制，同时可兼顾各支路潮流变动目标不同的定向要求。本发明可在大范围内对断面潮流进行较精确的定向控制，具有很好的工程应用前景。文档编号H02J3/00GK101651342SQ200910070419公开日2010年2月17日申请日期2009年9月11日优先权日2009年9月11日发明者余晓丹,穆云飞,贾宏杰申请人:天津大学