改进的布状不透液可透气的复合阻挡层织物的制作方法

专利名称：改进的布状不透液可透气的复合阻挡层织物的制作方法
技术领域：
本发明涉及布状不透液可透气的复合阻挡层织物。具体地说，本发明是针对这样布状不透液可透气的膜-非织造复合织物，它们具有阻挡生物液体的能力，可用作例如杀菌外套、外科用窗帘、外科睡衣、罩衣，如大衣等等。
背景技术：
外科睡衣、外科用窗帘、外科面罩以及杀菌外套和杀菌的分离式衣袋(以后总称作“外科制品”)，为了能满意地起作用，必须在性质、特点和性能特征上取得平衡。这类外科制品主要是设计成即使不能阻止也可大大减少生物液体和/或气载污染物通过它们传播。在外科处理环境中，这类液体源包括此种睡衣穿用者的汗渍、病人的体液例如血、生命支持液如血浆和盐水。气载污染物的例子包括但不限于生物污染物，如细菌、病毒和霉菌孢子。这类污染物还可包括粒状物料，例如但不限于纤维屑、矿粉、灰尘、皮肤屑以及呼吸的飞沫。阻挡层织物可阻止这类气载物料通过的能力的度量有时用过滤效率表示。
这类外科制品还应在使用中即在穿用中令人有舒适感。外科制品的透气性，即其水气透过率是它在使用中舒适性的重要度量。外科制品在使用中对其舒适性有影响的其他特征包括但不限于它的悬垂能力、布状感、手感、冷感与干燥感。
外科制品还需要有最低水平的强度和耐用性，用以给制品的用户特别是在外科处置中提供必要程度的安全性。
最后，外科制品最好能廉价生产，利用轻量材料来改进使用中穿用者的舒适感，还能减少这种制品的费用。
应用种种结构的不透液可透气的多层阻挡性织物已是周知的。由疏液性织物，例如由非织造织物或纱层形成的织物形成的外科制品，业已提供了合格的不透液性、可透气性、布状的悬垂性、强度和耐用性以及低的成本。但是，仍然需要有改进的布状不透液可透气的阻挡材料来形成外科制品以及用于其他的衣着和罩袍，如个人防护装备(例如工作服)，其中，上述性能特征和特点的某些或全部是所希望或是所必须的。其他个人防护装备的应用包括但不限于试验室用途、清洁房间用途例如在半导体制造中、农业用途、采矿用途、环境用途等等。
此外，贴身制品如成年人失禁产品以及婴儿或儿童的贴身尿布或衣着如训练短裤，可以应用具有上述所希望性质的部件。
发明概述为此，本发明的一个目的在于提供这样一种改进的布状不透液可透气的阻挡材料，它能实现性能特征与特点的优越平衡，得以适用于衣着、罩袍和个人防护装备，包括用作外科制品。
更具体地说，本发明的第一目的在于提供这样一种改进的布状不透液可透气的阻挡材料，它能有效地阻挡生物液体通过且符合ASTMES21试验方法要求的测量结果。
本发明的又一目的在于提供这样一种改进了的布状不透液可透气的阻挡材料，它能在穿用时令穿用者非常舒适。本发明的阻挡材料表现出高水平的透气性，例如按照这里所述试验方法的测量结果，水蒸汽透过率(WVTR)至少为每平米每24小时1000克。本发明的这种阻挡材料还显示有类似纺织品的可悬垂性，根据这里所述的试验方法测量，悬垂刚度＜4.0厘米。
本发明的又一目的在于提供这样一种改进了的布状不透液可透气的阻挡材料，它具有适合其使用目的的合适强度和耐用性，在机器方向具有的抓样抗拉峰值能量为至少约15英寸-磅力，在横切机器方向的则至少约19英寸-磅力；而在机器方向的峰值应变至少约35％，在横切机器方向的至少约70％。
本发明的又一目的在于提供这样一种改进了的布状不透液可透气的阻挡材料，它是轻量的，制造费用较低，基重小于约2.0盎司/码2。
上述各目的和其他目的可以通过这里所公开的和提出专利权要求的改进的布状不透液可透气阻挡材料来实现。
附图简要描述

图1是本发明的阻挡材料的横剖图；图2概示用来制造本发明阻挡材料的过程。
发明的详细描述本发明针对一种改进的布状不透液可透气阻挡材料，它具有良好平衡的性能特征与特点，使其适用于制成外科制品，以及用作其他的衣着和罩袍，如用于个人防护装备。参考附图来说明本发明的阻挡材料的实施例。阻挡材料10是层压件，它包括三层非织造顶层12，例如由纺粘纤维形成；非织造底层16，例如由纺粘纤维形成；可透气中间层14，例如由微孔膜形成。阻挡材料10的各层用已知的方法，包括热-机械粘合、超声粘合、粘合剂、缝合，等等。叠层、粘合或接附到一起。
这里用到的“层”或“织物”在其单独出现时可以有单件或多件的双重意义。这里所用的“层压件”是指业已粘合或相互接合的两或多层织物材料组成的。这里所用的“非织造织物”或“非织造织品”是指这样的织物，其具有各个纤维或长丝取的相互夹叠的结构，但是不同于针织或织造物的可识别的和相重复的结构。
市售的热塑聚合材料可以很好用来制造由其形成的非织造顶层12和底层16的纤维或长丝。这里所用的“聚合物”将包括但不限于均聚物；共聚物例如嵌段、接枝、无规和交替共聚物；三元共聚物，等等，以及它们的混合物和改性物。此外，除非另外加以特别限制，“聚合物”将包括这种聚合材料所有可能的几何构型，其中包括但不限于等规的、间规的、随机的和无规的对称构型。这里所用的“热塑聚合物”或“热塑聚合材料”是指加热时软化而冷却至室温时又能返回固态的长链聚合物。典型的热塑材料包括但不限于聚氯乙烯、聚酯、聚酰亚胺、多氟烃、聚烯烃、聚氨酯、聚苯乙烯、聚乙烯醇、己内酰胺以及它们的共聚物。
能够用于本发明的非织造层12和16的非织造织物可以由多种已知的成形方法制成，这些方法包括纺粘、气流成网、熔喷或粘合粗梳织物成形方法。例如在图示的本发明的实施例中，顶层12和底层16都是纺粘非织造物，它们已证明有利于形成阻挡材料10。纺粘非织造织物是由熔纺丝制成。这里所用的“熔纺丝”是指由喷丝板的许多细小的通常为圆形的毛细管，将熔融热塑材料挤压成丝而形成的小直径纤维和/或长丝，挤压成的长丝的直径然后用例如非抽吸式或抽吸式流体拉伸或其他周知的纺粘机构使其快速减径。最后，这些熔纺丝便以基本上无规的方式沉积到运动中的载带或类似装置上，形成基本上为连续和无规排列的熔纺丝的织物。纺粘丝在其沉积到收聚表面上时一般是不粘结的。这种纺粘非织造织物的生产已描述美国专利No.4340563(Appel等)、No.3692618(Dorschner等)、No.3802817(Matsuki等)、No.3338992和No.3341394(Kinney)、No.3502538(Peferson)以及No.3542615(Dobo等)，所有这些专利都已综合于此供参考。由纺粘法形成的熔纺丝一般是连续的，根据至少5次测量结果的平均直径大于7微米(microns)，较特殊的情形是在约10-100微米之间。另一个常用来表示纤维或丝的直径是旦尼尔(denier)其定义为每9000米纤维或丝的克数。
纺粘织物紧接其生产出之后在某种方式下是稳定的或固化的(预粘合的)，以使此织物具有充分的整体性和强度来经受进一步加工成成品的严苛环境。这种预粘合步骤可以通过采用液体或粉末形式的能够由热激活的粘合剂涂布到丝上，或更一般地通过压紧辊来完成。这里所用的“压紧辊”是指一组在非织造织物之上或之下用来压紧此织物的辊，用作处理刚刚生产出的熔纺丝特别是纺粘织物的一种方式，以便使此织物有足以进行进一步加工的整体性，但是不使后面采用的辅助粘合处理如通过空气粘合、热粘合、超声粘合，等等产生更强的粘合。压实辊是轻微地挤压所述织物以便增强其自粘合性从而提高其整体性。
典型的辅助粘合处理利用压花辊装置使纺粘织物进行热粘合，这种辊装置一般包括压花粘合辊和光滑的砧辊，它们一起限定出热压花粘合辊隙。或者，上述砧辊也可在其外表面上载有粘合花纹。此压花辊由常规的加热装置加热到合适的粘合温度并借助常规的驱动装置带动转动，使之在纺粘织物通过此间隙时能形成一系列热的花纹。在给定线速度、粘合温度和形成此织物的材料后，辊隙中的钳口压力应足以实现织物所需的粘合程度。对于这种纺粘织物来说，百分粘合面积通常为约10％-约20％。
可透气的中间膜层14能够由任何微孔膜形成，只要这种微孔膜能够适当地粘合或接附到顶层12和底层16上，形成能优越地结合这里所述的性能特征与特点的阻挡材料10即可。合适的一类膜料包括至少两个基本组分热塑弹性聚烯烃聚合物和填料。这些组分(和其他组分)能够混合到一起，应用薄膜处理工艺中的人士周知的种种薄膜生产方法中的任意一种，将其加热然后挤压成单层或多层膜。这类制膜工艺包括例如铸造压花、冷铸和平铸以及吹膜方法。
一般，在干重的基础上，根据薄膜的总重，膜层14将包括约30-约60％重量比的热塑聚烯烃的聚合物或其混合物，以及约40-约70％重量比的填料。可以给膜层14添加其他的添加物和配料，只要它们不会显著干扰此薄膜层能依据本发明的原理起作用的能力即可。这类添加剂和配料例如包括抗氧化剂、稳定剂和颜料。
膜层14除聚烯烃聚合物之外还包括填料。这里所用“填料”包括粒状的和其他形式的材料，它们能添加到所述膜聚合物挤压混合物中且在化学性能上不干扰挤压成的膜，同时能均匀地分散到整个膜中。一般，填料取粒状形式，可呈球形或非球形，平均粒度在约0.1至约7微米。有机和无机填料都是在本发明所允许的范围内，只要它们不干扰膜成形过程或能使膜层起到本发明所要求的作用即可。适用的填料包括碳酸钙(CaCO3)、各种粘土、硅石(SiO2)、氧化铝、碳酸钡、碳酸钠、碳酸镁、滑石、硫酸钡、硫酸镁、硫酸铝、二氧化钛(TiO2)、沸石、纤维素型粉料、高岭土、云母、碳、氧化钙、氧化镁、氢氧化铝、木浆粉、木粉、纤维素衍生物、壳多糖以及壳多糖衍生物。需要时，可在填料颗粒上涂布适当的涂层，例如硬脂酸。
如上所述，膜层14可以用熟悉成膜工艺的人所周知的任何一种传统方法形成。聚烯烃聚合物和填料按前面给出的范围混合，然后加热而挤压成膜。为了提供如膜层的水蒸汽透过率所反映的均匀的透气性，填料应均匀分散到整个聚合物混合物，从而分散到整个膜层本身之内。就本发明而言，用前面所述试验方法计算时，当其水蒸汽透过率至少为300克/米2/24小时时(g/m2/24hr时)，即认为此膜层是“可透气的”。一般地说，膜层一旦形成之后，它的每单位面积重量将小于约80克/米2(gsm)，而在拉伸减薄后，它的单位面积重量则为约10-约25gsm。
下面所述本发明的例子中用到的膜层是单层膜，但其他类型的膜层如多层膜也同样属于本发明的范围之内的，只要成形技术可与所充填的膜相匹配即可。这种膜层在其初始形成时一般较厚且发生超常的噪声，它当抖动时倾向发出“喀啦”声。此外，这种初形成的膜不具备按其水蒸汽透过率计算的足够程度的透气性。为此，将此膜层加热到等于或以约5°低于聚烯烃聚合物熔点的温度，然后用直线式的机器方向取向(MDO)的装置将此膜料拉伸到其原有长度的至少2倍(2x)，以减薄此膜层并使其成为多孔质的。将此膜层14进一步拉伸到其原有长度的约3倍(3x)、4倍(4x)或更多的倍数，此膜层的原始长度显然是联系本发明所形成的膜层14而言。
膜层14经拉伸减薄后应具有的“有效”膜厚或膜厚为约0.2-约0.6密耳(mil)。这一有效厚度用来将可透气膜层中的孔隙或空气隙参考进去。对于通常的未充填的不透气膜，此膜的实际厚度和有效厚度是相同的。但对于业已拉伸充填的膜，如前所述，薄膜的厚度中将包括空气隙，为了将这样所增加的体积忽略不计，可根据后面列述的试验方法来计算有效厚度。
参考图2，其中阐明了连续制备本发明的阻挡材料10的过程。膜层14是用任选类型的普通的成膜设备20如铸膜或吹膜设备形成的。然后使具有所述配方的膜层14通过膜拉伸设备22将其拉伸和使该膜减薄到有效厚度0.6密尔(mil)或更薄。适用的一种膜拉伸设备是一种机器方向取向装置，型号7200，可购自Marshall&Williams Company，有营业所在Providence，Rhode Island。
在膜层14拉伸的同时，形成了纺粘非织造层12和16。如上所述，传统的纺粘非织造物的制造过程可用来形成非织造层12和16。如图2所示，纺粘织物12、16是由从挤压机28A、28B、29A、29B沉积到运动的连续成形网24、26上的，基本上是连续和无规排列的熔纺丝所形成。然后可将无规排列的熔纺丝的这种织物进行预粘合，即让各织物12、16通过一对压紧辊(未示明)，赋予织物12、16以充分的整体形和强度，以供进一步加工。此压紧辊的一个或两个可以加热，以辅助织物12、16的粘合。通常，这对压紧辊之一具有带花的外表面，可将具有规定粘合面积的离散粘合图案传递给织物12和/或织物16。与其相对的另一压紧辊则通常是光滑的砧辊，但当有需要时，此辊也可有带花的外表面。
当膜层14业已充分地拉伸减薄和取向且纺粘织物12、16业已形成后，将此三层放到一起，并用一对如图2所示的层压或粘合辊30、32，或是用其他传统的粘合装置，使它们相互层压，生产出本发明的阻挡材料10。
如图2所示，粘合辊30是压花辊，而第二个粘合辊32是光滑辊。这两个辊都用传动装置例如电机(未图示)驱动。压花辊30是正圆柱体，可以用任何适当的耐用材料例如钢来形成，以减少辊在使用中的摩损。压花辊30的最外面具有隆起的粘合区的图案。正如本技术中通常的情形那样，例如可以适当地采用离散的、规则重复的粘合点构成的间断式图案。压花辊30上的粘合区与相对设置的砧辊32的光滑或平整的外表面形成一辊隙，此砧辊也为正圆柱体，可以由任何适当的耐用材料形成，例如由钢、增硬橡胶、树脂处理棉或聚氨酯形成。
压花辊30上隆起的粘合区的图案选择成，要使所得到的阻挡材料10的至少一个表面为粘合剂所占的面积在通过辊30、32之间形成的间隙后，为此阻挡材料的表面面积的约10％-约30％。阻挡材料10的粘合面积可以改变来达到上述的百分粘合面积，这是本技术中周知的。
压花辊30的外表面的温度可以通过相对于光滑辊32进行加热或冷却来改变。加热和/或冷却可以影响例如形成阻挡材料10的各层的层压程度。可以用本技术中周知的传统装置(未图示)来进行压花辊30和/或光滑辊32的加热和/或冷却。形成阻挡材料10中采用的特定温度范围取决于许多因素，它们包括用来形成阻挡材料10的各层中的聚合材料的类型、各个层在辊隙间的停留时间以及压花辊30和砧辊32之间的钳口压力。当阻挡材料10从粘合辊30、32之间形成的辊隙中出来时，材料10可以卷绕到辊34上供继后的处理。
在不脱离本发明的精神与范围内，内行的人士是可以立即对上述提出种种改型的。例如，在阻挡材料10形成后，它可以继续在线上作进一步处理或变换。或者，可以用不同的设备来拉伸减薄膜层14。可以采用其他的已知装置来把膜层14粘合和层压到非织造层12、16上，只要所得的阻挡材料10具有上述所需性质即可。最后，可在远地点来形成膜层14和/或非织造层12、16，使成卷的各个层从卷轴上退绕下然后送到压花辊30和光滑辊32之间形成的辊隙内。此外，在某些应用中，例如能够有利地省掉这两种纺粘织物中的一种而如以上所述地来形成一种双组分材料。对于这类用途的典型的纺粘织物重量为约0.6-约1.5盎司/码2(osy)，而一般是约0.9-1.3osy。这类材料可以通过加热或粘合以层压到拉伸减薄的薄膜上来形成复合材料。
在描述了本发明的某些实施例后，对一列试样阻挡材料进行了试验来进一步阐明本发明，同时给内行的人士指明实施本发明的方式。下面列述了这样形成的阻挡材料的某些物理性质的测量结果以及所用的测试方法。作为比较，对几种市售的阻挡材料测量了相同的物理性质。这里所报告的结果是对于各试样的和比较用的阻挡材料就各种性质作5次测量所得值的平均结果。
试验方法采用了下述试验方法来分析下面指出的试样和比较用的阻挡材料。
有效厚度膜料的有效厚度是由形成膜的聚合物和填料的密度去除膜料的基重而计算出。为了取得以英寸为单位的膜料的有效厚度，把按每平方码盎司(osy)测得的测出的单位面积重量乘以0.001334(公制对英制的单位换算系数)，将此结果除以克/厘米3(g/cc)为单位的聚合物组成的密度。
抗张强度和伸长试验抗张强度和伸长的抓样强力试验测量断裂之前的断裂负荷和百分延伸率，即材料的“拉伸性”。这些测量是在材料于等速伸长下沿单一方向连续增加负荷下进行的。试验过程严格依照ASTM标准D-5035-92和D-5035-92和INDA IST110.1-92，采用等速伸长试验机如Sintech系统2计算机集成的试验系统，由Minnesota州Eden Prairie市的MTS系统公司制造。
对于各个试样材料，用4英寸(100毫米)宽的精密切刀切制出5个试样，每个宽4英寸(100毫米)和长6英寸(150毫米)，使长尺寸方向平行于试验的和加力的方向。试样置于等速伸长试验机中的夹具内。各个试样设定成使其长度或长尺寸尽可能平行力的作用方向。对试样施加连续的负荷，十字头速率(加载速率)设定为300毫米/分钟直至试样断裂。记录下峰值负荷、峰值能量和峰值应变以及平均值。分别记录机器方向(MD)和横切机器方向(CD)的测量结果。
水蒸汽透过率根据ASTM标准E96-80，计算出试样材料的水蒸汽透过率(WVTR)，从各个试验材料和对比材料上切下3英寸直径的圆试样，此对比材料是一片CELGARD2500膜，购自Hoechst CelaneseCorporation of Sommerville，New Jersey。CELGARD2500膜是微孔型聚丙烯膜，对各种材料准备了三个试样。试验碟是No.60-1挥发度计盘，购自Thwing-Albert Instrument Company of Philadelphia，Pennsylvania。将100毫升(me)的蒸馏水注入各挥发度计盘中，同时将试样材料和对比材料两者的各个试样跨置于各个盘的敞开顶端，紧固上螺旋凸缘，沿各个盘的边缘形成密封(未采用密封油膏)，将相关联的试验材料或对比材料暴露于环境气氛下达6.5厘米直径的圆，所具有的暴露面积约33.17厘米2。将上述盘称重，然后置于温度37℃的强制通风炉中。此炉为恒温炉，有外部空气循环通过其中以防水蒸汽聚集于其内部。适用的强制通风炉例如是Blue M Power-O-Matic 60炉，购自Blue M Electric Co of Blue Island，Illinois。经24小时后，将盘从炉中取出，再次称重。此初步试验水蒸汽透过率值计算如下试验WVTR(克/米2/24小时)＝(经24小时后的克重损耗)×315.5克/米2/24小时炉中的相对湿度未作专门控制。
在100°F(32℃)和环境相对湿度的预设条件下，CELGARD2500膜的WVTR已测定为5000克/米2/24小时(g/m2/24hr)。这样对比试样进行了各个试验，同时应用下式相对设定条件校正初步试验值WVTR(克/米2/24小时)＝(试验WVTR/对比WVTR)×500克/米2/24小时基重试样材料的基重是依据联邦试验法No.191A/5041测定的。试样材料的试样大小为15.24厘米×15.24厘米，对各个材料求得了5个值然后加以平均。
流体静压试验流体静压试验测量在低的流体静压下非织造材料对水的渗透阻力。试验过程依据方法5514-联邦试验法标准No.191A，AATCC试验法127-89和ZNDA试验法80.4-92，经更改为包括有标准合成纤维纱窗料的窗支承件。
一种Textest FX-300流体静压头试验机可购自Schmid Corp，它有营业所在Spartanburg，South Carolina，将它的试验头充以纯净水。此纯净水保持于65°F-85°F(18.3℃-29.4℃)的温度下，这是在标准环境状态(约73°F(23℃)和约50％相对湿度)的范围内进行此项试验的，将8英寸×8英寸(20.3厘米×20.3厘米)方形试样的试验材料放置成完全盖住此试验头的蓄水器。此试样处于标准水压下，以恒定的速率增加水压，直至在试样材料的外表面上观察到漏泄。在试样的三个相分开的区域中，于初现漏泄征兆时测量流体静压阻力。对各试样材料的5个试样重复这项试验。对各个试样所得的流体静压阻力进行平均并以毫巴记录下此结果。较高的值表面对流体渗透有较大的阻力。
杯压碎试验杯压碎试验是根据等速伸长抗张试验机，应用峰值负荷和能量单位来测量材料的柔软度峰值负荷值较低时，材料就较柔软。
试验过程是在受控环境中进行，其中的温度约73°F(23℃)，相对湿度约50％。样品是用前述的Sintech系统2计算机集成试验系统进行，而压碎试验台则是购自Kimberly-Clark Corp QualityAssurance Department in Neenah，Wisconsin，此试验台包括型号11的支架、型号31的钢圈、基板、型号41的杯组件以及校准装置。
钢圈置于成形筒上，9英寸×9英寸(22.9厘米×22.9厘米)的试样定中地置于成形筒上方。使成形杯滑过成形筒之上，直至此试样环绕此钢圈完全夹在成形筒与钢圈之间。成形杯置于负荷腔仍基板的顶部并牢固地坐放在基板的背上。将十字头速度设定于400毫米/分钟，用机械方法将支架降低入成形杯中，压碎此试样，同时由等速伸长抗张试验机测量压碎此试样所需的峰值负荷(以克)和能量(以克.毫米)。根据各个试样材料对5个试样的峰值负荷与能量计算其平均值并报告于此。
悬垂刚度试验悬垂刚度试验应用织物在其自垂下的悬臂式弯曲原理测定此织物的弯曲长度。这一试验方法测量悬垂刚度弯曲织物时的阻力。弯曲长度用来测度织物重量和由织物在其自垂下弯曲时所表示的织物刚度这两者之间的相互作用。它反映了织物在重力下于一个平面内弯曲的刚度。
使1英寸×8英寸(2.54厘米×20.32厘米)的试样于4.75英/分(12.07厘米/分)的速度下沿平行于其长尺寸方向滑动，使其前边缘从水平表面的边缘突出。当此试样的梢端在试样自重作用下下压至连接此梢端至试验台边缘的线与水平面成41.5°的角度时，测量此伸出部分的长度。此伸出部分越长，织物弯曲得越慢，因而较高的数值表明此织物较刚硬。
这一试验过程依据ASTM标准试验D1388，只是试样的尺寸是如上面所述的。分别进行和记录了弯曲长度的MD测量结果和CD测量结果，采用的悬臂式弯曲试验机例如是可购自试验机器公司的79-10型的，该公司有营业所在Amityville，New York。
悬垂刚度计算如下悬垂刚度(厘米)＝弯曲长度(英寸)×2.54在此记录有悬垂刚度的平均值。
例子试样1制备了本发明的阻挡材料。此膜层根据其重量的百分总重计，包含有13％Shell 6D82聚丙烯/聚乙烯共聚物，其中含5.5％乙烯；18％的Rexene FD-D1700低结晶度聚丙烯，它具有高分子量聚合物链的无规立体异构体；3％的Dow5004，具有60000ppm Irgafos168用作抗氧化剂和稳定剂；2％的SCC12673蓝色浓缩剂，可购自Stondridge ColorCorp.；以及64％的English China Supercoat碳酸钙(CaCO3)，涂以1.5％的山萮酸，具有1微米的平均粒度和7微的顶部截槽。这种碳酸钙购自ECCA Calcium Products，Inc，in Sylacauga，Alabama，它是ECC International的一家分公司。上述膜料经吹塑成单层膜。
前述顶面与底面的纺粘层都是0.6盎司/码2的非织造织物由可挤压的热塑树脂形成，此热塑树脂包括丙烯和含3％乙烯的乙烯单体的97％Shell 6D43无规共聚物；2％的二氧化钛(白色)；0.09％的抗静电化合物以及0.91 SCC11111蓝色浓缩剂。这种纺粘丝本质上基本是连续的，平均纤维尺寸为2.0dpf。
上述膜和顶部与底部的非织造层如前所述用热粘合辊层压到一起。压花辊的粘合温度为约185°F而光滑砧辊的温度约145°F。两辊之间形成的钳口压力约为440psig。
比较例2试验3市售的Baxter Vira Block外科罩袍。
比较例3试验3市售的具有Prevention织物的3M外科罩袍。
比较例4试验3市售的Baxter Optima标准外科罩袍。
比较例5
试验3可购自Kimberly-Clark Corp的Evolution3标准外科罩袍。
下面两个表中所示的全部测量结果取自各种外科罩袍的主体部分。所示的全部数值是根据5次测量结果的平均值。表1
表2
表1与表2中的数据清楚表明，本发明的阻挡材料10优越地结合了低基重、良好的强度和耐用性、阻挡特性、透气性和类似纺织品的悬垂性和柔软性等物理特征和特性。
应知根据本发明构成的这种改进了的布状不透液可透气的阻挡材料，是可以为内行的人调节修正来适应实际使用中各种程度的性能要求的。因此，尽管上面业已参考某些特殊的实施形式和例子描述了本发明，但需知本发明是能有其他种种构型的。因此，本申请是用来涵盖本发明在其普遍原理下的任何变化，用途或改型的，同时用来包括虽然偏离本申请所公开的内容，但是是在本发明涉及的并属于后附权利要求书范围内的已知或通常的工艺实践内容。
权利要求
1.一种布状的不透液可透气阻挡材料，它包括至少一层非织造层；粘合到上述非织造层上形成层压件的微孔膜层，此层压件是可透气的，测量的WUTR至少为300克米/米2/24小时并具有基重约2.0盎司/码2或更低，沿机器方向峰值能量至少为15英寸一磅，沿机器方向峰值应变至少约35％，沿横切机器方向峰值能量至少约19英寸一磅，沿机器方向峰值应变至少约70％，流体静压头约为250毫巴(mbar)或更大，杯压碎峰值负荷小于约180克，杯压缩能量小于约3000克/毫米，沿机器方向的悬垂刚度＜4.0厘米，沿横切机器方向的悬垂刚度＜3.0厘米。
2.权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，其还包括第一和第二非织造层。
3.权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，所述非织造层包括纺粘织物。
4.权利要求2所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，所述第一和第二非织造层包括第一和第二纺粘织物。
5.权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，所述膜层是单层膜。
6.权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，所述膜层是多层膜。
7.权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，所述层压件的水蒸汽透过率至少为1000克/米2/24小时。
8.权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，所述层压件的水蒸汽透过率至少为3000克/米2/24小时。
9.权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，所述非织造层包括聚丙烯和具有3％乙烯含量的聚乙烯两者约98％的无规共聚物。
10.权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，所述膜层按其自身总重的百分重量数计包括约40-约70％的填料以及约30-约60％的聚烯烃聚合物，或是它们的混合物。
11.权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料，它基本上包括一层非织造层和一层膜层。
12.一种包括权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料的外科罩袍。
13.一种包括权利要求11所述的布状的不透液可透气阻挡材料的外科罩袍。
14.一种包括权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料的外科窗帘。
15.一种包括权利要求11所述的布状的不透液可透气阻挡材料的外科窗帘。
16.一种包括权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料的外科分离式衣袋。
17.一种包括权利要求11所述的布状的不透液可透气阻挡材料的外科分离式衣袋。
18.一种包括权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料的工业防护服。
19.一种包括权利要求11所述的布状的不透液可透气阻挡材料的工业防护服。
20.权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，其包括热塑弹性聚烯烃。
21.权利要求11所述的布状的不透液可透气阻挡材料，其中，其包括热塑弹性聚烯烃。
22.一种包括权利要求1所述的布状的不透液可透气阻挡材料的贴身制品。
23.一种包括权利要求11所述的布状的不透液可透气阻挡材料的贴身制品。
全文摘要
本发明针对布状不透液可透气的复合阻挡层织物。具体地说,本发明是针对这样一种布状不透液可透气膜－非织造复合织物,其包括至少一层非织造层和一层微孔膜,具有阻挡生物液的能力,可用作例如杀菌外套、外科用窗帘、外科睡衣、罩衣,如大衣,等等。
文档编号A61L15/16GK1241966SQ97181055
公开日2000年1月19日 申请日期1997年12月19日 优先权日1997年12月19日
发明者M·P·马蒂斯, A·L·麦科尔马克, D·K·施菲尔 申请人:金伯利-克拉克环球有限公司