一种无涂层安全气囊用织物的制作方法

一种无涂层安全气囊用织物的制作方法
【专利摘要】本发明的目的在于提供一种无涂层安全气囊用织物，其即使在烟火式气体发生器中使用也可以不存在问题。本发明的无涂层安全气囊用织物，其是由含有90重量％以上的尼龙66的合成纤维构成的安全气囊用织物，其特征在于，织物的经纱的卷曲率为10.0～13.0％；织物的纬纱的卷曲率为6.0％以下；构成合成纤维的尼龙66的硫酸相对粘度在3.15以上3.7以下；合成纤维中含有40ppm以上200ppm以下的磷成分；以及在20℃×65％RH的环境下，根据ASTM D6476标准，在最高压力变为80±5kPa的条件下，测定织物的动态透气度时，从増压到減压以50kPa压力移动时的织物的双轴拉伸应变滞后率在0.69％以上1.0％以下。
【专利说明】一种无涂层安全气囊用织物

【技术领域】
[0001] 本发明涉及一种汽车用安全装置之一的无涂层安全气囊用织物。进一步详细地， 本发明涉及一种无涂层安全气囊用织物，其在安全气囊展开时，即使被暴露于高温高压的 气体中也没有破损等，并且柔软且重量轻、冲击性也优良。

【背景技术】
[0002] 近年来，作为汽车安全部件之一的安全气囊的安装率急速上升，其在汽车发生碰 撞事故时，通过传感器感测到撞击后，从气体发生器产生高温、高压气体，通过该气体使安 全气囊快速地展开，从而防止并保护驾驶员及乘客身体、特别是防止并保护头部碰撞到方 向盘、挡风玻璃、车门玻璃等。目前，不仅采用应对来自汽车前面的碰撞的驾驶席或副驾驶 席用的安全感气囊，也采用保护膝部的膝部安全气囊、应对来自侧面的碰撞的侧安全气囊 或侧帘式安全气囊、防备来自后方的碰撞的安全气囊。而且，在近年我们已知保护被碰撞的 行人的安全气囊，并且其使用部位现在也正在持续增长。
[0003] 安全气囊的产量持续增长的同时，为降低成本，正在开展作为安全气囊模块组合 而成的气体发生器的简化。然而，作为气体发生器，众所周知的通过使用火药破坏高压下封 闭氦等惰性气体的金属容器栓从而放出气体，即通过所谓的储存气体气体发生器及火药的 燃烧热量来加热填充的较少量的气体的同時，混合从火药产生的气体，被称为所谓的混合 式气体发生器、烟火式气体发生器的使固体的气体发生剂（火药）燃烧的简单的气体发生 器，其近年来正在向烟火式气体发生器转换。
[0004] 一方面，烟火式气体发生器的小型化、轻量化是有可能的，另一方面，具有由火药 产生的不完全燃烧成分及火药燃烧残余的悬浮微粒子多的缺点。因此，因流入安全气囊内 的气体的温度比之前的气体发生器高，而会产生给予安全气囊基布的热负荷大的问题。特 别是，在被称为冲击评价，其使物体碰撞到展开的安全气囊上而评价物体的移动距离的方 法中，在使用以往所使用的安全气囊用基布的安全气囊的情况下，物体的移动距离变大，视 情况被称为"触底"现象，即存在发生物体碰撞到安全气囊用基布的接合部的现象。
[0005] 以往，采用织物的透气度作为冲击评价中的合格指标，如果基布的透气度低则一 般是合格的织布（参见专利文献1、2)。众所周知作为它的测试方法，其测试压差保持在一 定状态下的通气量，被称为所谓的静态透气度；以及其测定压缩空气瞬间撞击到基布上时 刻变化的内部压力和基布的变形量，被称为所谓的动态透气度，无论哪种均在常压下测试。 但是，如果使用最近的烟火式气体发生器的安全气囊的话，则即使在安全气囊用基布中的 常温的透气度低，即作为安全气囊的内部压力高的基布，其冲击评价未必合格。
[0006] 理所当然，如果是有机硅涂层布料的话，则即使是使用烟火式气体发生器的安全 气囊，其冲击实验不可能不合格，但是其在轻量?紧密性方面上有缺陷，所以如果从汽车内 饰的设计角度考虑，因为难以在像驾驶席和副驾驶席之类的要求紧密性的部位上使用，所 以理所当然优选使用无涂层布料。
[0007] -方面，也对气体发生器气体的高温化进行了一部分的研究。另一方面，还对其中 之一的安全气囊的缝合部进行了研究。但是，即使在该研究中，因不存在高温下的评价，从 而导致存在有难以应对近年使用的烟火式气体发生器的问题（参考专利文献3)。 先进技术文献 专利文献
[0008] 专利文献1:日本专利文献特开平3-137245号公报 专利文献2 :日本专利文献特开平4-281062号公报 专利文献3 :日本专利文献特开2011-131874号公报


【发明内容】
发明所要解决的问题
[0009] 本发明的目的是在于解决上述现有的问题点，提供一种无涂层安全气囊用基布， 其即使对烟火式气体发生器也可以不存在问题地使用。 解决问题的方法
[0010] 本发明的安全气囊用织物，其是由以下（1)?（6)所构成： (1) 一种无涂层安全气囊用织物，其是由含有90重量％以上的尼龙66的合成纤维构 成的安全气囊用织物，其特征在于，织物的经纱的卷曲率为10. 〇?13. 0% ;织物的纬纱的 卷曲率为6.0%以下；构成合成纤维的尼龙66的硫酸相对粘度在3. 15以上3. 7以下；合成 纤维中含有40ppm以上200ppm以下的磷成分；以及在20°CX65%RH的环境下，根据ASTM D6476标准，在最高压力变为80±5kPa的条件下，测定织物的动态透气度时，从増压到減压 以50kPa压力移动时的织物的双轴拉伸应变滞后率在0. 69%以上1. 0%以下。 (2) 根据（1)所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，以织物为基准，附着有0.03 重量％以上0. 60重量％以下的烯烃类纤维处理剂。 ⑶根据⑴或⑵所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，覆盖系数在1900以上 2300以下。 (4) 根据（1)?（3)中任一项所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，合成纤维的 单丝细度在2dtex以上7dtex以下。 (5) 根据（1)?（4)中任一项所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，尼龙66端羧 基浓度与端氨基浓度之差为25毫克当量/千克聚合物以下。 (6) 根据（1)?（5)中任一项所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，将织物的覆 盖系数除以经纱细度与纬纱细度的平均值得到的值设为X，将根据ASTMD4032定义的经向 的刚软度设为Y时，其满足Y< -2. 5X+29的关系，其中，经纱细度与纬纱细度的平均值的单 位为dtex,刚软度的单位为N。 发明的效果
[0011] 本发明的安全气囊用织物，其在安全气囊展开时，即使暴露在高温高压的气体下， 也不存在破损，而且柔软且在轻量紧密性上优异，因此特别适用于驾驶席或副驾驶席。

【专利附图】

【附图说明】
[0012] 图1是表示通过动态透气度实验所得到的双轴拉伸应变率对内压的曲线图的示 例以及双轴拉伸应变滞后率的测定场所。 图2是表示对双轴拉伸应变滞后率的高温动态透气度测定下的极限压力。 符号说明 11 :实施例1的测定值 12 :实施例2的测定值 13 :实施例3的测定值 14 :实施例4的测定值 15 :实施例5的测定值 16 :实施例6的测定值 17 :实施例7的测定值 18 :比较例1的测定值 19 :比较例2的测定值 21 :加压时的曲线 22 :减压时的曲线 23 :双轴拉伸应变滞后率 24 :双轴拉伸应变滞后率在0. 69%以上的范围

【具体实施方式】
[0013] 以下，具体说明本发明的安全气囊用织物。 作为本发明的织物中所使用的合成纤维，使用90重量％以上、优选95重量％以上、更 优选100重量％的对高温气体耐久性优异的尼龙66。合成纤维的一部分或全部可以通过再 生原材料获得。为了提高原丝制造工序以及后加工工序中的工序畅通性，在这些合成纤维 中即使含有各种添加剂也不存在任何问题。作为添加剂，可以列举出例如抗氧化剂、热稳定 齐U、平滑剂、抗静电剂、增稠剂、阻燃剂等。此外，这些合成纤维纱线即使是染色纱线也不存 在任何问题。
[0014] 尼龙66根据硫酸测定的相对粘度必须在3. 15以上3. 7以下。相对粘度的下限，其 优选为3. 2以上，更优选为3. 3以上。相对粘度的上限，其优选为3. 65以下，更优选为3. 6 以下。如果相对粘度低于上述范围的话，则在测定下述的动态透气度时，应变滞后率容易变 小。另一方面，如果相对粘度高于上述范围的话，则不仅聚合费用增多，且纺织操作性还容 易变差。
[0015] 通过使用提高相对粘度的树脂制成的织物，从而可以降低测定常温下的动态透气 度时的蓄压，以及可以提高测定高温下的动态透气度时的最高极限压力。即，表示无论在常 温下、高温下，其均可以压低织物的透气度。其理由被认为是，因为应变滞后率变大，即使制 成相同强度、伸长率的原丝，但是通过提高相对粘度，来获得柔软的纱线以作为纱线。在使 用该柔软的纱线的织物的厚度方向上施加横相切断的空气压的情况下，因为构成织物的纤 维、长纤是比较自由地移动，并且其是沿着填埋织物具有的缝隙的方向移动，所以可以压低 测定动态透气度时的透气度。
[0016] 尼龙66中需要含有每聚合物重量的40ppm以上200ppm以下的，作为磷成分的苯 基膦酸或其金属盐。苯基膦酸等一般作为聚合催化剂使用，但在本发明中，通过使用苯基膦 酸等，即使是相对粘度较低的树脂，特别是处于高温下的动态透气度中，仍可以获得高内压 保持性能。其理由被认为是，高温状态中的磷成分有抑制分子链断裂的效果，从而分子链难 以被切断，因此金属链间的连接得以维持，纱线变得难以伸长。此外也被认为是，设想由于 从烟火式气体发生器产生的热与磷成分的存在，从而反应产生的分子链变长，通过展开时 的高温状态切断分子链与通过反应将分子链变长的反应相互协同作用。磷成分的含量优选 为45ppm以上。但是，一旦磷成分过量的话，则因为在纺丝时进行后聚合而发生凝胶化，以 致存在纺织操作性变差的情况。磷成分的含量优选为150ppm以下。此外，作为获得含有苯 基膦酸或其金属盐的尼龙66的方法，其在溶液聚合时，可添加苯基膦酸或其金属盐，这是 因为即使添加苯基膦酸或其金属盐，但是其在工序中经氧化后变化为苯基膦酸等，所以可 以使用苯基膦酸或其金属盐的任一种添加剂。
[0017]与使用高粘度树脂的情况相同，这种含有特定量的织物也同样地具有柔软性，以 及动态透气度测定时的应变滞后率容易变大。通过使用磷，从而特别是高温下的最高压力 变高，所以可以具有作为安全气囊垫的理想性能。
[0018]动态透气度测试仪的测试结果中，应变滞后率大，则表示相对于瞬间的压力，用基 布整体来接受内压，且内压的保持能力高。其结果表示，安全气囊将缓和对乘客的冲撞变为 可能的同时，其决定了乘客与安全气囊碰撞后的移动量，即"从安全气囊去空气"的量的调 整（調製）容易进行。从这些观点上考虑，本发明的织物具有作为安全气囊的理想性能。
[0019] 尼龙66的端羧基浓度与端氨基浓度之差优选为25毫克当量/千克聚合物（meq/ kg)以下。更优选为1?23毫克当量/千克聚合物（meq/kg)，进一步优选为2?22毫克 当量/千克聚合物（meq/kg)。如果端基浓度差大，则测定高温状态下的织物的动态透气度 时的内部压力容易变低。此外，在端氨基浓度多的情况下，因为熔融时容易生成叔胺，所以 纺织操作性容易变差。
[0020] 优选地，尼龙66不使用一元胺或一元羧酸等的端基封端剂。在使用端基封端剂的 情况下，磷催化剂的效果可能会降低。
[0021] 关于尼龙66的聚合物的特征的一部分，其有关于泛黄、产生凝胶或耐疲劳性的研 究的例子，但是不能看出其作为织物控制对瞬间的高温气体的通气的见解。
[0022] 本发明的制造方法中，使用的原丝的总细度为选为IOOdtex以上500dtex以下，更 优选为150dtex以上500dtex以下。在总细度低于上述范围的情况下，拉伸强度及撕裂强 度不足，可能会在强度方面出现问题；在总细度高于上述范围的情况下，虽在强度方面不存 在问题，但是织物的柔软性可能被损害，收纳性可能降低或织物表面变硬，因此在碰撞时可 能会伤害人体的皮肤。此外，作为机械特性，为了满足被用作无涂层安全气囊用织物使用时 所要求的织物的机械特性，断裂强度优选为8.OcN/dtex以上，进一步优选为8. 3cN/dteX以 上。虽然优选为强度高的，但是在现实中能够使用的纤维的强度为12.OcN/dtex以下。
[0023]本发明的织物中使用的合成纤维的沸水收缩率优选为6?15%，更优选为7%以 上，进一步优选为8%以上，特别优选为7?13%。如果沸水收缩率低于上述范围的话，则容 易变得难以获得需要的基布的残留收缩率。如果沸水收缩率高于上述范围的话，则收缩后 的织物厚度变厚的同时，导致在经纬方向上的纱线之间生产缝隙，从而不仅是收纳性变差， 而且降低透气度的效果也容易被损害。沸水收缩率根据JIS-L-1095-9. 24法测定。
[0024]构成本发明的安全气囊用织物的纱线的单丝细度优选为2dtex以上7dtex以下。 如果单丝细度高于上述范围的话，则测定动态透气度时的内部压力容易变低。另一方面，在 单丝细度低于上述范围的具体情况下，纤维的生产率容易变差。
[0025] 构成本发明的安全气囊用织物的纱线的长丝数优选为60根以上300根以下。更 优选为80?200根，如果长丝数低于上述范围的话，则不仅收纳性容易变差，且测定动态透 气度时的内部压力也容易变低。另一方面，如果长丝根数高于上述范围的话，则纤维的生产 率容易变差。
[0026] 本发明的安全气囊用织物的厚度优选为0. 32mm以下，更优选为0. 30mm以下，进一 步优选为0. 29mm以下。厚度薄的安全气囊用织物在收纳性上优异，但是为了将厚度变薄， 所使用的细度也要变小，以致可能会难以维持织物强度。因此，厚度的下限优选为〇. 22mm 以上，更优选为〇? 25mm以上。
[0027] 本发明的安全气囊用织物，其在20°CX65%RH的环境下，根据ASTMD6476标准， 在最高压力为80±5kPa为条件下，测定织物的动态透气度时，从增压到减压为50kPa压力 下移动时的织物的双轴拉伸应变滞后率需要在〇. 69%以上。通过这样做，安全气囊膨胀展 开来接受乘客时，尽力抑制来自织物的高温气体的泄露，通过热交换抑制织物的加热，从而 可以防止织物的破损以及同时保持安全气囊的内压。应变滞后率的上限虽无特别限定，但 是作为安全气囊用基布的话，现实中为1.0%以下。
[0028] 本发明的安全气囊用织物的覆盖系数（CF)优选为1900以上2300以下，更优选为 2000?2300。如果覆盖系数低的话，则作为安全气囊的必要的物理特性（拉伸强度及撕裂 强度）容易变低。此外，关于初期状态的透气度，覆盖系数会对其造成很大的影响。优选地， 覆盖系数大的则透气度变低，但是在织造时，以及收纳性上存在限制。另外，根据下述公式 计算出覆盖系数。 覆盖系数（CF)=(经纱细度[dtex] *0? 9) (1/2)X(经纱密度[根/2. 54cm]) + (纬纱细 度[dtex] *0? 9) (1/2)X(纬纱密度[根 /2. 54cm])
[0029] 残留在本发明的安全气囊用织物中的油剂成分优选为0. 03?0. 60重量％。在油 剂成分小于〇. 03重量％的情况下，测定高温状态下的动态透气度时的内部压力容易变低。 作为其理由，可以从以下两点考虑：为达到使纤维-纤维间的摩擦系数减低的効果，以及使 用比较低熔点的油剂的皮膜效果。通过将油剂成分变为〇. 03重量％以上，因为纤维-纤维 间的摩擦系数减低，所以构成织物的纤维、长丝是比较自由地移动，因其沿着填埋织物具有 的缝隙的方向移动，从而可以使得测定动态透气度时的内部压力变高。此外，通过使用熔点 为60°C以下的油剂，从而在来自气体发生器的高温气体碰撞到布料上时，该油剂通过热进 行融化，且油剂沿着填埋织物具有的缝隙的方向移动，以覆盖织物表面，所以可以使得测定 动态透气度时的内部压力变高。因此，油剂的熔点如果在60°C以下虽无特别限定，但是从赋 予油剂的工序上考虑，涂布时具有乳液状态，赋予后，使纤维-纤维间的摩擦系数减低，并 且常温下以固体状态存在，在来自气体发生器的高温气体碰撞到布料上时，优选为熔融的 油剂。一般公知的纺丝油剂或整经油剂，例如丙烯酸类油剂或酯类油剂，人们并不知晓其会 满足这些性能。在本发明中，优选使用烯烃类油剂。对织物的附着量优选为0.04?0.30 重量％，进一步地优选为0. 05?0. 25重量％。如果附着量高于0. 60重量％的话，则燃烧 性容易变差。此外，关于油剂的赋予方法，无特别的限定，可以赋予纺丝油剂，也可以在赋予 其它成分的纺丝油剂后，赋予总经油剂。进一步地，布料后加工时，也可以通过浸润或涂布 的方法定量赋予油剂。
[0030] 本发明的安全气囊用织物，其将织物的覆盖系数除以经纱细度与纬纱细度的平均 值得到的值设为X，将根据ASTMD4032定义的经向的刚软度设为Y时，其满足Y彡-2. 5X+29 的关系，其中，经纱细度与纬纱细度的平均值的单位为dtex，刚软度的单位为N。通过满 足该关系式，从而具有作为无涂层安全气囊织物所规定的強度，以维持对气体发生器的高 温气体的耐热性，即将抑制高温状态下的气体透过性变为可能，且可以达成无涂层布的轻 量?小型化。如果是此范围外的数值的话，则高温状态下的气体透过性与轻量紧密性容易 变得难以同时达成。
[0031] 在安全气囊用织物中，要求性能之一是轻量且紧密，但同时也要求作为安全气囊 的强度。获得强的强度，可以通过使用高细度的纤维达到，但是因为使用高细度的纤维，织 物的厚度也会增加，所以其刚软度必然升高。本发明人通过用细度除覆盖系数，以引入"考 虑通过织物中存在的纤维生产的织物密度后的厚度"的项目，从而通过阐明厚度与刚软度 间的恰当关系，以达到其要求的性能。
[0032] 本发明的安全气囊用织物的织造方法，其虽无特别限定，但是考虑到织物物性的 均匀性，平织为佳。所使用的纱线，其经纱、纬纱可以不是相同种类的，例如即使纱线的粗细 或根数、纤维的种类不同也不存在任何问题。优选地，在织物的织造工序中至少向经纱赋予 烯烃类油剂。烯烃类油剂的效果如上所述。作为赋予方法，其也存在赋予纺丝油剂的方法， 但是其在使用水切割机织造的情况下，因特别容易脱落而效率差。如果使用纺丝油剂使之 附着的话，则在纺纱时的热辊上容易析出油剂成分，因此需要清扫除去油剂成分，以致生产 率变差。
[0033] 优选地，本发明的安全气囊用基布的织物，其织造后在经纱的方向上施加200N/ m?800N/m的张力同时在160°C以上的温度下热定型。如果高温定型时的经纱方向的张力 低于200N/m的话，则织物的品质容易变差。如果高于800N/m的话，则收缩率容易变高。更 优选为300?600N/m。此外，如果低于160°C的话，则收缩率容易变高；如果高于230°C的 话，则织物容易变色。更优选为180?210°C。作为处理时间，虽无特别限定，但优选为10 秒以上10分钟以下、进一步地优选为30秒以上5分钟以下、特别地优选为1分以上3分钟 以下进行热定型。
[0034] 本发明的安全气囊用织物的经纱的卷曲率需要为10. 0?13. 0%，纬纱的卷曲率 需要为6. 0%以下。如果经纱的卷曲率高于13. 0%的话，则在安全气囊展时的压力下织物 扩展时，织物接合部也变得容易扩大。特别是，在织物扩展时，不仅是接合部均匀地变大，而 且会产生存在不均一性、容易扩展的网孔部（目合^部）。理所当然，比起相对较小的网孔， 通过较大的网孔的高温气体量变多，因此，具有特别大网孔的不均一的网孔的织物部位比 均一的网孔的织物部位更容易熔融。本发明人发现，特别是在卷曲率高的情况下，纱线的运 动容易变大，扩展时的网孔容易变大。一般地，安全气囊用织物的经纱的卷曲率比纬纱的卷 曲率大，因此确立了通过减小经纱的卷曲率，可以减小网孔部，提高安全气囊展开时的内压 的方针政策。如果纬纱的卷曲率高于6. 0%的话，则即使将经纱的卷曲率变为13. 0%以下， 织物也容易熔融。此外，如果经纱的卷曲率变得低于10. 〇%的话，则织物容易变硬，且柔软 冲击性变差。经纱的卷曲率，作为上限优选为12. 5%以下，更优选为12. 3%以下。作为下 限优选为10. 5%以上，更优选为10. 6%以上。纬纱的卷曲率优选为5. 5%以下。作为下限 优选为3. 0 %以上。
[0035] 高温时一般的织物，其来自织物表面的通气容易变大，此外根据气体发生器的火 药量的变化其通气量的基布温度也发生变化因而难以控制，但是本发明的安全气囊用基 布，其即使是在高温状态下气体也有难以通气，且具有将这部分的气体诱导入被称为安全 气囊中设计的通风孔的孔洞的特征。因此，设计冲击特性时可根据通风孔孔径的大小以控 制，因而难以引起触底，所以最适用于具有通风孔的安全气囊基布与烟火式气体发生器的 组合，且适用于驾驶席、副驾驶席用的安全气囊。 实施例
[0036] 以下，将列举实施例进一步具体说明本发明，但是本发明并不限定于实施例。此 夕卜，在下述实施例中所采用的各种性能的测定方法如下所述。
[0037] (1)细度：根据JIS-L-1095-9. 4. 1所述的方法进行测定。 (2)织物的拉伸强度及断裂伸长率：根据JIS-L-1096-8. 12. 1进行测定。 ⑶刚软度：根据JIS-L1096-6. 19.I.A法（45°悬臂法）进行测定。 (4)刚软度（ASTM):根据ASTMD4032 (2002)进行测定。
[0038] (5)室温下的动态透气度测定及双轴拉伸应变滞后率 切取20cm正方形的实施例、比较例的织物后制成样品。使用该样品，根据ASTM D6476标准，使用透气性试验机（TEXTEXT公司生产）FX3350,使用填充容量（strat volume) 200cm3,对各样品将蓄压量分别变更为150kPa、200kPa、250kPa后进行测定。以此 数据为基准，相对蓄压量绘制极限压力，将蓄压量设定到最高压力变为80±5kPa。 重新制作相同大小的样品，在根据上述方法设定的蓄压量下进行测定，确认最高压力 在80±5kPa的范围内。在最高压力不处于此范围内的情况下，重新设定二次蓄压量，准备 好新样品后重新测定。 通过使用L5110测评程序LAB0DATA11〇^乂了￡乂1'公司生产），将测定压力与通气速 度间的关系读取入的电脑中，从而获得双轴拉伸应变率对压力的关系。从所得到的图的 50kPa时的降压时的应变率与升压时的应变率求出双轴拉伸应变滞后率。此外，测定是在 20°CX65%RH的环境下所控制的室内中进行的。 (6)加热时的动态透气度及极限压力 将20cmX20cm的织物在180°C的烘箱中静置约1分钟。从烘箱中取出后，在1分钟以 内进行动态透气度的测定。此时的织物中心的半径3. 5cm的范围内的平均温度在50?65°C 的范围内。使用TEXTEXT公司生产的FX3350,在填充压力225kPa、填充容量200cc下测定 动态透气度。另外，如果刚刚测定之后的织物温度低于50°C的话，则重新进行测定。此外， 测定是在20°CX65%RH的环境下所控制的室内中进行的。"刚刚测定之后的织物温度"，其 是使用FLIRSystem公司生产的TheamaCAMSC640从装置下部直接摄影布料后并确认。
[0039] (7)基于硫酸的相对粘度 将根据索氏提取法提取油剂成分后的织物作为样品。 在96. 3±0. 1重量％特级浓硫酸试剂中，将样品溶解为样品浓度为10mg/mL以制备 (調整）样品溶液，20°C±0. 05°C的温度下使用水滴滴下秒数为6?7秒的Ostwald粘度 计（7卜7 >F'粘度計），测定溶液的相对粘度。测定时，使用相同的粘度计，根据与制 备（調整）样品溶液时相同的硫酸20mL滴下时间TO(秒）与样品溶液20mL的滴下时间 Tl(秒）之比，使用下述公式计算出相对粘度RV。 RV=Tl/TO
[0040] (8)端氨基浓度 精确称量使用二氯甲烷进行脱脂处理的尼龙66纤维样品后，使该样品溶解在90%苯 酚中。完全溶解之后，使用〇. 05N的盐酸溶液滴定至溶液的pH为3。从滴定量算出每千克 聚合物的端氨基浓度。
[0041] (9)端羧基浓度 精确称量根据同上述相同的方法进行脱脂处理的尼龙66纤维样品后，使该样品溶解 在170°C的苯甲醇中。完全溶解后，添加酚酞指示剂。然后，使用0.IN的NaOH乙二醇溶液 进行比色滴定。从滴定量算出每千克聚合物的端羧基浓度。 (10)织物中磷成分的测定 使用不锈钢制的剪刀将织物剪下40mm的正方形后，叠成足够的厚度，然后使用RIGAKU(股份）公司（（株）U力' 夕社）制造的RIGAKUZSXlOOe(4.OkWRh管球）进行X射 线荧光分析。通过使用测定直径为Mtrnmp的基本参数法来定量。
[0042] 实施例1 在通过液相聚合所得到的尼龙66切片中，添加苯基膦酸至磷成分为80ppm，而且添加 作为抗氧化剂的5重量％的碘化铜的水溶液后，混合，相对于聚合物的重量，使添加吸附的 铜为68ppm。然后，相对于聚合物切片100重量份，分别添加碘化钾的50重量％水溶液及溴 化钾的20重量％水溶液，分别使添加吸附的钾为0. 1重量份，使用间歇型固相聚合装置使 之固相聚合，从而获得硫酸相对粘度为3. 6的尼龙66颗粒。 将所得到的尼龙66颗粒供给挤压机后，在297°C下熔融纺织。各喷丝板，具有形成如表 1所示的长丝数的孔数，并使用吐出孔直径〇. 8mm，吐出孔长度2mm的喷丝板。 通过计量泵，将吐出量的总细度调节为如表1所示的数值，从而进行拉伸、热定型之 后，卷取。所得到的原丝的硫酸相对粘度（RVf)为3. 57。所得的原丝物性如表1所示。 在经纱、纬纱中使用所得的原丝，通过喷水织机（々才一夕一'7'1 7卜广一^ )来织 制。将织制根数设定为经纱55根/2. 54cm、纬纱55根/2. 54cm。然后，不经干燥直接通过热 水收缩槽，接着使用真空转筒（寸々i3 >卜'' 5 ^ )干燥机，从而使其经过干燥加工工序。 所得的织物物性如表1所示。所得的织物其测定动态透气度时的应变滞后率大，并且测定 高温加热时的动态透气度时的最高压力高，所以其为特别适用于烟火式气体发生器的无涂 层织物。
[0043] 实施例2 除通过熔融纺织设定长丝数、单丝细度外，其余进行同实施例1相同的纺织拉伸、织 制。所得的原丝物性及织物物性如表1所示。所得的织物其测定动态透气度时的应变滞后 率大，并且测定高温加热时的动态透气度时的最高压力高，所以其为特别适用于烟火式气 体发生器的无涂层织物。
[0044] 实施例3 除在液相聚合后，添加苯基膦酸使得磷成分变为50ppm，以及使得固相聚合后的硫酸相 对粘度变为3. 15之外，其余进行同实施例1相同的固相聚合、纺织、拉伸、织制。所得的原 丝物性及织物物性如表1所示。所得的织物其测定动态透气度时的应变滞后率大，并且测 定高温加热时的动态透气度时的最高压力高，所以其为特别适用于烟火式气体发生器的无 涂层织物。织物中的磷成分含量也为50ppm。
[0045] 实施例4 除通过熔融纺织设定长丝数、单丝细度外，其余进行同实施例3相同的纺织拉伸、织 制。所得的原丝物性及织物物性如表1所示。所得的织物其测定动态透气度时的应变滞后 率大，并且测定高温加热时的动态透气度时的最高压力高，所以其为特别适用于烟火式气 体发生器的无涂层织物。
[0046] 实施例5 除提高纺织温度后使之聚合，以将纤维的硫酸相对粘度变为3. 28 ;将织制时的织制根 数设定为经纱53根/2. 54cm、纬纱53根/2. 54cm之外，其余进行同实施例4相同的聚合、纺 织、织制。所得的原丝物性及织物物性如表1所示。所得的织物其测定动态透气度时的应 变滞后率大，并且测定高温加热时的动态透气度时的最高压力高，所以其为特别适用于烟 火式气体发生器的无涂层织物。
[0047] 实施例6 除在整经时赋予松本油脂制药生产的"afterwax300( 7 7夕一^ 77 300)(烯烃 类纤维处理剂）"外，其余进行同实施例5相同的聚合、纺织、织制。所得的原丝物性及织物 物性如表1所示。所得的织物其测定动态透气度时的应变滞后率大，并且测定高温加热时 的动态透气度时的最高压力高，所以其为特别适用于烟火式气体发生器的无涂层织物。
[0048] 实施例7 除设定单丝细度与将织制时的织制根数设定为61根外，其余进行同实施例6相同的聚 合、纺织、整织。所得的原丝物性及织物物性如表1所示。所得的织物其测定动态透气度时 的应变滞后率大，并且测定高温加热时的动态透气度时的最高压力高，所以其为特别适用 于烟火式气体发生器的无涂层织物。
[0049] 比较例1 除在液相聚合后不添加苯基膦酸，将经固相聚合的RV设定为3. 4外，其余进行同实施 例1相同的聚合、纺织、织制。所得的原丝物性及织物物性如表1所示。该比较例1，因其聚 合度低、无磷系添加剂、也未赋予烯烃类纤维处理剂，所以成为应变滞后率小的安全气囊。 同时，所得织物其测定高温加热时的动态透气度时的最高压力低，所以其为不适用于的烟 火式气体发生器的无涂层织物。
[0050] 比较例2 除通过熔融纺织设定长丝数、单丝细度外，其余进行同比较例1相同的聚合、纺织、织 制。所得的原丝物性及织物物性如表1所示。 该比较例2,因其聚合度低、无磷系添加剂、也未赋予烯烃类纤维处理剂，所以成为应变 滞后率小的安全气囊。同时，所得织物其测定高温加热时的动态透气度时的最高压力低，所 以其为不适用于的烟火式气体发生器的无涂层织物。 工业上的可利用性

【权利要求】
1. 一种无涂层安全气囊用织物，其是由含有90重量％以上的尼龙66的合成纤维构成 的安全气囊用织物，其特征在于，织物的经纱的卷曲率为10.0?13.0% ;织物的纬纱的卷 曲率为6. 0%以下；构成合成纤维的尼龙66的硫酸相对粘度在3. 15以上3. 7以下；合成 纤维中含有40ppm以上200ppm以下的磷成分；以及在20°C X65% RH的环境下，根据ASTM D6476标准，在最高压力变为80±5kPa的条件下，测定织物的动态透气度时，从増压到減压 以50kPa压力移动时的织物的双轴拉伸应变滞后率在0. 69%以上1. 0%以下。
2. 根据权利要求1所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，以织物为基准，附着有 0. 03重量％以上0. 60重量％以下的烯烃类纤维处理剂。
3. 根据权利要求1或2所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，覆盖系数在1900 以上2300以下。
4. 根据权利要求1?3中任一项所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，合成纤维 的单丝细度在2dtex以上7dtex以下。
5. 根据权利要求1?4中任一项所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，尼龙66 的端羧基浓度与端氨基浓度之差为25毫克当量/千克聚合物以下。
6. 根据权利要求1?5中任一项所述的无涂层安全气囊用织物，其特征在于，将织物的 覆盖系数除以经纱细度与纬纱细度的平均值得到的值设为X，将根据ASTM D4032定义的经 向的刚软度设为Y时，其满足-2. 5X+29的关系，其中，经纱细度与纬纱细度的平均值的 单位为dtex，刚软度的单位为Ν。
【文档编号】D03D1/02GK104271822SQ201380023900
【公开日】2015年1月7日 申请日期:2013年5月8日 优先权日:2012年5月11日
【发明者】西村浩和, 尾张敏雄, 曾我部真伍, 山本美保, 小城优相, 松井美弘, 船城健一 申请人:东洋纺株式会社