绝热材料及其制造方法

专利名称：绝热材料及其制造方法
技术领域：
本发明涉及绝热材料及绝热材料的制造方法。
背景技术：
室温下空气分子的平均自由程为约lOOnm。因此，在具有直径IOOnm以下的空隙的多孔质体内，空气的对流及传导引起的传热受到抑制，这样的多孔质体表现出优异的绝热作用。遵循该绝热作用的原理，已知超细颗粒的热导率低而适合于绝热材料，并且已知，利用微细多孔结构可以得到热导率极低的绝热材料。例如，在专利文献I中，记载了一种将二氧化硅的超细粉末单独成形为多孔体而得到的绝热材料，该绝热材料的体积密度为0. 2 1. 5g/cm3，BET比表面积为15 400m2/g，平均粒径为0. 001 0. 5 y m，累积总细孔容积为0. 3 4cm3/g，平均细孔直径I y m以下的细孔的累积细孔容积为成形体中的累积细孔容积的70%以上且平均细孔直径0.1 y m以下的细孔的累积细孔容积为成形体中的累积细孔容积的10%以上。在专利文献2中记载了一种绝热材料的制造方法，其中，利用以环内径为0.1um以下的方式缔合成环状或螺旋状的超细颗粒，包覆由辐射吸收散射材料等构成的颗粒，形成多孔体包覆颗粒，将该颗粒与无机纤维或和多孔体包覆颗粒同样地形成的多孔体包覆纤维混合，作为绝热材料前体的粉体，将该前体加压成形，制造绝热材料。在专利文献3中公开了一种由一次粒径不同的2种以上细颗粒形成的微细多孔体。在下述非专利文献1中，公开了一种 成型方法，其中，选择气相二氧化硅作为低热导率物质，在其中配混陶瓷纤维和为了减少红外线透射而配混的作为红外线不透明化剂的具有特殊粒径和粒度分布的耐热性金属氧化物，以设置空孔而使热通路的截面积较小的方式成型。现有技术文献专利文献专利文献1:日本特开2007-169158号公报专利文献2 :日本特许4367612号说明书专利文献3 日本特开平1-103968号公报专利文献4 日本特表2008-542592号公报非专利文献非专利文献1:工业加热Vol. 20 No. 4新型绝热材料“Microtherm”江口隆之著非专利文献2 :独立行政法人新能源 产业技术综合开发机构(委托方)株式会社日铁技术信息中心、平成19年调查委托成果报告书关于具有纳米多孔体结构的陶瓷的材料技术的调查报告书(平成20年3月)

发明内容
发明要解决的问题微细多孔结构确实有助于减小绝热材料的热传导，但是提高空孔的比率会使绝热材料的强度减小。另一方面，分析绝热材料的使用目的时，根据用途的不同，希望加工成复杂的形状，对此，绝热材料的强度不充分时，存在不能耐受切断、打孔、钻孔等加工的问题。通过本发明人的研究，可知，进行切断等加工时，压缩5%时的承载力必须较大，具体而言，压缩率O 5%下的最大载荷必须为0. 7MPa以上。但是,对于非专利文献I中所述的Microtherm(商品名、日本Microtherm株式会社制)而言，在为平板型且密度为200· 275kg/m3的类型中，压缩率5%下的载荷为2kg/cm2。另外，关于相同类型的绝热材料，刊登的图表(上述非专利文献I中“图4Micix)therm的耐压缩性”)表明，在约4. 5kg/cm2的载荷下，压缩变形约10%，本发明人研究发现，非专利文献I中所述的绝热材料不具有充分的强度，欲切断时容易崩塌。在非专利文献2中记载了以下内容关于Microtherm，为固态或挠性的板状成形体，压缩5%时的抗压强度根据密度的不同在75 600kN/m2的范围内。另外，Microtherm为破坏点不明确而发生变形的材料，因此，作为强度试验的方法，记载有测定压缩载荷和变形率的关系。在非专利文献2中介绍了利用ASTM(美国材料试验协会；American Society forTesting and Materials)的抗压强度的标准化测定标准测定绝热材料的强度的事例(ASTMTest Method C 165)。根据该文献,记载了用通常的试验机测定绝热材料,但由于未表示出在一定的应力下崩解的图，因此，绘制载荷-变形曲线并以一定的变形率下的载荷进行比较等。这样，绝热材料在载荷的作用下发生大幅压缩变形时，有时出现绝热性能容易降低、及因压缩变形而产生间隙、产生间隙的部位的强度降低而容易崩塌等实用上不优选的问题。专利文献I 3所述的绝热材料虽然绝热性能优异，但抗压强度不充分，在绝热材料的使用中发生压缩变形的可能性非常高。进而，欲将如专利文献I 3所述的以超细颗粒为主成分的绝热材料利用于工业上时，由于以超细颗粒为主成分的绝热材料体积非常大、松装体积密度(loose bulk density)小，因此,会产生如下所述的问题。例如，加压成形时非常容易飞散，难以填充在成型模具中，而且，在向模具供给的工序中，如果绝热材料凝聚，则会因贮藏料斗内残留绝热材料而使松装体积密度发生变化，因此，存在难以进行稳定的连续供给的情形。这样的成形原料的凝聚可能会导致模具的填充不足，使生产率显著降低。进而，粉体状的绝热材料在加压成形时需要将空气脱气，由于事先具有的空气量多、且如专利文献3所述以超细颗粒为主成分的多孔体的细孔直径小，因此，存在通过减压等进行脱气时需要较长时间的倾向，生产率低。另外，将以超细颗粒为主成分的体积大的绝热材料加压成形时，存在冲程变大的倾向。冲程大时，即使加压处附近的粉体充分压实，随着越来越远离加压处，压实也会容易变得不充分。例如，在成型模具中填充粉体并从上方加压时，存在被填充在成型模具中并进行了加压的粉体的上部被充分压实、但其下部即成型模具的底部附近压实变得不充分的倾向。如果粉体的压实化存在差异，则释放压力时，容易发生分层。所谓分层，是指加压成形得到的成形品主要是在厚度方向上剥离为2层以上的现象。发生这样的层剥离时，不能成为制品，成品率降低，因此不优选。另一方面，在专利文献4中公开了一种绝热复合物，其包含多个玻璃颗粒、和用于在使绝热化合物暴露在高于1000°c的温度时使玻璃熔融的粘结剂组合物，并且具有橡胶状的层状陶瓷样结构，多孔性低。专利文献4中公开的绝热复合物虽然不易压缩变形，但很难说绝热性能是充分的。
本发明是鉴于如上所述的现有技术具有的课题而进行的，其目的在于，提供压缩时不易发生崩塌及变形、可以不发生崩塌地进行切断等形状加工、且具有绝热性的绝热材料、及生产率优异的绝热材料的制造方法。用于解决问题的方案本发明人为了解决上述课题进行了深入研究，结果发现，含有二氧化硅及/或氧化铝、且含有特定粒径的小颗粒、表现出特定的抗压强度的绝热材料在载荷大的用途中也表现出高绝热性，从而完成了本发明。即，本发明如下。本发明提供一种绝热材料，其包含含有二氧化硅及/或铝、且粒径Ds为5nm以上30nm以下的多个小颗粒而成形，压缩率0 5%下的最大载荷为0. 7MPa以上，30°C下的热导率为0. 05ff/m K以下。上述本发明的绝热材料优选体积密度为0. 2g/cm3以上1. 5g/cm3以下。上述本发明的绝热材料优选细孔容积为0. 5mL/g以上2mL/g以下。上述本发明的绝热材料优选细孔直径为0. 05 m以上0. 5 m以下的细孔的累积细孔容积V与细孔直径为0. 003 ii m以上150 ii m以下的细孔的累积细孔容积Vatltl3的比例R为70%以上。上述本发明的绝热材料优选还含有红外线不透明化颗粒、且800°C下的热导率为0. 2ff/m K 以下。

优选的是，上述本发明的绝热材料中所含的红外线不透明化颗粒平均粒径为0. 5iim以上30 iim以下，红外线不透明化颗粒的含有率在以绝热材料的总质量为基准时为0.1质量％以上39. 5质量％以下。优选的是，上述本发明的绝热材料包含含有二氧化硅及/或铝、且粒径^为50nm以上IOOiim以下的多个大颗粒，大颗粒的质量与小颗粒的质量和大颗粒的质量的总和的比例Rl为60质量％以上90质量％以下。优选的是，上述本发明的绝热材料含有选自由碱金属元素、碱土金属元素及锗构成的组中的至少I种元素，含有选自由碱金属元素及碱土金属构成的组中的至少I种元素时，其含有率在以绝热材料的总质量为基准时为0. 005质量％以上5质量％以下，含有锗时，其含有率在以绝热材料的总质量为基准时为10质量ppm以上1000质量ppm以下。所述选自由碱金属元素、碱土金属元素及锗构成的组中的至少I种元素优选包含在上述本发明的绝热材料的大颗粒中。上述本发明的绝热材料优选还含有无机纤维、且无机纤维的含有率在以绝热材料的总质量为基准时超过0质量％且为20质量％以下。上述本发明的绝热材料优选含有磷(P)、且磷(P)的含有率在以绝热材料的总质量为基准时为0. 002质量％以上6质量％以下。上述本发明的绝热材料优选含有铁(Fe)、且铁(Fe)的含有率在以绝热材料的总质量为基准时为0. 005质量％以上6质量％以下。本发明还提供一种被收纳在外覆材料中的上述绝热材料。优选所述外覆材料含有无机纤维、或外覆材料为树脂膜。本发明还提供一种绝热材料的制造方法，其为上述绝热材料的制造方法，其具备以下工序将包含含有二氧化硅及/或氧化铝、且平均粒径Ds为5nm以上30nm以下的小颗粒的无机混合物收纳在成型模具中的收纳工序；和将无机混合物成形的成形工序，成形工序为下述工序(a)边利用成型模具对无机混合物进行加压边加热至400°C以上的工序、或(b)通过加压将无机混合物成形后在400°C以上的温度实施加热处理的工序。所述无机混合物优选还包含含有二氧化硅及/或氧化铝、且平均粒径队为50nm以上IOOiim以下的大颗粒。在上述本发明的绝热材料的制造方法中，优选还具有以下工序以大颗粒的质量与小颗粒的质量和大颗粒的质量的总和的比例&为60质量％以上90质量％以下的方式混合，得到无机混合物的工序。大颗粒优选含有选自由碱金属元素、碱土金属元素及锗构成的组中的至少I种元素。所述成型工序中，优选以成型得到的绝热材料的体积密度为0. 2g/cm3以上1. 5g/cm3以下的方式设定成型压力。在上述本发明的绝热材料的制造方法中，优选还具有以下工序切削所述成型工序中得到的成形体的一部分的切削工序。发明的效果根据本发明，可以提供压缩时不易崩塌及变形、可以不发生崩塌地进行切断等形状加工的绝热材料及绝热材料的制造方法。


图1是表示松装体积密度和大颗粒的含有率&的关系的图。图2是表示松装体积密度的测定装置的一例的照片。图3是本发明的一实施方式的具备外覆材料的绝热材料的剖面示意图。图4是本发明的一实施方式的绝热材料含有的小颗粒及大颗粒的剖面示意图。附图标记说明1...绝热材料包覆体、2...绝热材料、3...外覆材料、S...小颗粒、L...大颗粒。
具体实施例方式以下，对用于实施本发明的方式(以下简称为“本实施方式”。)进行详细说明。需要说明的是，本发明并不限定于以下的实施方式，其可以在其主旨范围内进行各种变形而实施。[I]绝热材料[1-1] 二氧化硅、氧化铝本实施方式的绝热材料含有二氧化硅及/或氧化铝的多个小颗粒。后述的不满足“小颗粒”的尺寸的成分也可以含有二氧化硅及/或氧化铝，绝热材料中的二氧化硅及/或氧化铝的含有率(以小颗粒和小颗粒以外的成分中的二氧化硅及/或氧化铝的质量与绝热材料的质量之比表示)为50质量％以上时，固体传导引起的传热小，因此优选。以下，将“小颗粒”和不满足“小颗粒”尺寸的二氧化 硅及/或氧化铝颗粒统称为“二氧化硅颗粒”、“氧化铝颗粒”。二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒的含有率为粉体的75质量％以上时，粉体之间的附着力增加，粉体的飞散变少，因此更优选。需要说明的是，本说明书中，所谓二氧化硅颗粒，除了指由组成式SiO2表示的成分构成的颗粒外,还指含有SiO2的颗粒,包含除SiO2外还含有金属成分等其它无机化合物的颗粒。二氧化硅颗粒除纯二氧化硅外，可以含有Si和各种其它元素的盐或复合氧化物，还可以含有氢氧化物这样的水合氧化物，也可以具有硅烷醇基。本说明书中，所谓氧化铝颗粒，是除了包含仅由组成式Al2O3表示的成分构成的颗粒以外、还广泛包含含有Al2O3的材料的概念，包含除Al2O3以外还含有金属成分等、其它无机化合物的颗粒。氧化铝颗粒除纯氧化铝以外，可以含有和Al及各种其它元素的盐或复合氧化物，还可以含有氢氧化物这样的水合氧化物。二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒中的氧化铝可以为结晶质，也可以为非晶质，还可以为它们的混合体，为非晶质时，绝热材料中的固体传导引起的传热小、绝热性能高，因此优选。作为二氧化硅颗粒的具体例，可以举出下述物质。被称为“二氧化硅”或“石英”的硅的氧化物。硅的部分氧化物。二氧化硅-氧化铝及沸石这样的硅的复合氧化物。Na、Ca、K、Mg、Ba、Ce、B、Fe及Al中的任意元素的硅酸盐(玻璃)。硅以外的元素的氧化物、部分氧化物、盐或复合氧化物(氧化铝及氧化钛等)与硅的氧化物、部分氧化物、盐或复合氧化物的混合体。SiC或SiN的氧化物。作为氧化铝颗粒的具体例，可以举出下述物质。被称为“氧化铝 ”的铝的氧化物。被称为a -氧化铝、Y -氧化铝、P -氧化铝的氧化铝。铝的部分氧化物。二氧化硅-氧化铝及沸石这样的铝的复合氧化物。Na、Ca、K、Mg、Ba、Ce、B、Fe及Si中的任意元素的铝酸盐(玻璃)。铝以外的元素的氧化物、部分氧化物、盐或复合氧化物(二氧化硅及氧化钛等)与铝的氧化物、部分氧化物、盐或复合氧化物的混合体。碳化铝或氮化铝的氧化物。优选在绝热材料的使用温度下二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒对热稳定。具体而言，优选在绝热材料的最高使用温度下保持I小时时二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒的重量不减少10%以上。另外，二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒从绝热性能的维持的观点、及成形时的形状保持的观点考虑优选具有耐水性。具体而言，二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒在25°C的水IOOg中的溶解量优选不足0. lg，更优选不足O.Olg。二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒的比重优选为2. 0以上5. 0以下。为2. 0以上4. 5以下时，绝热材料的体积密度小，因此更优选，进一步优选为2.0以上4. 2以下。这里，二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒的比重是指利用比重瓶法求出的真比重。由上述内容可知，具有直径IOOnm以下的空隙的多孔质体的热导率低，适合于绝热材料。欲得到这样的绝热材料时，通过加压等将粒径IOOnm以下的细颗粒成形是较简单的方法。为了使成形体中形成直径IOOnm以下的空隙而容易表现出绝热性，将“小颗粒”的粒径Ds设为5nm以上30nm以下。
但是，使用仅由粒径20nm左右的所谓超细颗粒形成的粉体，进行例如加压成形而制造多孔质体时，存在加压前的粉体的体积非常大的倾向，不仅制造装置需要为较大型的装置，而且加压时的冲程变长，其结果，生产节拍时间、即将粉体填充在成型模具中进行加压、释放压力、并从成型模具中取出粉体加压成形得到的成形体所需的时间变长，此外，容易发生分层，不良率高，因此，存在生产率降低的倾向。另外，由于体积密度小，存在难以均匀地填充在成型模具中的倾向。进而，在例如粉体的供给工序中，投入贮藏料斗时容易发生飞散或容易在贮藏料斗内发生凝聚，而且，加压成形时容易产生成形缺陷。为了抑制成形缺陷，例如减少超细颗粒量、增加无机纤维量时，绝热性能降低，甚至在作为绝热材料使用时出现障碍。发现，以以往被认为不适合用作绝热材料原料的例如微米级这样的粒径不那么小的颗粒(大颗粒)作为原料时，令人惊讶的是，通过以适宜的量与超细颗粒(小颗粒)混合，可以得到能兼顾抗压强度和优异的绝热性能的绝热材料。只要绝热材料的热导率为0. 05ff/m K以下的量，粒径Ds为5nm以上30nm以下的小颗粒的含量就没有特别限定，但是，经过本发明人的研究发现，通过在小颗粒的基础上选择作为大颗粒的含有二氧化硅及/或氧化铝且粒径^为50nm以上100 u m以下的颗粒，并以大颗粒的质量与小颗粒的质量和大颗粒的质量的总和的比例&在60质量％以上90质量％以下的范围的方式进行混合，可以得到加压前的粉体的体积不会变得过大、并且容易填充在成型模具中而不易飞散及凝聚的粉体。进而，本发明人还研究发现，将小颗粒和大颗粒混合而得到的粉体状绝热材料的松装体积密度在上述&不足0 60质量％的范围时与&无关而为松装体积密度小的倾向，相反，&为60质量％以上时，为粉体状绝热材料的松装体积密度增大的倾向(参照图1)。即，推测，Rl为60质量％以上时，粉体状绝热材料的松装体积密度变为适合的大小，加压前的体积不会变得过大，容易填充在成型模具中。其理由尚未明确，认为，根据&的不同，小颗粒和大颗粒的填充状态不同，&不足60质量％时，由小颗粒和大颗粒形成的空隙较大，因此粉体状绝热材料的松装体积密度变小。相反，&为60质量％以上时，推测小颗粒和大颗粒的填充状态变为更紧密的 状态而空隙减少，粉体状绝热材料的松装体积密度增大。另一方面，即使空隙减少也表现出优异的热导率的原因被推测为，以&为60质量％以上90质量％以下的范围将小颗粒和大颗粒混合时，虽然填充状态变得比较紧密，但由这些颗粒形成的空隙成为空间热传导的瓶颈，容易抑制空间热传导。另外，推测，混合粒径不同的颗粒时，附着性及颗粒之间的物理摩擦角即颗粒间摩擦角、粉体内部的层之间的摩擦角即内部摩擦角、带电性等发生变化，可能可以缓和仅由超细颗粒形成的绝热材料的飞散容易程度、凝聚容易程度这样的课题。另外，如后面所述，作为制造本实施方式的绝热材料的方法之一，有包含边将作为原料的粉体(无机混合物)加压成型边进行加热、或加压成型后进行加热的工序的方法。绝热材料含有粒径不同的颗粒、例如小颗粒和大颗粒时，根据加热温度的不同，与以小颗粒为主成分的绝热材料相比较，存在加热时不易热收缩的倾向。其理由尚未明确，推测如下。推测加热绝热材料时，构成绝热材料的颗粒、无机纤维、及它们的表面软化、熔解，构成绝热材料的颗粒之间、颗粒-无机纤维间熔接而形成牢固的接合部位。其结果，推测绝热材料固化，表现出优异的抗压强度。这时，如果绝热材料含有大颗粒，则颗粒之间、颗粒-无机纤维间的界面形成接合部位，大颗粒自身的粒径保持与加热前大致相同的大小，因此，推测，与热材料的主成分为小颗粒的情况相比较，热收缩小，同时可以形成绝热材料中存在细孔的状态。因此，推测，即使含有固体传导引起的传热比小颗粒大的大颗粒，也可以兼顾绝热性能和抗压强度。加热引起的热收缩大时，相对于加热前的绝热材料，加热后的绝热材料、即制品的绝热材料的损失变大，因此不优选。即，绝热材料优选含有2种以上二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒，特别是含有粒径不同的2种颗粒、即由二氧化硅及/或氧化铝形成的小颗粒和大颗粒时，以小颗粒的质量和大颗粒的质量的总和为基准，大颗粒的质量的比例Rl优选为60质量％以上90质量％以下。大颗粒的含有比例不足60质量％时，存在粉体容易飞散的倾向，大颗粒的含有比例超过90质量％时，存在绝热性能容易降低、难以加压成形的倾向。大颗粒的含有比例从绝热性能的观点考虑更优选为60质量％以上85质量％以下,进一步优选为65质量％以上85质量％以下。另外，如独立行政法人新能源 产业技术综合开发机构、平成17年度 18年度成果报告书能源使用合理化技术战略开发能源使用合理化技术实用化开发“具有纳米多孔 复合结构的超低热传导材料的实用化开发”(以下，称为“非专利文献3”)所述，以超细颗粒为主成分的绝热材料前体在加压成形后，释放压力时，存在成形体容易膨胀得较大的倾向。该膨胀被称为回弹。如专利文献I所述的二氧化硅成形体那样，将以超细粉末为主成分的超细颗粒加压成形所得的成形体，存在产生回弹、根据情况产生成形缺陷的问题。微细多孔结构确实有助于减小绝热材料的热传导，但加压成形时的排气不充分时，容易发生回弹。通过配混大颗粒，与仅由小颗粒形成的情况相比，存在可以抑制成形时的回弹产生的倾向，其配混比例为25质量％以上时，抑制效果明显。如上所述，大颗粒的配混比例过多时，存在绝热性能降低的倾向，因此，绝热材料的大颗粒和小颗粒的比率优选以作为绝热材料的原料的粉体的飞散性、成形的绝热材料的回弹的抑制及使热导率为目标值的方式考虑平衡来决定。对于专利文献2所述的绝热材料，如非专利文献3所公开，在加压成形时，相对于压制面为垂直的面发生龟裂状的成形缺陷。绝热材料中存在这样的成形缺陷时，不仅绝热材料有可能破损，而且绝热性能也降低，因此，不能成为制品，成品率降低，因此不优选。另夕卜，以超细颗粒为主成分的绝热材料还存在加压成形后容易发生分层的倾向。所谓分层，是指加压成形得到的成形品主要是在厚度方向上剥离为2层以上的现象。发生这样的层剥离时，不能成为制品，成品率降低，因此不优选。为以二氧化硅为主成分的大颗粒及小颗粒、且大颗粒的平均粒径为50nm 10 ii m、小颗粒的平均粒径为5nm 30nm时,如果粉体中大颗粒所占的比率为抑制上述回弹所优选的比例，则存在也不易发生分层的倾向。如上所述，大颗粒的配混比例为60质量％以上时，松装体积密度变为适合的大小而冲程变小，而且，大颗粒、小颗粒的平均粒 径在上述范围时，颗粒的填充状态为优选的形态，存在分层的抑制效果变显著的倾向。使用这样的粉体作为本实施方式的绝热材料的原料时，在绝热材料的不良率低、生产率增大方面是非常优选的。作为绝热材料的原料使用的粉体(无机混合物)的松装体积密度优选为0. 030g/cm3以上0. 35g/cm3以下。松装体积密度不足0. 030g/cm3时，绝热材料的体积大，存在例如加压成形所需的装置要大型化的倾向，而且存在飞散、凝聚容易变严重的倾向，因此不优选。松装体积密度超过0. 35g/cm3时,存在绝热性能降低的倾向，因此不优选。对于松装体积密度而言，从使加压前的体积为适合的大小、使向成型模具的填充容易的观点考虑，更优选为0. 035g/cm3以上0. 3g/cm3以下,从绝热性能的观点考虑,进一步优选为0. QAQg/cm3以上0.25g/cm3以下。另外，绝热材料含有红外线不透明化颗粒时，需要高温下的绝热性能的倾向较强，因此，从使加压前的体积为适合的大小、使向成型模具的填充容易的观点、以及高温区域下的绝热性能的观点考虑，松装体积密度优选为0. 045g/cm3以上0. 25g/cm3以下，更优选为0. 05g/cm3以上0. 25g/cm3以下，进一步优选为0. 05g/cm3以上0. 20g/cm3以下。关于红外线不透明化颗粒的详细内容，将在后面叙述。本说明书中，所谓“松装体积密度”，是指基于JIS R 1628的“初期体积密度”的测定步骤得到的值。具体而言，“7.1定容测定法的步骤”中，基于⑴ ⑷进行测定，即，(1)用天平称量测定容器的质量。(2)过筛，向测定容器中装入样品直至溢出。此时，不要振动测定容器、或压缩样品。(3)使用刮平板刮平从测定容器的上端面凸起的粉末。此时，使刮平板以不压缩粉末的方式从刮平方向向后方倾斜而使用。(4)用天平称量包括测定容器在内的质量，减去测定容器的质量，计算样品的质量。JIS R 1628是以初期体积密度和本来测定的体积密度之差在0.3%以内为前提的指标，相对于此，本实施方式的粉体状的绝热材料的情况，有时初期体积密度和本来的体积密度之差有很大的不同。但是，本发明人基于上述情况，发现对于将粉体状的绝热材料加压成形时引起分层的难易度，“初期体积密度”是很重要的指标，从而完成了本发明。将松装体积密度的测定装置的一例示于图2。安装在筛子下部的漏斗的顶端和测定容器间的距离设为 20 30mm。小颗粒和大颗粒的含量可以通过例如从绝热材料中分离小颗粒、大颗粒并测定各自的质量而算出。分离小颗粒和大颗粒的方法没有特别下限定，例如，可以使用修订六版化学工学手册(丸善)中记载的分级方法、分级机进行分离。作为公知的分级方法，可以举出湿式分级、干式分级。作为进行湿式分级的机器，可以举出重力分级机(沉降分级机)、锥形选粒器、水力分级机、虹吸分级器、离心分级机、液体旋流器(Liquid cyclone)、喷射分级机、耙式分级机、艾金斯型分级机、螺旋分级机、浮槽分级机、水力分级器、滗析器等。作为进行干式分级的机器，可以举出振动筛、平板筛、旋转筛、双重圆筒型筛等筛分机、重力分级机、曲折管道分级机、风力分级机、自由涡流型离心分级机、旋流器、导流分离器、强制润流型离心分级机、润流分级机、米克罗普莱克斯(microplex)分级机、微极离析器、艾丘卡特分级机、超级分离器(super separator)、斯特蒂文特(Sturtevant)型分级机、润轮分级机(Turboplex classifier)、旋风分离器、0-SEPA等离心分级机、百叶窗型分级机、VanTongeren型分级机、Elbow-Jet型分级机、改良型Virtual-1mpactor等惯性分级机等。分级机根据欲分离的小颗粒、大颗粒的粒径选择即可，可以组合这些分级机使用。二氧化硅颗粒及氧化铝颗粒的粒径可以通过用场发射型扫描型电子显微镜(FE-SEM)观察绝热材料的截面来测定。测定小颗粒的粒径时，以可以观察到5nm以上30nm以下的颗粒的方式设定倍率(例如10000倍)，在所述绝热材料中随意抽取“代表性的截面视野”进行观察。所谓“代表性的截面视野”，不是绝热材料的截面中的特殊的面，而是指任意选择的截面中截面形状的样子有一定的程度共通的视野。例如，在多个截面发现绝热材料的厚度方向出现颗粒的不均匀时，包含不均匀的存在而形成绝热材料的代表性的截面视野，因此，靠近上面的一带、靠近下面的一带均平衡性良好地选择即可。另一方面，绝热材料为含有比小颗粒大非常多的颗粒、纤维的绝热材料时，也有大部分被这些大颗粒、纤维占据的视野，但仅在极少的一部分截面观察到的视野并不是代表性的视野，因此不选择这样的视野。以倍率10000倍观察时，从时间的损失少的观点考虑，优选如下方式首先，以100倍左右观察，选择看起来较平均的视野后，以倍率10000倍进行观察。只要观察代表性的截面视野并在所述视野中观察到2个以上小颗粒，则可以判断该绝热材料为“含有小颗粒的”绝热材料。不过，在最初观察的视野中没有观察到2个以上小颗粒时，只要观察100视野代表性的截面视野并可以观察到合计100个小颗粒，就可以判断为“含有小颗粒”。总而言之，本说明书中，(I)只要在最初观察的代表性的截面视野观察到2个以上小颗粒，则满足“含有小颗粒”，或者(2)在最初观察的代表性的截面视野没有观察到2个以上小颗粒时，只要在代表性的截面视野100视野观察到合计100个小颗粒，则定义为满足“含有小颗粒”。颗粒不是必须为圆形的颗粒，也可以为压扁的形状。颗粒的直径设为由等面积圆当量直径求出的直径。所谓等面积圆当量直径，为具有与颗粒的投影面积相同的面积的圆的直径，也称为Heywood直径。有压扁的形状的颗粒时，只要其面积为例如78nm2(相当于粒径=IOnm的圆的面积)，粒径就看做是10nm。制造工序中包含加热的绝热材料的情况，有时小颗粒之间熔接而不能辨识边界，只要所述熔接的压扁的形状的截面积为702nm2 (相当于粒径30nm的圆的面积)以下，就可以看做是I个“小颗粒”。发生一定程度的熔接时，只要可以以所述倍率辨识边界，则测定各颗粒的粒径(等面积圆当量直径)即可。在判断是否含有小颗粒的层面上，各颗粒的粒径由等面积圆当量直径判断即可，因此，并不是必须求出平均粒径，但以由小颗粒的集合整体把握绝热材料的物理特性的倾向等为目的求出平均粒径时，以可以观察5nm以上30nm以下的颗粒的方式设定倍率，观察100个以上的颗粒，求出其等面积圆当量直径并进行数平均而算出即可。绝热材料的截面例如可以在以下的条件下用以下的装置进行观察。使用Cross-section Polisher (SM-09010、日本电子株式会社制)，在加速电压4. OkV、加工时间9小时的条件下，对样品绝热材料实施BIB(宽幅离子束)加工，得到截面。将该样品置于样品台，实施约2nm的0 s涂布，作为显微镜观察用样品。Os涂布使用例如osmiumcoateHHPC-lSW型、株式会社真空设备公司制)实施。作为显微镜观察装置，使用扫描型电子显微镜(S-4700、株式会社日立制作所制)，在加速电压1. OkV的条件下测定。小颗粒的平均粒径Ds优选为5nm以上30nm以下。Ds为5nm以上时，与Ds在上述数值范围外的情况相比，存在小颗粒化学稳定的倾向，存在绝热性能容易稳定的倾向。Ds为30nm以下时，与Ds在上述数值范围外的情况相比，存在小颗粒之间的接触面积小、粉体的固体传导引起的传热少、 热导率小的倾向。Ds为5nm以上25nm以下时，从热导率的观点考虑是优选的，更优选为5nm以上20nm以下,进一步优选为5nm以上18nm以下,特别优选为7nm以上14nm以下。大颗粒的平均粒径Dl满足Ds < Dlo Dl优选为50nm以上100 u m以下。Dl可以用与上述Ds相同的方法求出。队为50nm以上时，将绝热材料成形时，存在成形体的回弹小的倾向。^为IOOiim以下时，存在热导率小的倾向。大颗粒的平均粒径I\S50nm以上50iim以下时，在绝热材料含有无机纤维、红外线不透明化颗粒的情况下，容易与它们均匀混合，因此优选。队为50nm以上10 y m以下时，颗粒的附着力大，颗粒从粉体脱落的情况少，因此更优选，进一步优选为50nm以上5 ii m以下。Dl为Ds的2倍以上时，将绝热材料成形时回弹变小，因此优选。^为Ds的3倍以上时，小颗粒和大颗粒的混合粉体的堆比重大，粉体体积小时，作业性高，因此更优选。Dl为Ds的4倍以上时，小颗粒和大颗粒的粒径之差大，将小颗粒和大颗粒混合时大颗粒相对小颗粒的分散容易，因此进一步优选。从颗粒凝聚引起的固体传热的观点考虑，优选各颗粒分散。即，优选不存在大颗粒相互直接接触、连结的部位。因大颗粒不直接连结而产生的大颗粒间的空隙被小颗粒填充，大颗粒之间难以直接接触。因此，绝热材料中不存在固体传导大的传热路径，绝热材料整体的热导率容易变低。进而，通过用小颗粒填充大颗粒间的空隙，存在于绝热材料中的空隙变小，可以抑制空气的对流、传热，因此，绝热材料整体的热导率容易变低。对于绝热材料而言，从抑制水浸入绝热材料时发生操作性降低及成形体变形、龟裂等的观点考虑，优选含有防水剂。作为防水剂，例如可以举出石蜡、聚乙烯蜡、丙烯酸 乙稀共聚物腊等腊系防水剂；娃树脂、聚_■甲基娃氧烧、烧基烧氧基娃烧等娃系防水剂；全氟烷基羧酸盐、全氟烷基磷酸酯、全氟烷基三甲基铵盐等氟系防水剂；含有烷基或全氣基团的烧氧基娃烧等娃烧偶联剂；二甲基氣娃烧及I，I，I，3, 3, 3_ TK甲基_■娃氣烧等甲硅烷基化剂等。这些防水剂可以使用I种或2种以上。这些防水剂可以直接使用，也可以以溶液或乳液的形态使用。另外，也可以将防水剂直接、或者以溶液或乳液的形态涂布在绝热材料上。涂布的方法没有特别限定，例如可以举出刷涂、辊涂、喷雾、喷涂、无气喷涂、辊涂机、浸溃。将防水剂添加到作为绝热材料的原料的粉体中，使用实施了防水处理的粉体制作绝热材料时，也可以得到防水效果。向粉体中添加防水剂的方法没有特别限定，例如可以举出边添加用水或醇等溶剂稀释上述防水剂所得的溶液边搅拌粉体然后进行干燥的方法；使粉体分散在水或醇等溶剂中制成浆料，向浆料中添加防水剂进行搅拌及过滤后，进行干燥的方法；及利用三甲基氯硅烷等进行的蒸气处理。其中，本实施方式中，优选使用蜡系防水剂、硅系防水剂。对于无机混合物中的防水剂的含量而言，从赋予充分的防水效果的观点考虑，无机混合物整体的质量/防水剂的质量比优选为100/30 100/0. 1，更优选为100/20 100/0. 5，进一步优选为 100/10 100/1。[1-2]无机纤维绝热材料从成型难易度的观点考虑，优选含有无机纤维。含有无机纤维的绝热材料具有以下优点在加压成形中，颗粒从成形的绝热材料脱落的情况少，生产率高。进而，含有无机纤维的绝热材料还具有不易崩塌、处理容易的优点。由于在作为绝热材料的原料的粉体的状态下也很少发 生飞散，因此，从处理上考虑是优选的。本说明书中，所谓无机纤维，是指无机纤维的平均长度与平均粗度之比(长径比)为10以上的纤维。长径比优选为10以上，从成形绝热材料时，可以以小的压力成形、提高绝热材料的生产率的观点考虑，更优选为50以上，从绝热材料的弯曲强度的观点考虑，进一步优选为100以上。无机纤维的长径比可以由利用FE-SEM测定的1000根无机纤维的粗度及长度的平均值求出。无机纤维优选单分散地混合在粉体中，但也可以以无机纤维相互缠绕的状态或多个无机纤维在同一个方向上汇集成束的状态混合。另外，在单分散状态下，无机纤维的朝向在同一个方向汇集的状态也无妨，但从减小热导率的观点考虑，无机纤维优选沿相对于传热方向为垂直的方向取向。使无机纤维沿相对于传热方向为垂直的方向取向的方法没有特别限定，例如，向成型模具中填充作为绝热材料的原料的粉体的情况下，通过使粉体从高处落到填充场所中进行填充，存在无机纤维容易沿相对于传热方向为垂直的方向取向的倾向。加压成形的情况下，例如通过在和传热方向相同的方向加压，容易使沿传热方向取向的无机纤维沿相对于传热方向为垂直的方向取向。例示无机纤维的例子时，可以举出玻璃长纤维(长丝)(SiO2-Al2O3-B2O3-CaO)、玻璃纤维、玻璃棉(SiO2-Al2O3-CaO-Na2O)、耐喊玻璃纤维(SiO2-ZrO2-CaO-Na2O)、岩棉(玄武岩矿棉)(SiO2-Al2O3-Fe2O3-MgO-CaO)、洛棉(SiO2-Al2O3-MgO-CaO)、陶瓷纤维(莫来石纤维)(Al2O3-SiO2)、二氧化硅纤维(SiO2)、氧化铝纤维(Al2O3-SiO2)、钛酸钾纤维、氧化铝晶须、碳化硅晶须、氮化硅晶须、碳酸钙晶须、碱式硫酸镁晶须、硫酸钙晶须(石膏纤维)、氧化锌晶须、氧化错纤维、碳纤维、石墨晶须、磷酸盐纤维、AES(碱土金属娃酸盐，Alkaline EarthSilicate)纤维(SiO2-CaO-MgO)、天然矿物的硅灰石、海泡石、绿坡缕石、水镁石。无机纤维中，特别优选使用对人体安全的生物可溶性的AES纤维(碱土金属硅酸盐纤维，Alkaline Earth Silicate Fiber)。作为 AES 纤维,例如可以举出SiO2-CaO-MgO系的无机玻璃(无机高分子)。无机纤维的平均粗度从防止飞散的观点考虑优选为I U m以上。从绝热材料的情况下抑制由固体传导引起的传热的观点考虑，优选为20pm以下。无机纤维的平均粗度可以利用FE-SEM求出1000 根无机纤维的粗度，并将其平均而求出。绝热材料中无机纤维的含有率从抑制粉体脱离的观点考虑，相对于绝热材料整体的质量，优选超过0质量％ ,从热导率为0. 05ff/m K以下的观点考虑,优选为20质量％以下。从绝热材料含有红外线不透明颗粒时和红外线不透明化颗粒混合的容易程度的观点考虑，无机纤维的含有率更优选为0. 5质量％以上18质量％以下，从作为绝热材料的原料的粉体的松装体积密度变小的观点考虑，进一步优选为0. 5质量％以上16质量％以下。无机纤维的含有率可以通过例如将无机纤维从作为绝热材料的原料的粉体分级而求出。[1-3]红外线不透明化颗粒在要求高温下的绝热性能的情况下，绝热材料优选含有红外线不透明化颗粒。所谓红外线不透明化颗粒，是指由反射、散射或吸收红外线的材料构成的颗粒。在绝热材料中混合有红外线不透明化颗粒时，可以抑制辐射引起的传热，因此，特别是在200°C以上的高温区域下的绝热性能高。作为红外线不透明化颗粒的例子，可以举出氧化锆、硅酸锆、二氧化钛、铁钛氧化物、氧化铁、氧化铜、碳化硅、金矿、二氧化铬、二氧化锰、石墨等碳质物质、碳纤维、尖晶石颜料、铝颗粒、不锈钢颗粒、青铜颗粒、铜/锌合金颗粒、铜/铬合金颗粒。可以单独使用迄今作为红外线不透明物质已知的上述金属颗粒或非金属颗粒，也可以并用2种以上所述颗粒。
作为红外线不透明化颗粒，特别优选氧化锆、硅酸锆、二氧化钛或碳化硅。红外线不透明化颗粒的组成可以通过FE-SEMEDX求出。红外线不透明化颗粒的平均粒径从200°C以上时的绝热性能的观点考虑，优选为0.5 以上，从通过抑制固体传导而获得的不足200°C时的绝热性能的观点考虑，优选为30i!m以下。需要说明的是，红外线不透明化颗粒的平均粒径可以利用与二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒相同的方法求出。也取决于无机纤维、二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒的尺寸，二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒为5nm 100 y m时，从和二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒混合的容易程度的观点考虑，红外线不透明化颗粒的平均粒径更优选为0. 5 y m以上10 y m以下，进一步优选为0. 5 ii m以上5 ii m以下。绝热材料中红外线不透明化颗粒的含有率优选为0.1质量％以上39. 5质量％以下。红外线不透明化颗粒的含有率大于39. 5质量％时，固体传导引起的传热大，因此，存在不足200°C时的绝热性能低的倾向。为了提高200°C以上时的绝热性能，红外线不透明化颗粒的含有率更优选为0. 5质量％以上35质量％以下，进一步优选为I质量％以上30质量％以下。另外，绝热材料中红外线不透明化颗粒的含有率在上述范围时，存在以绝热材料整体的体积为基准容易超过0体积％且为5体积％以下的倾向。经过本发明人的研究，红外线不透明化颗粒的红外线反射、散射或吸收效率存在依赖于绝热材料中所含的红外线不透明化颗粒的体积比例的倾向，绝热材料中红外线不透明化颗粒的含有率优选以绝热材料整体的体积为基准超过0体积％且为5体积％以下。红外线不透明化颗粒的含有率大于5体积％时，固体传导引起的传热大，因此，存在不足200°C时的绝热性能低的倾向。为了提高200°C以上时的绝热性能，红外线不透明化颗粒的含有率更优选为0. 02体积％以上5质量％以下，进一步优选为0. 03体积％以上4体积％以下。含有红外线不透明化颗粒的绝热材料存在热收缩小的倾向，例如突然暴露在热量过大的环境中时，具有延迟形状变化、延迟绝热材料崩塌的效果。另外，含有红外线不透明化颗粒的绝热材料存在粉体从绝热材料脱落的情况少的倾向，具有以下效果在生产线上搬运绝热材料的传送带不易受污染、手持绝热材料时手不易被污染等接触绝热材料的部位不易被污染的效果。粉体从绝热材料脱落的情况少时，还具有以下优点例如在使用树脂膜作为外覆材料将绝热材料真空包装的情况下，树脂膜的密封面不易附着粉体，作业性优异。红外线不透明化颗粒的含有率可以如下求出例如，用FE-SEM EDX测定红外线不透明化颗粒的组成，用荧光X射线分析法对仅红外线不透明化颗粒含有的元素进行定量，由此求出。[1-4]抗压强度对于本实施方式的绝热材料而言，从压缩时不易发生崩塌及变形、可以不发生崩塌地进行切断等形状加工且具有绝热性的观点考虑，压缩率在0 5%的范围内时的最大载荷优选为0. 7MPa以上。更优选为2. OMPa以上，进一步优选为3. OMPa以上，特别优选为6. 29MPa以上。压缩率在0 5%的范围内时的最大载荷的上限没有特别限定，从绝热性能的观点考虑，在30MPa以下是合 适的。压缩率可以由测定抗压强度时的样品厚度、即样品相对于压缩方向长度的冲程(压入距离)算出。例如，使用将成形体做成IcmX IcmX Icm的立方体形状的样品测定抗压强度时，将冲程为0.5mm的状态定义为压缩率为5%。压缩率用下述数学式(I)算出。
压缩率=IOOX冲程(压入距离)/样品的压缩方向长度(I)测定抗压强度时绘制的载荷-压缩率曲线图没有特别限定。即，上述压缩率在0 5%的范围内，样品成形体可以崩塌而显示出明确的破坏点，也可以不崩塌。压缩率在0 5%的范围内，样品成形体崩塌而显示出破坏点时,所述成形体的最大载荷定义为破坏点的载荷。所述破坏点的载荷优选为0. 7MPa以上，更优选为2. OMPa以上，进一步优选为3. OMPa以上。样品不崩塌时，使用压缩率在0 5%的范围时显示的最大载荷的值进行评价。抗压强度依据JISR1608进行测定。但是，并不是全都遵循标准进行，样品的形状等如下。将绝热材料加工成长度2cm、宽度2cm、厚度2cm，不使用加压板而直接实施测定。标准中，需要±0.1mm的精度，但未必一定需要这个程度的精度。由于改变了样品的形状，因此，抗压强度的计算也不像标准那样，其由测定值通过下述数式(2)算出。O = Ffflax/A0(2)这里，O为作为样品的绝热材料的抗压强度(MPa)，F_为记录的最大载荷(N) ,Atl为测定前的样品的截面积(_2)。压缩率在0 5%的范围而样品成形体崩塌显示出破坏点时，即得到Fmax时，抗压强度利用上述式(2)算出。另一方面，样品不崩塌时，将压缩率在0 5%的范围时显示的最大载荷值、即压缩率为5%下的载荷值代入上述式(2)的Fmax进行计算，作为抗压强度。作为测定装置，使用精密万能试验机AutographAG-1OOKN(株式会社岛津制作所制造)，压入速度与JISR1608同样,为0. 5mm/分钟,在上述条件下测定抗压强度。[1-5]热导率本实施方式的绝热材料的30°C下的热导率为0. 05ff/m *K以下。从绝热性能的观点考虑，热导率优选为0. 045ff/m *K以下，更优选为0. 040ff/m *K以下，进一步优选为0. 037W/m-K以下，特别优选为0. 0 213ff/m-K以下。含有红外线不透明化颗粒的绝热材料在要求特别是200°C以上的高温区域下的绝热性能的情况下是优选的。粉体含有红外线不透明化颗粒时，800°C下的热导率优选为0. 2ff/m K以下，更优选为0. 19ff/m K以下，进一步优选为0. 18ff/m K以下。热导率的测定方法将在后面叙述。混合多种二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒、例如小颗粒和大颗粒而制备绝热材料时，优选在以含有60质量％以上90质量％以下的范围的&的方式制备绝热材料的基础上测定热导率。热导率超过0.05W/m*K时，优选在维持上述含有率的范围内改变混合量。使用无机纤维、红外线不透明化颗粒时也可以同样地确定混合量。无机纤维、红外线不透明化颗粒的混合量过量时，有时绝热性降低，因此，优选边测定并确认热导率边恰当制备。例如，在二氧化硅中混合平均纤维直径为12 Pm、平均长度为5_的无机纤维时，无机纤维的混合率优选为18质量％以下。例如，在二氧化硅中混合平均粒径为2 的红外线不透明化颗粒时，红外线不透明化颗粒的混合率优选为23质量％以下。另外，选择由热导率小的材料构成的无机纤维或红外线不透明化颗粒时，存在容易制备热导率为0. 05ff/m-K以下的混合粉体的倾向。[1-6]体积密度本实施方式的绝热材料的体积密度优选为0. 2g/cm3以上1. 5g/cm3以下。绝热材料的体积密度小于0. 2g/cm3时，存在绝热材料的抗压强度降低的倾向。绝热材料的体积密度大于1. 5g/cm3时，不仅存在绝热性能降低的倾向，而且搬运绝热材料时的负担增加。从兼顾抗压强度和绝热性能的观点、减轻搬运绝热材料时的负担的观点，更优选为0. 25g/cm3以上1. 2g/cm3以下，进一步优选为0. 30g/cm3以上1. Og/cm3以下。这里，所谓体积密度，通过在实际使用绝热材料的形态下测定绝热材料的尺寸及质量并计算而进行定义。例如，绝热材料具有层结构时，不是测定仅所述特定层的体积密度，而是在实际使用的形态、即层结构的状态下测定尺寸及质量。只要进行切削等加工时体积密度不发生变化，就可以将绝热材料制成容易测定的大小来测定体积密度。绝热材料的质量在常温 常压下测定。即，绝热材料包含其细孔内具有的空气地进行测定。绝热材料的体积以其外部尺寸为基准进行计算。即，绝热材料的体积还包含绝热材料的细孔容积部分在内。将上述方法中测得的绝热材料的质量设为P[g]、将体积设为Q[cm3]时，绝热材料的体积密度为P + Q = P/Q[g/cm3]。[1-7]细孔容积本实施方式的绝热材料优选细孔容积为0. 5mL/g以上2mL/g以下。这里，所谓细孔容积，以利用后述的水银压入法测得的值进行定义，是指细孔直径为0. 003 y m以上150 y m以下的细孔的累积细孔容积Va(l(l3。细孔容积大于2mL/g时，存在绝热材料的抗压强度降低的倾向，细孔容积不足0. 5mL/g时，存在绝热性能降低的倾向。细孔容积为0. 5mL/g以上2mL/g以下即指绝热材料具有细孔。细孔容积在上述范围时，推测，绝热材料内存在适宜的细孔，可以抑制固体传导引起的传热、表现出优异的绝热性能。另一方面，推测，通过使绝热材料的细孔容积不过大，可以表现出能够抑制压缩变形的强度。另外，细孔容积在上述范围内时，存在容易使体积密度在上述体积密度范围的倾向。从兼顾抗压强度和绝热性能的观点考虑，细孔容积更优选为0. 8mL/g以上1. 8mL/g以下，进一步优选为0. 8mL/g以上1. 6mL/g以下。[1-8]累积细孔容积的比例对于本实施方式的绝热材料而言，细孔直径为0. 05 m以上0. 5 m以下的细孔的累积细孔容积V的比例R优选相对于细孔直径为0. 003 m以上150 m以下的细孔的累积细孔容积Vtl.■为70%以上。R在该范围内时，存在绝热材料的抗压强度变大的倾向，此外，还存在被水(液体)浸湿时不易崩塌成粉状的倾向。R可以表示为(V/Va(l(l3) X100。R越大，细孔分布越窄，表明细孔直径集中在0.05 iim以上0.5iim以下的范围。通过使细孔直径更均一，推测绝热材料的结构均一化、表现出优异的抗压强度。作为R不足70%的绝热材料的细孔分布，假定以下情况(I)在绝热材料中存在多个细孔直径不足0. 05iim的细孔的情况、(2)在绝热材料中存在多个细孔直径超过0. 5 ii m的细孔的情况、(3)在绝热材料中分别存在细孔直径不足0. 05 ii m的细孔和细孔直径超过0. 5 ii m的细孔、且细孔直径0. 05 y m以上0.5 以下的细孔少的情况。(I)的情况，存在绝热材料被水(液体)浸湿时容易崩塌成粉体状的倾向，⑵的情况，存在绝热性能低的倾向，⑶的情况，对应各细孔直径的比例，出现⑴、⑵的倾向。其理由尚未明确，⑴的情况，理由推测如下，被水浸湿时，因毛细管现象而产生收缩力，形成空隙的颗粒移动等而使绝热材料产生变形，容易崩塌成粉体状。
(2)的情况，理由推测如下，细孔直径大于空气分子的平均自由程即约lOOnm，因此，难以抑制空气的对流及传导引起的传热，绝热性能降低。R更优选相对于绝热材料的总细孔容积为75%以上，进一步优选为80%以上。需要说明的是，R的上限为100%。

[1-9]碱金属元素、碱土金属元素、Ge、P、Fe的含有率从使绝热材料充分固化、提高抗压强度的观点考虑，本实施方式的粉体优选含有选自由碱金属元素、碱土金属元素、锗构成的组中的至少I种元素。作为选自由碱金属元素及碱土金属元素构成的组中的至少I种元素(以下，在本说明书中，有时称为“碱性元素”)的具体例，可以分别举出锂、钠、钾、铷、铯等碱金属、镁、钙、锶、钡等碱土金属。可以仅含有一种碱性元素，也可以含有2种以上碱性元素。其种类没有特别限定，从改善颗粒之间的附着性、实施加热处理时可以通过较低温度下的热处理进行固化方面考虑，优选钠、钾、镁、钙。本发明人推测，对绝热材料实施加热处理时，在加热处理工序中，通过使绝热材料中含有碱性元素、Ge，碱性元素熔融，或者作为绝热材料的主要构成成分的二氧化硅或氧化铝的熔点降低，从而有助于绝热材料的固化。二氧化硅颗粒的情况下，认为二氧化硅颗粒相互之间在颗粒界面熔接，产生例如S1-O-Si这样的健，形成牢固的接合部位。另外，Si和Ge在元素周期表中为同族元素，氧化物分别像Si02、Ge02这样均为4价，因此，认为容易相互混入结晶结构，形成牢固的结构。这样的牢固的接合部位、结构的形成对由二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒形成的结构的稳定化产生作用，结果，认为绝热材料整体固化，抗压强度增大。另夕卜，推测P及Fe也具有如上所述的作用。绝热材料含有碱性元素时，碱性元素的含有率优选在以绝热材料的总质量为基准时为0. 005质量％以上5质量％以下，含有Ge时，Ge的含有率优选为10质量ppm以上1000质量ppm以下，P的含有率优选为0. 002质量％以上6质量％以下。Fe的含有率优选为0.005质量％以上6质量％以下。另外，P的含有率优选为0.002质量％以上6质量％以下。另外，从改善颗粒之间的附着性及流动性、抑制凝聚的观点考虑，更优选碱性元素的含有率为0. 005质量％以上3质量％以下、Ge的含有率为20质量ppm以上900质量ppm以下、P的含有率为0. 002质量％以上5. 5质量％以下、Fe的含有率为0. 005质量％以上3质量％以下。进而，进一步优选碱性元素的含有率为0. 005质量％以上2质量％以下、Ge的含有率为20质量ppm以上800质量ppm以下、P的含有率为0. 002质量％以上5质量％以下、Fe的含有率为0. 005质量％以上2质量％以下。绝热材料中的碱性元素、Ge、P、Fe的含有率可以利用XRF (荧光X射线分析)进行定量。

大颗粒中包含碱金属元素、碱土金属元素、Ge时，作为绝热材料原料的粉体的飞散及凝聚的抑制、绝热性能和抗压强度的兼顾、实施加热处理时的生产率提高这样的效果具有更明显的倾向，因此优选。实施加热处理时，如果大颗粒中含有碱金属元素、碱土金属元素、Ge，则大颗粒的比表面积比小颗粒的比表面积小，因此，不会在二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒的界面形成需要大小以上的熔接面，绝热材料中不存在固体传导大的传热路径，由此，认为可以使成形体整体的热导率较低。大颗粒中所含的碱性元素、Ge、P、Fe的含有率例如可以如下求出利用上述方法分离小颗粒和大颗粒，利用荧光X射线分析法进行测定，由此求出。[2]绝热材料的制造方法本实施方式的绝热材料的制造方法具备以下工序将包含含有二氧化硅及/或氧化铝、且平均粒径Ds为5nm以上30nm以下的小颗粒的无机混合物收纳在成型模具中的收纳工序；和将无机混合物成形的成形工序，成形工序具有以下工序(a)边利用成型模具对无机混合物进行加压边加热至400°C以上的工序、或(b)通过加压将无机混合物成形后，在4000C以上的温度实施加热处理的工序。
从热导率的观点考虑，小颗粒的平均粒径优选为5nm以上25nm以下，更优选为5nm以上20nm以下，进一步优选为5nm以上18nm以下，特别优选为7nm以上14nm以下。作为绝热材料的原料，使用平均粒径已知的小颗粒、大颗粒比较简便，是优选的方式。市售的小颗粒、大颗粒特别指定了平均粒径时，可以将其值看作各颗粒的平均粒径。市售品的粒径的测定方法有很多种，根据测定方法的不同，求出的粒径可能多少有些差异，但只要利用通常的测定方测得的平均粒径为5nm以上30nm以下，就可以肯定含有多个粒径5nm以上30nm以下的小颗粒，并且，对于大颗粒的平均粒径，由于并不是影响绝热材料的特性的程度的差异，因此没有问题。原料的平均粒径未知的情况下，对于小颗粒的平均粒径，可以假定颗粒为球形，测定小颗粒的比表面积，由下述式求出，d = 6/ P s(其中，d为颗粒的直径[m]，s为比表面积[m2/g]，P为密度[g/cm3])。颗粒不是球形的情况下，有时由该式子求出的平均粒径偏离真正的值，在这样的情况下，只要平均粒径为5nm以上30nm以下，就可以肯定含有多个粒径5nm以上30nm以下的小颗粒，因此没有问题。比表面积s[m2/g]可以使用氮气作为吸附气体进行测定(氮吸附法)。比表面积采用BET法。作为测定装置,可以使用例如气体吸附量测定装置(Autosorb 3MP、Yuasa-1onics公司制)。密度P [g/cm3]是指利用比重瓶法求出的真比重。作为测定装置，可以使用例如自动湿式真密度测定器(AUTO TRUEDENSER MAT-7000.SEISHIN ENTERPRISE Co. ,Ltd.制)。大颗粒的平均粒径也可以与小颗粒同样地求出。需要说明的是，混合小颗粒和大颗粒制备粉体时，混合小颗粒的集合和大颗粒的集合是优选的方式，各集合中存在平均粒径。另一方面，为含有小颗粒和大颗粒的粉体的状态时，从热传导的观点考虑，可以为连续的粒径分布，也可以为具有多个极大值的粒径分布，如上所述满足“含有多个小颗粒”即可。另外，虽然粒径分布影响最大载荷，但是极大值为多个并不是直接的必要条 件。因此，本发明人认为，从作为绝热材料的性能的观点考虑，需要满足“含有多个小颗粒”，作为粉体中所含的小颗粒及/或大颗粒的特性，不需要特别指定“粒径的平均值”，另一方面，作为制造方法上的必要条件，通过将原料的平均粒径设定在优选的范围内，容易得到表现出目标热导率及最大载荷的绝热材料。以下，对绝热材料的制造方法中使用的原料及各工序进行说明。[2-1] 二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒为分别具有二氧化硅成分、氧化铝成分的颗粒，可以为调整了小颗粒和大颗粒的混合比例、热导率的颗粒。例如，二氧化硅颗粒可以为利用酸性或碱性条件下的湿式法缩合硅酸根离子而制造的颗粒。二氧化硅颗粒可以为利用湿式法将烷氧基硅烷水解 缩合而形成的颗粒，也可以为对利用湿式法制造的二氧化硅成分进行烧成而形成的颗粒，还可以为在气相中燃烧氯化物等硅的化合物而制造的颗粒。二氧化硅颗粒还可以为将加热硅金属或含有硅的原料而得到的硅气体氧化 燃烧而制造的颗粒。二氧化硅颗粒还可以为将硅石等熔融而制造的颗粒。例如，氧化铝颗粒可以为使氢氧化铝在可溶性的铝盐的水溶液中沉淀后过滤、然后对其进行灼烧而得到的颗粒。还可以为以三水铝石或伯姆石为原料用氢氧化钠进行处理、利用基于制造铝酸钠的原理的拜耳法得到的颗粒，还可以为用硫酸、硝酸等对三水铝石、伯姆石、水铝石、粘土、明矾石等进行处理将铝盐纯化、然后用利用氨的沉淀法或热解法使酸基分离、进行烧成而得到的颗粒。二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒分别可以含有二氧化硅以外、氧化铝以外的成分，作为例子，可以举出上述制造方法中作为杂质存在于原料中的物质。也可以在二氧化硅、氧化铝的制造工艺中添加二氧化硅、氧化铝以外的成分。公知的二氧化硅的制造方法有以下的方法。<利用湿式法合成的二氧化硅>以硅酸钠为原料在酸性条件下制造的凝胶法二氧化硅。以硅酸钠为原料在碱性条件下制造的沉淀法二氧化硅。通过烷氧基硅烷的水解 缩合而合成的二氧化硅。<利用干式法合成的二氧化硅>燃烧硅的氯化物而制造的气相二氧化硅。使金属在高温下气化、氧化而得到的二氧化硅。制造硅铁时等副产生的二氧化硅微粉。利用电弧法或等离子体法制造的二氧化硅。使粉碎的二氧化硅粉末在火焰中熔融 球状化的熔融二氧化硅。公知的氧化铝的制法有以下的方法。利用酸法得到的氧化铝。利用拜耳法(碱法)得到的氧化铝。将利用拜耳法制造的预烧氧化铝造粒、干燥、烧成而得到的烧结氧化铝。用电炉将原料熔融后进行结晶固化而得到的电熔氧化铝。以利用拜耳法制造的预烧氧化铝为原料的白色电熔氧化铝。以铝土矿为主要原料的褐色电熔氧化铝。气相氧化铝。在高温下使金属气化、氧化而得到的氧化铝。利用各种制造方法得到的二氧化硅中，以硅酸钠为原料在酸性条件下制造的凝胶法二氧化硅、以硅酸钠为原料在碱性条件下制造的沉淀法二氧化硅、通过烷氧基硅烷的水解 缩合而合成的二氧化硅、燃烧硅的氯化物而制造的气相二氧化硅、燃烧硅金属气体而制造的二氧化硅、利用电弧法或等离子体法制造的二氧化硅、气相氧化铝在加压成形时容易产生成形缺陷。进而，存在容易飞散、容易凝聚的倾向。通过利用上述方法将平均粒径不同的二氧化硅混合，可以抑制成形缺陷、飞散、凝聚，因此，优选混合包含利用其它制造方法得到的二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒在内的多个二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒。制造硅铁时等副产生的二氧化硅微粉、将粉碎的二氧化硅粉末在火焰中熔融 球状化的熔融二氧化硅、利用拜耳法得到的氧化铝、烧结氧化铝、电熔氧化铝(白色电熔氧化铝、褐色电熔氧化铝)的热导率超过0.05W/m*K。因此，仅以利用该制造方法得到的二氧化硅、氧化铝作为二氧化硅 颗粒、氧化铝颗粒的原料从热导率方面考虑并不是优选的方式，但飞散少、操作性优异，此外，有时在成本方面也是有利的。通过混合利用其它制造方法得到的二氧化硅，可以将热导率调整为0. 05ff/m K以下，因此，以二氧化硅微粉、烧结氧化铝等为原料时，优选混合利用其它制造方法得到的二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒。通过混合例如燃烧硅的氯化物而制造的气相二氧化硅、燃烧硅金属气体而制造的二氧化硅、气相氧化铝，可以降低含有二氧化硅微粉、烧结氧化铝等的二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒的热导率。上述二氧化硅、氧化铝中，从生产率及成本的观点考虑，更优选使用气相二氧化硅、燃烧硅金属气体而制造的二氧化硅、二氧化硅微粉、熔融二氧化硅、气相氧化铝、利用拜耳法得到的氧化铝、烧结氧化铝。作为二氧化硅颗粒，可以使用天然的硅酸盐矿物。作为天然矿物，例如可以举出橄榄石类、绿帘石类、石英、长石类、沸石类等。作为氧化铝颗粒的例子，可以使用天然矿物。作为氧化铝的天然矿物，可以举出铝土矿、明矾页岩、模来石、硅线石、篮晶石、红柱石、火泥。模来石可以为作为合成模来石的烧结模来石、电熔模来石。通过对天然矿物实施粉碎等处理，调整平均粒径，可以作为构成粉体的二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒使用。[2-2]碱金属元素、碱土金属元素、Ge、P、Fe在二氧化硅、氧化铝的制造工艺及绝热材料的制造工艺中，可以以含有碱性元素、Ge、P、Fe的化合物的形式分别添加碱性元素、Ge、P、Fe，也可以使用预先含有足够量的碱性元素、Ge、P、Fe的二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒作为绝热材料的原料。作为含有碱性元素、Ge、P、Fe的化合物，没有特别限定，例如可以举出碱性元素、Ge、P、Fe的氧化物、复合氧化物、氢氧化物、氮化物、碳化物、碳酸盐、醋酸盐、硝酸盐、铵盐、难溶性盐、及醇盐等。这些化合物可以单独添加，也可以添加它们的混合物。将含有作为杂质的碱性元素、Ge、P、Fe的含有二氧化硅的无机化合物颗粒作为粉体的原料从生产率、成本、作业性的观点考虑是优选的方式。这样的含有二氧化硅的无机化合物颗粒例如可以以利用沉淀法制得的来自二氧化硅凝胶的颗粒或制造硅铁时等副产生的二氧化硅微粉的形式得到。添加分别含有碱性元素、Ge、P、Fe的化合物的方法没有特别限定。例如，可以添加在上述利用湿式法、干式法得到的二氧化硅、利用酸法、碱法得到的氧化铝、烧结氧化铝、电熔氧化铝中，也可以在二氧化硅、氧化铝的上述各制造工序中添加。分别含有碱性元素、Ge、P、Fe的化合物可以为水溶性，也可以不溶于水。可以以分别含有碱性元素、Ge、P、Fe的化合物的水溶液的形式添加并根据需要进行干燥，也可以将分别含有碱性元素、Ge、P、Fe的化合物以固态物质或液态物质的状态添加。分别含有碱性元素、Ge、P、Fe的化合物可以预先粉碎至规定粒径，另外，也可以预先进行粗粉碎。二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒含有过量的碱性元素、Ge、P、Fe时，可以在二氧化硅、氧化铝的制造工艺及绝热材料的制造工艺中实施某些处理，将所述元素的含量调整到规定范围内。将过量的碱性元素、Ge、P、Fe调整到规定范围的方法没有特别限定。例如，作为碱性元素含量的调整方法，可以举出利用酸性物质或其它元素进行置换、提取、除去的方法等，可以在将含有二氧化硅的无机化合物颗粒用硝酸或王水等处理后，进行干燥，作为粉体的原料使用。过量的碱性元素、Ge、P、Fe的调整可以在将含有二氧化硅/或氧化铝的无机化合物颗粒预先粉碎至目标粒径后进行，也可以在将碱性元素、Ge、P、Fe调整至规定范围后再粉碎二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒。[2-3]混合方法二氧化硅颗粒及/或氧 化铝颗粒、红外线不透明化颗粒及无机纤维可以使用公知的粉体混合机、例如修订六版化学工学手册(丸善)中记载的混合机进行混合。这时，也可以混合2种以上含有二氧化硅的无机化合物颗粒、或混合分别含有碱性元素、Ge、P、Fe的化合物或其水溶液。作为公知的粉体混合机，可以举出作为容器旋转型(容器自身旋转、振动、摇动)的水平圆筒型、V型(可以带有搅拌叶片)、双锥型、立方体型及摇动旋转型；作为机械搅拌型(容器被固定，用叶片等进行搅拌)的单轴带型、多轴浆型、旋转耙型、双轴行星搅拌型、圆锥螺杆型、高速搅拌型、旋转圆盘型、带辊旋转容器型、带搅拌旋转容器型、高速椭圆转子型；作为流动搅拌型(利用空气、气体进行搅拌)的气流搅拌型；利用重力进行的无搅拌型。也可以组合这些混合机使用。二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒、红外线不透明化颗粒及无机纤维的混合可以边使用公知的粉碎机、例如修订六版化学工学手册(丸善)中记载的粉碎机粉碎颗粒、裁断无机纤维、提高颗粒及无机纤维的分散性边进行。这时，也可以使2种以上二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒粉碎、分散、或使分别含有碱性元素、Ge、P、Fe的化合物或其水溶液粉碎、分散。作为公知的粉碎机，可以举出辊磨机(高压压缩辊磨机、辊旋转式研磨机)、捣碎机、轮辗机(双轴式轮碾机、智利式轮碾机)、切断 剪切研磨机(切碎机等)、棒磨机、自磨机(气落式自磨机、瀑落式自磨机等)、立式辊磨机(环辊式磨机、滚柱研磨机、滚珠研磨机)、高速旋转磨(锤磨机、笼式磨机、粉碎机(Disintegrator)、筛磨机、针盘式磨机)、分级机内置型高速旋转磨(固定冲击板型研磨机、涡轮型研磨机、离心分级型研磨机、环隙式砂磨机)、容器驱动介质研磨机(滚动球磨机(罐式球磨机、管磨机、锥形球磨机)、振动球磨机(圆形振动磨、旋转振动磨、离心磨)、行星磨、离心流动化磨)、介质搅拌式磨(塔式粉碎机、搅拌槽式研磨机、卧式流通槽式研磨机、立式流通槽式研磨机、环隙式砂磨机)、气流式粉碎机(气流吸入型、喷嘴内通过型、冲突型、流动层喷射吹入型)、压实剪切磨(高速离心辊磨、内磨片(Inner piece)式)、研钵、磨石等。也可以组合这些粉碎机使用。 这些混合机和粉碎机中，具有搅拌叶片的粉体混合机、高速旋转磨、分级机内置型高速旋转磨、容器驱动介质研磨机、压实剪切磨由于提高颗粒及无机纤维的分散性，因此优选。为了提高颗粒及无机纤维的分散性，优选使搅拌叶片、旋转板、夹锤板、刀片、针等的顶端的圆周速度为100km/h以上，更优选为200km/h以上，进一步优选为300km/h以上。混合多种二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒时，优选以堆比重由小到大的顺序将二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒投入搅拌机或者粉碎机中。含有无机纤维或红外线不透明化颗粒时，优选混合二氧化硅 颗粒及/或氧化铝颗粒后添加红外线不透明化颗粒进行混合，再在其后添加无机纤维进行混合。可以在二氧化硅颗粒、氧化铝颗粒中在添加无机纤维、红外线不透明化颗粒的基础上添加金属氧化物溶胶，也可以代替无机纤维、红外线不透明化颗粒添加金属氧化物溶胶。金属氧化物溶胶成为无机粘合剂，可以容易地得到具有高抗压强度的成形体。混合多种二氧化硅颗粒时，从使金属氧化物溶胶高度分散在成形体整体中的观点考虑，优选例如将小颗粒和大颗粒预先利用上述方法混合后，添加金属氧化物溶胶进行混合。混合金属氧化物溶胶时，也与混合小颗粒和大颗粒的情况同样，优选边使用公知的具备搅拌叶片的粉碎机粉碎颗粒、裁断无机纤维、提高颗粒及无机纤维的分散性，边使搅拌叶片顶端的圆周速度为100km/h进行混合。为了提高金属氧化物溶胶的分散性，优选使用具有搅拌叶片的粉体混合机，使搅拌叶片顶端的圆周速度为100km/h以上,从进一步减少大颗粒之间的接触的观点考虑，更优选为200km/h以上，进一步优选为300km/h以上。作为金属氧化物溶胶的例子，可以举出二氧化硅溶胶、氧化铝溶胶、氧化锆溶胶、氧化铈溶胶、氧化钛溶胶。从减小热导率的观点及耐热性的观点考虑，优选二氧化硅溶胶、氧化铝溶胶。金属氧化物溶胶的粒径从减小热导率的观点考虑优选为2nm以上450nm以下，更优选为4nm以上300nm以下，进一步优选为4nm以上200nm以下。从抑制与二氧化硅、氧化铝、无机纤维、红外线不透明化颗粒混合时混合物附着在搅拌槽的内壁、搅拌变得不均匀的观点考虑，对于金属氧化物溶胶的添加量而言，相对于成形体的总质量，金属氧化物溶胶的固体成分的含有率优选为0. 5质量％以上30质量％以下，更优选为I质量％以上25质量％以下,进一步优选为2质量％以上25质量％以下。[2-4]成形方法本实施方式的绝热材料可以将作为原料的无机混合物加压成形而得到，成形工序中，加压处理和加热处理可以为(a)同时进行，也可以为(b)在加压处理后进行加热处理。即，可以为(a)边加热填充(收纳)有无机混合物的模具(成形模具)边加压的方法，也可以为(b)通过在填充有无机混合物的状态下对模具进行加压将无机混合物成形后，将得到的绝热材料从模具取出后加热或在得到的绝热材料处于模具中的状态下加热的方法。两种方式中，优选的加压的压力及加热温度大致相同。作为加压成形方法，可以利用以下的方法成形，所述方法为模具压制成形法(柱塞式加压成形法)、橡胶压延法(静水压成形法)、挤出成形法等目前公知的陶瓷加压成形法。从生产率的观点考虑，优选模具压制成形法。在模具压制成形法或橡胶压延法中，将粉体状的绝热材料填充在模具中时，通过使粉体状的绝热材料振动等使填充变均匀，可以使成形体的厚度均匀，因此优选。边对模具内进行减压 脱气边将粉体状的绝热材料填充在模具内时，可以在短时间内填充，因此，从生产率的观点考虑是优选的。从使压缩率0 5%下的最大载荷及/或热导率为目标大小的观点及减轻搬运时的负担的观点考虑设定加压成形的条件时，优选以得到的成形体的体积密度为0. 2g/cm3以上1. 5g/cm3以下的方式进 行设定。欲以加压压力控制成形条件时，根据作为绝热材料的原料使用的粉体的滑动性、粉体的颗粒间及细孔中的空气的进入量等的不同，伴随在加压状态下保持的时间的流逝，压力值发生变化，因此，存在生产管理变难的倾向。相对于此，控制体积密度的方法从不需要控制时间即可容易地使得到的绝热材料的载荷成为目标值这一点上考虑是优选的。绝热材料的体积密度更优选为0. 25g/cm3以上 1. 2g/cm3以下，进一步优选为0. 30g/cm3以上 1. Og/cm3以下。需要说明的是，作为成形体的体积密度为0. 2g/cm3以上1. 5g/cm3以下的成形压力，例如为0. OlMPa以上50MPa以下的压力，作为成形体的体积密度为0. 25g/cm3以上1. 2g/cm3以下的成形压力，例如为0. OlMPa以上40MPa以下的压力，作为成形体的体积密度为0. 30g/cm3以上1. Og/cm3以下的成形压力，例如为0. OlMPa以上3OMPa的压力。对以得到的绝热材料的体积密度为规定大小的方式制造绝热材料的方法的一例进行说明时，首先，由绝热材料的体积及体积密度求出所需的无机混合物的重量。接着，将称量的无机混合物填充在成形模具中，以为规定厚度的方式进行加压成形。具体而言，制造长度30cm、宽度30cm、厚度20mm且体积密度为0. 5g/cm3的成形体时，通过使目标体积密度乘以制造的成形体的体积，可以求出绝热材料的制造所需的粉体的重量。即，在上述绝热材料的例子中，为 0. 5 [g/cm3] X 30 [cm] X 30 [cm] X 2 [cm] = 900 [g]，所需的粉体为 900g。一般化而言，制造体积为a (cm3)、体积密度为P (g/cm3)(其中，P大于粉体的松装体积密度)的成形体时，称量a 3 (g)粉体，将粉体压缩至体积a，从而进行成形。[2-5]加热处理方法将加压成形中或加压成形后的绝热材料在绝热材料的耐热性充分的温度及时间的条件范围内进行加热干燥，除去绝热材料的吸附水后供实际应用时，热导率变低，因此优选。进而，还可以实施加热处理。成形可以仅为加压成形，但优选对加压成形得到的成形体进行加热处理。加热处理也可以在加压成型中实施。对使作为绝热材料的原料的粉体加压成形而得到的成形体实施加热处理时，抗压强度增大，可以在载荷大的用途中特别优选使用。从使加热处理的生产率提高的观点考虑，优选绝热材料中含有碱金属元素、碱土金属元素、Ge、P、Fe,特别优选包含在大颗粒中。从尺寸稳定性的观点考虑，加热处理温度优选为比所述绝热材料的最高使用温度还高的温度。所述加热处理温度根据绝热材料的用途的不同而各式各样，具体而言，优选为400°C以上1400°C以下，更优选为500°C以上1300°C以下，进一步优选为600°C以上1200°C以下。为了使压缩率0 5%下的最大载荷为0. 7MPa以上，绝热材料可以如上所述包含金属氧化物溶胶。绝热材料包含金属氧化物溶胶时，存在绝热材料容易在更低的加热处理温度下固化的倾向，因此，具体而言，优选为200°C以上1400°C以下，更优选为300°C以上1300°C以下，进一步优选为400°C以上1200°C以下。绝热材料的加热处理的气氛可以举出空气中(或大气中)、氧化性气氛中(氧、臭氧、氮氧化物、二氧化碳、过氧化氢、次氯酸、无机 有机过氧化物等)、及不活性气体气氛中(氦、氩、氮等)。可以在气氛中添加水蒸气。加热处理时间根据加热处理温度及绝热材料的量适当选择即可。加热处理可以在将上述绝热材料设置在使用场所后实施，也可以对设置、施工前的绝热材料实施。

[2-6]切削的绝热材料的制造方法本实施方式的绝热材料可以通过切削其一部分而得到切削的绝热材料。作为切削的绝热材料的制造方法，包含以下工序将包含含有二氧化硅及/或氧化铝、且平均粒径Ds为5nm以上30nm以下的小颗粒的无机混合物收纳在成型模具中的收纳工序；和将无机混合物成形的成形工序、即边利用成型模具对无机混合物进行加压边加热至400°C以上的工序、或通过加压将无机混合物成形后在400°C以上的温度实施加热处理的工序；和对成形工序中得到的绝热材料的一部分进行切削的切削工序。作为绝热材料的切削装置，没有特别限定，可以使用刀具、圆盘锯、线锯、线锯锯床、钻头、磨床、带锯、侧面刀铣刀、通用车床、台式车床及NC车床等车床、通用铣刀、立式自动换刀数控机床、卧式自动换刀数控机床、5轴加工机等铣床等，特别优选带锯、车床、铣床。这里，在上述切削的绝热材料的制造方法中，从在切削 加工时不易崩塌的观点考虑，优选无机化合物包含含有二氧化硅及/或氧化铝、且平均粒径^为50nm以上100 y m以下的大颗粒，优选具有以下工序以大颗粒的质量与上述小颗粒和上述大颗粒的质量总和的比例&为60质量％以上90质量％以下的方式混合大颗粒，得到无机混合物的工序；优选大颗粒含有选自由碱金属元素、碱土金属元素及锗构成的组中的至少I种元素；还优选在成型工序中，以绝热材料的体积密度为0. 2g/cm3以上1. 5g/cm3以下的方式设定成型压力。
[3]具备外覆材料的绝热材料包覆体绝热材料优选为具备成形的绝热材料、和收纳其的外覆材料的绝热材料包覆体。具备外覆材料的绝热材料包覆体与不具备外覆材料的绝热材料相比较，具有容易处理、也容易施工这样的优点。需要说明的是，有时将被收纳在外覆材料中的绝热材料称为芯材。图3是本实施方式的绝热材料包覆体的剖面示意图的一例。另外，图4是本实施方式的小颗粒及大颗粒的剖面示意图的一例。如图3及图4所示，本实施方式的绝热材料包覆体I由含有多个小颗粒S和粒径比小颗粒S大的多个大颗粒L的绝热材料2、和收纳绝热材料2的外覆材料3构成。在绝热材料2内，小颗粒S及大颗粒L混合存在，在大颗粒L的周围存在小颗粒S。[3-1]外覆材料外覆材料只要可以收纳作为芯材的绝热材料就没有特别限定，作为例子，可以举出玻璃布、氧化铝纤维布、二氧化硅布等无机纤维织物、无机纤维编物、聚酯膜、聚乙烯膜、聚丙烯膜、尼龙膜、聚对苯二甲酸乙二醇酯膜、氟系树脂膜等树脂膜、塑料-金属膜、铝箔、不锈钢箔、铜箔等金属箔、陶瓷纸、无机纤维无纺布、有机纤维无纺布、玻璃纤维纸、碳纤维纸、岩棉纸、无机填充纸、有机纤维纸、陶瓷涂层、氟树脂涂层、硅氧烷树脂涂层等树脂涂层等。从减小外覆材料的热容的观点考虑，优选外覆材料的厚度较薄，可以根据使用状况及所需强度等适当选择。外覆材料由在使用芯材的温度下稳定的物质构成时，使用时，也为外覆材料收纳作为芯材的绝热材料的状态。在高温下使用的具备外覆材料的绝热材料的情况，从使用后芯材的处理容易的观点考虑，优选耐热性高的外覆材料，但在本说明书中，“外覆材料”除包含使用芯材时收纳芯材的材料以外,还包含在芯材的搬运及施工工序中收纳芯材的材料。即，外覆材料包含仅在搬运时及施工时保护芯材、在使用时熔融及/或挥发的材料，因此，外覆材料其自身及外覆材料中所含的有机成分可以在芯材的使用温度下熔融及消失。外覆材料从包覆工序容易的观点考虑，优选玻璃布、氧化铝纤维布、二氧化硅布等无机纤维织物、无机纤维编物、聚酯膜、聚乙烯膜、聚丙烯膜、尼龙膜、聚对苯二甲酸乙二醇酯膜、氟系树脂膜等树脂膜、塑料-金属膜、铝箔、不锈钢箔、铜箔等金属箔、陶瓷纸、无机纤维无纺布、有机纤维无纺布、玻璃纤维纸、碳纤维纸、岩棉纸、无机填充纸、有机纤维纸这样的片状。在高温下使用具备外覆材料的绝热材料包覆体时，从热稳定性的观点考虑，外覆材料更优选为玻璃布、氧化铝纤维布、二氧化硅布等无机纤维织物、无机纤维编物、陶瓷纸、无机纤维无纺布。从强度的观点考虑，外覆材料进一步优选为无机纤维织物。[3-2]用外覆材料包覆的方法可以以含有二氧化硅颗粒及/或氧化铝颗粒、根据使用状况添加大颗粒、红外线不透明化颗粒、无机纤维、并根据情况实施了加热处理的绝热材料作为芯材，用外覆材料包覆。如后面所述,可以将作为绝热材料的原料的粉体和外覆材料一同加压成形,也可以对作为绝热材料的原料的粉体实施加压成形、加热处理而得到绝热材料后用外覆材料包覆。将芯材用外覆材料包覆的方法没有特别限定，可以同时实施芯材的制备及成形、和利用外覆材料进行的包覆，也可以在制备芯材或使其成形后用外覆材料包覆。外覆材料为无机纤维织物、 树脂膜、塑料-金属膜、金属箔、陶瓷纸、无机纤维无纺布、有机纤维无纺布、玻璃纤维纸、碳纤维纸、岩棉纸、无机填充纸、有机纤维纸等片状形态时，可以通过例如利用无机纤维纱或树脂纤维纱等进行的缝合、外覆材料的粘接固定、缝合和粘接二者进行包覆。外覆材料为树脂膜、塑料-金属膜、金属箔等时，从包覆工序的容易程度的观点考虑，优选真空包装或收缩包装。外覆材料为陶瓷涂层、树脂涂层等时，通过用毛刷或喷涂器涂布在芯材上，可以将芯材用外覆材料包覆。也可以在由加压成形所得的芯材和外覆材料构成的绝热材料上设置线状的凹痕，赋予绝热材料以柔软性。线的形态可以根据绝热材料的使用状况选择直线状、曲线状、虚线状等，也可以组合其中的2种以上。线的粗度、凹痕的深度根据绝热材料的厚度、强度、使用状况来决定。外覆材料可以包覆芯材的整个表面，也可以包覆芯材的一部分。[4]用途本实施方式的绝热材料除可以用于绝热材料以外，还可以优选用于吸音材料、防音材料、隔音材料、防回音材料、消音材料、研磨剂、催化剂载体、吸附剂、吸附芳香剂及杀菌剂等化学试剂的载体、除臭剂、消臭剂、调湿材料、填充剂、颜料等。[4-1]绝热方法对于本实施方式的绝热材料而言，以通过贴附在耐热容器上来保持容器内的温度、或防止容器内的热扩散等为目的，可以优选用于绝热方法。对于热源和收纳热源的容器而言，以介设于热源和容器之间的方式设置绝热材料时，也可以抑制从热源向容器传热。该情况下，只要预先形成绝热材料正好与容器吻合的形状(例如，容器为圆筒状时，将绝热材料成形为具有与容器的内径 相同的外径的圆筒状)等，就不一定必须将绝热材料贴附在容器上，但从绝热材料的稳定性的观点考虑，贴附是优选的方式。耐热容器没有特别限定，例如可以举出钢铁业的熔铁容器、浇包、中间包(tundish)、混铁车(torpedo car)、玻璃制造用容器、熔炼炉、锅炉、铁板管道、蒸气容器、发动机。本说明书中，“耐热容器”为可以在内部收纳的形状即可，尺寸及可动性没有限定，通常，也包含被称为“炉”的容器。因此，除炼铁成套设备中使用的钢铁用加热炉、非铁金属制造中使用的金属用热处理炉、铝熔融炉、铝保持炉盖、玻璃制造等各种工业用炉、碳烧成炉、粗汽油分解炉、陶磁器烧成炉、半导体的热处理炉、垃圾焚烧炉、改质炉、窑炉、烧成炉、加热炉、窑(kiln)等各种炉以外，各种塔或槽、以及构成热交换器或涡轮机的容器状的容器也包含在耐热容器中。本实施方式的绝热材料由于耐压性优异，可以在特别是施加压力的场所处优选使用。贴附方法没有特别限定，从施工简便性的观点考虑，优选经由粘结剂及/或耐火物贴附的方法。对于粘结剂而言，除发挥将绝热材料固定在耐热容器上的作用的物质以外，还包含具有吸收耐热容器及/或绝热材料的振动的作用、或填埋绝热材料的接缝并抑制来自接缝的热及耐热容器的内容物(包含气体)的流出的作用的物质。作为粘结剂，例如可以举出水泥砂浆、粘接剂、固着剂、接合剂，胶带、双面胶带、丙烯酸树脂系粘胶带等各种胶带也可以作为粘结剂使用。作为粘接剂，例如可以举出二氧化硅系粘接剂、陶瓷、胶合剂、焊锡、水玻璃(硅酸钠、泡花碱)等无机系粘接剂、有机系粘接齐U、浙青、阿拉伯胶、白蛋白、漆、胶、松脂等天然系粘接剂、丙烯酸树脂系粘接剂、丙烯酸树脂厌氧性粘接剂、a -烯烃系粘接剂、氨酯树脂系粘接剂、乙烯-醋酸乙烯酯树脂乳液粘接齐U、环氧树脂系粘接剂、环氧树脂乳液粘接剂、醋酸乙烯酯树脂乳液粘接剂、氰基丙烯酸酯系粘接剂、有机硅系粘接剂、水性高分子-异氰酸酯系粘接剂、酚醛树脂系粘接剂、改性有机硅系粘接剂、聚酰亚胺系粘接剂、聚醋酸乙烯酯树脂溶液系粘接剂、聚苯并咪唑粘接剂等合成系粘接剂等。耐火物包含耐热砖、耐火砖、不定形耐火物、耐火水泥砂浆、耐火捣打料、耐火绝热砖。另外，通常，被分类为绝热砖的物质只要具有耐火性，则也包含在耐火物中。耐火物可以分类为酸性耐火物、中性耐火物、碱性耐火物、非氧化物系耐火物、复合耐火物。作为酸性耐火物的例子，可以举出硅石质、熔融石英质、蜡石质、粘土质、高铝质、锆石质、A-Z-S质、氧化锆质的耐火物。作为中性耐火物的例子，可以举出氧化铝质、氧化铬质的耐火物。作为碱性耐火物的例子，可以举出石灰质、白云石质、氧化镁质、铬镁质、尖晶石质的耐火物。作为非氧化物系耐火物的种类，例如可以举出碳质、碳化硅质、碳化硅-石墨质、氮化硅质的耐火物。作为复合耐火物的例子，可以举出铝碳质、镁碳质、含碳化硅质的耐火物。本实施方式的绝热材料可以经由粘结剂贴附在耐热容器上，也可以经由耐火物贴附在耐热容器上，还可以经由粘结剂及耐火物二者贴附在耐热容器上。经由耐火物将成形体及/或包覆体贴附在耐热容器上的方式在不仅需要绝热性还需要耐热性的用途中是优选的。例如，在绝热对象的容器内包含热源、且在容器的外侧设置绝热材料进行绝热的情况下，通过在绝热材料和容器之间介设耐火物，可以防止绝热材料热老化、长时间维持绝热性能。或者，也可以为在容器的内侧设置耐火物、在容器的外侧设置绝热材料的形态。因此，可以减少绝热材料的更换次数、减少由于更换作业而停止包含该耐热容器的装置的频率，实现生产率的提高。另外，隔离来自收纳在容器的热源的热时，如果在容器的内侧设置绝热材料、并进而在绝热材料的内侧设置耐火物，则耐火物介设于热源和绝热材料之间，因此，可以防止绝热材料老化并抑制向耐热容器的热传导。绝热材料及/或耐火物不需要包覆容器的整个面，包覆一部分面时，也具有对应的绝热及/或老化防止的效果。但是，这种情况下，因未被包覆的部分的传热，绝热等效果降低，因此，优选绝热材料及/或耐火物包覆整个内面。为了包覆容器的整个面，绝热材料及耐火物可以为与容器大致相同的形状，但各自的厚度根据所要求的绝热及/或耐 火性能适当设定即可。此外，也可以在本实施方式的绝热材料的外侧及/或内侧夹持与本实施方式不同的绝热材料而贴附在耐热容器上。本实施方式的绝热材料可以使用螺纹紧固件贴附在耐热容器上。需要说明的是，这里，螺纹紧固件包含螺栓、螺母、螺钉。可以对本实施方式的绝热材料利用手钻等实施开孔加工并螺纹固定。经由粘结剂或耐火物贴附时，可以进一步使用螺纹紧固件。例如，如果在使用的绝热材料的面积及/或重量大的情况下、粘接剂的耐热性能不充分的情况下，在对顶面的施工等中使用螺纹紧固件，则存在容易贴附的倾向。另外，在贴附场所振动这样的情况下，存在通过螺纹固定进行的固定有效的倾向。另一方面，为绝热材料具备外覆材料的包覆体的情况、及贴附绝热材料的场所为曲面的情况，存在适合使用粘结剂的倾向，根据绝热材料的种类、贴附场所的状况、贴附工序的内容适当选择粘结剂、耐火物、螺纹紧固件即可。
本实施方式的绝热材料也可以通过收纳在壳体中以保持壳体内的温度、防止壳体内的热扩散或防止壳体吸入外部的热等目的优选使用。壳体没有特别限定，例如可以举出燃料电池单元、燃料电池的模块壳体、燃料电池的发电单元、炉子、热水器等。收纳在壳体中的方法没有特别限定，可以仅将绝热材料填充、配置在壳体内，也可以如上所述经由粘结剂及/或耐火物贴附在例如壳体内壁、或使用螺纹紧固件进行贴附 固定、或使用粘结剂、耐火物、螺纹紧固件进行贴附，从而收纳在壳体中。用绝热材料覆盖耐热容器或配管的绝热方法在保持耐热容器或配管的内部温度、或相反使热不能进入耐热容器或配管方面是有效的。用绝热材料覆盖耐热容器或配管时，可以采用以下方法，即，将绝热材料成形为比耐热容器或配管大一圈的形状，在其中嵌入耐热容器或配管的方法。例如，为了覆盖配管，制作半径比该配管稍大的半圆筒状的成形体并以覆盖配管的方式嵌合即可。另外，还可以用金属丝等将绝热材料固定在耐热容器或配管的周围。为了配管的绝热，将细长的筒状包覆体卷绕在配管的周围的方法简便且有效。[5]参数的测定绝热材料的抗压强度、热导率、小颗粒的粒径Ds、累积细孔容积、碱金属元素等的含有率的测定利用以下的方法实施。[抗压强度的测定]将绝热材料加工为长度2cm、宽度2cm、厚度2cm,使用精密万能试验机AutographAG-100KN(株式会社岛津制作所制)，以压入速度0. 5mm/分钟测定抗压强度。[热导率的测定]将做成长度30cm、宽度30cm、厚度20mm的形状的绝热材料作为测定样品，使用热流计HFM 436Lambda(商品名、NETZSCH公司制)测定30°C下的热导率。校准依照JIS A1412-2，使用密度163. 12kg/m3、厚度25. 32mm的NIST SRM 1450c校正用标准板，在高温侧和低温侧的温度差为200C的 条件下，预先在15、20、24、30、40、50、60、65°C下实施。800°C下的热导率基于JI S A 1421-1的方法进行测定。将2个做成直径30cm、厚度20mm的圆板状的绝热材料作为测定样品，使用保护热板法热导率测定装置(英弘精机株式会社制)作为测定装置。[小颗粒的粒径Ds的测定]使用Cross-section Polisher (SM-09010、日本电子株式会社制)，在加速电压4. OkV、加工时间9小时的条件下，对样品绝热材料实施BIB (宽幅离子束)加工，得到截面。将该样品置于样品台，使用osmium coater (HPC-1SW型、株式会社真空设备公司制)，实施约2nm的Os涂布，作为显微镜观察用样品。作为显微镜观察装置，使用扫描型电子显微镜(S-4700、株式会社日立制作所制)，在加速电压1. OkV的条件下观察I视野。当该视野中观察不到2个以上小颗粒时，观察100视野以上，确认是否存在100个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。计算平均粒径时，根据需要，增加观察的视野数，观察100个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒，对100个颗粒，进行数平均，将计算得到的值作为小颗粒的粒径Ds并示于实施例中。[累积细孔容积的测定]使用细孔分布测定装置Auto pore 9520型号(株式会社岛津制作所制)，利用水银压入法进行测定。将成形的绝热材料以可进入槽中的方式切断成长方体，取I个放入低灵敏度槽中，在初始压力约7kPa(约lpsia、相当于细孔直径约180 ii m)的条件下进行升压测定。水银参数设定为装置默认的水银接触角130度、水银表面张力485dynes/cm，进行测定。[碱金属元素等的含有率的测定]将粉体状的绝热材料用玛瑙研钵粉碎，填充在30mmtp氯乙烯环中，用XRF片剂
成型器进行加压成形，制作片剂，作为测定样品。用株式会社理学制荧光X射线分析装置RIX-3000对其进行测定。成形的绝热材料的情况，也可以通过制成可放入玛瑙研钵中的尺寸后，用玛瑙研 钵粉碎，同样地测定碱金属元素等的含有率。[实施例]以下，利用实施例更详细地说明本发明，但本发明并不限定于这些实施例。本领域技术人员可以对包含以下所示的实施例在内的内容进行各种变更而实施，进行的变更也包含在本发明的权利要求的范围内。需要说明的是，实施例及比较例中的抗压强度的测定、热导率的测定、累积细孔容积的测定、碱金属元素等的含有率的测定分别如上所述来进行。[实施例1]得到使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)25质量％和平均粒径为150nm的二氧化硅粉体(大颗粒)75质量％混合均匀的二氧化硅粉体。以得到长度30cm、宽度30cm、厚度20mm、体积密度为0. 50g/cm3的成形体的方式，向内部尺寸为长度30cm、宽度30cm的模具中填充二氧化硅粉体900g，进行加压成形，结果，得到体积密度为0. 50g/cm3的成形体。对该成形体在900°C实施5小时加热处理，作为实施例1的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例1的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要改变视野等，测定共100个小颗粒的粒径，进行数平均，结果，Ds为16nm，30°C下的热导率为0. 0269W/m !(，将绝热材料沿垂直方向切断，制作25个长度6cm、宽度6cm、厚度20mm的切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，将该长度6cm、宽度6cm、厚度20mm的切削的绝热材料切断，加工成长度2cm、宽度2cm、厚度2cm，测定抗压强度，结果，在压缩率=4. 1%时样品崩塌，显示出破环点，此时的载荷为3. 57MPa。另外，实施例1的绝热材料的体积密度为0. 50g/cm3，细孔容积、即细孔直径为0. 003iim以上150iim以下的细孔的累积细孔容积Vatltl3为0. 933mL/g, R、即细孔直径为0. 05iim以上0. 5 y m以下的细孔的累积细孔容积V与V0.003的比例为97.8%0[实施例2]得到使用锤磨机将平均粒径为12nm的二氧化硅粉体(小颗粒)15质量％和平均粒径为10 ii m的二氧化硅粉体(大颗粒)85质量％混合均匀的二氧化硅粉体。使用该二氧化硅粉体1980g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在1000°C实施10小时加热处理，得到实施例2的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例2的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要改变视野等，测定共100个小颗粒的粒径，进行数平均，结果，队为19nm，30°C下的热导率为0. 0479ff/m K，将实施例2的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5. 0%下的最大载荷为1. 38MPa。另外，实施例2的绝热材料的体积密度为1. lg/cm3，细孔容积为1. 258mL/g, R为84. 3%。[实施例3]得到使用锤磨机将平均粒径为7. 5nm的二氧化硅粉体(小颗粒)90质量％和平均粒径为60 ii m的二氧化硅粉体(大颗粒)10质量％混合均匀的二氧化硅粉体。使用该二氧化硅粉体396g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施5小时加热处理，得到实施例3的绝热材料。如[小颗粒的粒径D S的测定]中所述观察实施例3的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，Ds为9nm，30°C下的热导率为0. 0331ff/m K，将实施例3的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5.0%下的最大载荷为1. HMPa0另外，实施例3的绝热材料的体积密度为0. 22g/cm3,细孔容积为2. 701mL/g, R为48. 7%。[实施例4]得到使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)50质量％和平均粒径为80nm的二氧化硅粉体(大颗粒)50质量％混合均匀的二氧化硅粉体。使用该二氧化硅粉体558g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在100(TC实施5小时加热处理，得到实施例4的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例4的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，队为15nm，30°C下的热导率为0. 0213ff/m K，将实施例4的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5. 0%下的最大载荷为0. 98MPa。另外，实施例4的绝热材料的体积密度为0. 32g/cm3,细孔容积为1. 703mL/g, R为67. 4%。[实施例5] 得到使用锤磨机将平均粒径为7. 5nm的二氧化硅粉体(小颗粒)30质量％和平均粒径为6 ii m的二氧化硅粉体(大颗粒)70质量％混合均匀的二氧化硅粉体。使用该二氧化硅粉体882g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施24小时加热处理，得到实施例5的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例5的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将它们数平均，结果，Ds为9nm，30°C下的热导率为0. 0339ff/m K，将实施例5的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5. 0%下的最大载荷为0. 77MPa。另外，实施例5的绝热材料的体积密度为0. 49g/cm3,细孔容积为1. 048mL/g, R为47. 2%。[实施例6]得到使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)80质量％和平均粒径为150nm的二氧化硅粉体(大颗粒)20质量％混合均匀的二氧化硅粉体。使用该二氧化硅粉体450g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施24小时加热处理，得到实施例6的绝热材料。如[小颗粒的粒径D S的测定]中所述观察实施例6的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将它们数平均，结果，Ds为16nm，30°C下的热导率为0. 0208ff/m K，将实施例6的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5.0%下的最大载荷为1. HMPa0另外，实施例6的绝热材料的体积密度为0. 25g/cm3,细孔容积为2. 426mL/g, R为47. 6%。[实施例7]得到使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)20质量％和平均粒径为200nm的氧化铝粉体(大颗粒)80质量％混合均匀的粉体。使用该粉体1296g，与实施例I同样地进行加压成型，得到成形体后，在1100°C实施5小时加热处理，得到实施例7的绝热材料。如[小颗粒的粒径D S的测定]中所述观察实施例7的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将它们数平均，结果，队为19nm，30°C下的热导率为0. 0283ff/m !(，将实施例7的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，在压缩率=4. 3%时，样品崩塌而显示出破坏点，此时的载荷为1. 12MPa。另外，实施例7的绝热材料的体积密度为0. 73g/cm3，细孔容积为1. 252mL/g, R为87. 6%。[实施例8]得到使用锤磨机将平均粒径为22nm的二氧化硅粉体(小颗粒)25质量％和平均粒径为150nm的二氧化硅粉体(大颗粒)75质量％混合均匀的二氧化硅粉体。使用该粉体936g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施5小时加热处理，得到实施例8的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例8的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，DsS23nm，30°C下的热导率为0. 0278ff/m K，将实施例8的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5. 0%下的最大载荷为3. 49MPa。另外，实施例8的绝热材料的体积密度为0. 52g/cm3，细孔容积为1. 518mL/g, R为90. 0%。[实施例9]得到使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)25质量％和平均粒径为80nm的二氧化硅粉体(大颗粒)75质量％混合均匀的二氧化硅粉体。使用该粉体792g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在1100°C实施3小时加热处理，得到实施例9的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例9的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果， 队为18nm，30°C下的热导率为0. 0437ff/m K，将实施例9的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5. 0%下的最大载荷为2. 59MPa。另外，实施例9的绝热材料的体积密度为0. 47g/cm3,细孔容积为1. 195mL/g, R为90. 6%。
[实施例10]得到使用锤磨机将平均粒径为7. 5nm的二氧化硅粉体(小颗粒)40质量％和平均粒径为100 u m的二氧化硅粉体(大颗粒)60质量％混合均匀的二氧化硅粉体。使用该粉体846g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施2小时加热处理，得到实施例10的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例10的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，DsS9nm，30°C下的热导率为0. 0492ff/m !(，将实施例10的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，在压缩率=4.9%时，样品崩塌而显示出破坏点，此时的载荷为6.29MPa。另外，实施例10的绝热材料的体积密度为0. 60g/cm3,细孔容积为0. 581mL/g，R为32. 87%。[实施例11]得到使用锤磨机将平均粒径为7nm的氧化铝粉体(小颗粒)15质量％和平均粒径为80nm的二氧化硅粉体(大颗粒)85质量％混合均匀的粉体。使用该粉体972g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在1100°C实施5小时加热处理，得到实施例11的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例11的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，Ds为8nm，30°C下的热导率为0. 0279W/m K，将实施例11的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，在压缩率=4. 6%时，样品崩塌而显示出破坏点，此时的载荷为2.83MPa。另外，实施例11的绝热材料的体积密度为0. 59g/cm3,细孔容积为0. 965mL/g, R为91. 3%。[实施例12]
得到使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)15质量％和平均粒径为320nm的二氧化硅粉体(大颗粒)85质量％混合均匀的粉体。使用该粉体972g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施10小时加热处理，得到实施例12的绝热材料。如[小颗粒的粒径D S的测定]中所述观察实施例12的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，队为16nm，30°C下的热导率为0. 0327ff/m-K,将实施例12的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，在压缩率=4. 7%时，样品崩塌而显示出破坏点，此时的载荷为1.09MPa。另外，实施例12的绝热材料的体积密度为0. 54g/cm3，细孔容积为1. 027mL/g, R为85. 0%。[实施例13]得到使用锤磨机将平均粒径为7. 5nm的二氧化硅粉体(小颗粒)20质量％和平均粒径为10 ii m的二氧化硅粉体(大颗粒)80质量％混合均匀的粉体。使用该粉体1260g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在100(TC实施10小时加热处理，得到实施例13的绝热材料。如[小颗粒的粒径DS的测定]中所述观察实施例13的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，队为10nm，30°C下的热导率为0. 0439ff/m !(，将实施例13的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5. 0%下的最大载荷为0. 97MPa。另外，实施例13的绝热材料的体积密度为0. 72g/cm3,细孔容积为1. 425mL/g, R为79. 8%。[实施例14]使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)21质量％和平均粒径为150nm的二氧化硅粉体(大颗粒)63质量％混合均匀后，添加平均粒径为I U m的作为红外线不透明化颗粒的硅酸锆16质量％，继续进行均匀混合，得到粉体。使用该粉体1044g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施5小时加热处理，得到实施例14的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例14的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，队为16nm，30°C下的热导率为0. 0413ff/m-K,将实施例14的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，在压缩率=4. 5%时，样品崩塌而显示出破坏点，此时的载荷为3. 58MPa。另外，实施例14的绝热材料的体积密度为0. 58g/cm3，细孔容积为1. 212mL/g, R为89. 3%。另外，使用该粉体，使用内径为直径30cm的圆筒型模具进行加压成形，得到成形体后，在900°C实施5小时加热处理，得到2个直径30cm、厚度20mm、体积密度为0. 58g/cm3的圆板状的绝热材料。使用这2个绝热材料，测定800°C下的热导率，为0. 0937ff/m K。[实施例15]使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)24质量％和平均粒径为150nm的二氧化硅粉体(大颗粒)71质量％混合均匀后，添加平均纤维直径为llym、平均纤维长度为6. 4mm、耐热温度为1050°C的玻璃纤维5质量％，在高速剪切混合机中混合，得到二氧化硅粉体。使用该 粉体936g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施5小时加热处理，得到实施例15的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例15的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，Ds为16nm，30°C下的热导率为0. 0343ff/m K，将实施例15的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，在压缩率=4. 7%时，样品崩塌而显示出破坏点，此时的载荷为3. 84MPa。另外，实施例14的绝热材料的体积密度为0. 52g/cm3,细孔容积为1. 324mL/g, R为83. 5%。[实施例16]使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)21质量％和平均粒径为80nm的二氧化硅粉体(大颗粒)63质量％混合均匀后，添加平均粒径为I 的作为红外线不透明化颗粒的硅酸锆15质量％，继续进行均匀混合，进而，添加平均纤维直径为11 u m、平均纤维长度为6. 4mm、耐热温度为1050°C的玻璃纤维I质量％，在高速剪切混合机中混合，得到粉体。使用该粉体864g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在1000°C实施5小时加热处理，得到实施例16的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例16的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，Ds为18nm，30°C下的热导率为0. 0269ff/m K，将实施例16的绝热材料与实施例I同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5.0%下的最大载荷为0. 90MPa。另外，实施例16的绝热材料的体积密度为0. 48g/cm3，细孔容积为1. 613mL/g, R为50. 2%。另外，使用该粉体，使用内径为直径30cm的圆筒型模具进行加压成形，得到成形体后，在1000°C实施5小时加热处理，得到2个直径30cm、厚度20mm、体积密度为0. 48g/cm3的圆板状的绝热材料。使用这2个绝热材料，测定800°C下的热导率，为0. 0943ff/m *K。[实施例17]使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)20质量％和平均粒径为150nm的二氧化硅粉体(大颗粒)60质量％混合均匀后，添加平均粒径为I U m的作为红外线不透明化颗粒的硅酸锆15质量％，继续进行均匀混合，进而，添加平均纤维直径为11 u m、平均纤维长度为6. 4mm、耐热温度为1050°C的玻璃纤维5质量％，在高速剪切混合机中混合，得到粉体。使用该粉体702g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施5小时加热处理，得到实施例17的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例17的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，Ds为17nm，30°C下的热导率为0. 0279ff/m K，将实施例17的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，在压缩率=4. 4%时，样品崩塌而显示出破坏点，此时的载荷为0. 98MPa。另外，实施例17的绝热材料的体积密度为0. 39g/cm3,细孔容积为1.247mL/g，R为76. 93%。另外，使用该粉体，使用内径为直径30cm的圆筒型模具，进行加压成形，得到成形体后，在900°C实施5小时加热处理，得到2个直径30cm、厚度20mm、体积密度为0. 39g/cm3的圆板状的绝热材料。使用这2个绝热材料，测定800°C下的热导率，为0. 0982ff/m K。[实施例18]使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)19质量％和平均粒径为80nm的二氧化硅粉体(大颗粒)57质量％混合均匀后，添加平均粒径为I U m的作为红外线不透明化颗粒的硅酸锆14质量％，继续进行均匀混合，再添加平均纤维直径为Ily m、平均纤维长度为6. 4mm、耐热温度为1050°C的玻璃纤维10质量％，在高速剪切混合机中混合，得到粉体。使用该粉体972g使用，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在1000°C实施24小时加热处理，得到实施例18的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例18的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，Ds为18nm，30°C下的热导率为0. 0272ff/m K，将实施例18的绝热材料与实施例I同样地切断，制作25个切削的绝热材料 ，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5.0%下的最大载荷为4. 56MPa。另外，实施例18的绝热材料的体积密度为0. 58g/cm3，细孔容积为1. 048mL/g, R为93. 3%。另外，使用该粉体，使用内径为直径30cm的圆筒型模具，进行加压成形，得到成形体后，在1000°C实施24小时加热处理，得到2个直径30cm、厚度20mm、体积密度为0. 58g/cm3的圆板状的绝热材料。使用这2个绝热材料，测定800°C下的热导率，为0. 0682ff/m *K。[实施例19]使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)21质量％和平均粒径为150nm的二氧化硅粉体(大颗粒)63质量％混合均匀后，添加平均粒径为I U m的作为红外线不透明化颗粒的硅酸锆15质量％，继续进行均匀混合，进而，添加平均纤维直径为11 u m、平均纤维长度为6. 4mm、耐热温度为1050°C的玻璃纤维I质量％，在高速剪切混合机中混合，得到粉体。使用该粉体918g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施5小时加热处理，得到实施例19的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例19的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，Ds为16nm，30°C下的热导率为0. 0293ff/m K，将实施例19的绝热材料与实施例1同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5.0%下的最大载荷为4. 96MPa。另外，实施例19的绝热材料的体积密度为0. 51g/cm3，细孔容积为1. 279mL/g，R为77. 2%。另外，使用该粉体，使用内径为直径30cm的圆筒型模具，进行加压成形，得到成形体后，在900°C实施5小时加热处理，得到2个直径30cm、厚度20mm、体积密度为0. 51 g/cm3的圆板状的绝热材料。使用这2个绝热材料，测定800°C下的热导率，为0. 0653ff/m K。[实施例20]使用锤磨机将平均粒径为14nm的二氧化硅粉体(小颗粒)27质量％和平均粒径为6 iim的二氧化硅粉体(大颗粒)51质量％混合均匀后，添加平均粒径为I Pm的作为红外线不透明化颗粒的硅酸 锆21质量％，继续进行均匀混合，进而，添加平均纤维直径为
11u m、平均纤维长度为6. 4mm、耐热温度为1050°C的玻璃纤维I质量％，在高速剪切混合机中混合，得到粉体。使用该粉体1242g，与实施例1同样地进行加压成型，得到成形体后，在900°C实施24小时加热处理，得到实施例20的绝热材料。如[小颗粒的粒径Ds的测定]中所述观察实施例20的绝热材料的截面，结果，确认有2个以上等面积圆当量直径为5nm以上30nm以下的颗粒。接着，根据需要观察多个视野，测定共100个小颗粒的粒径，将其数平均，结果，Ds为17nm，30°C下的热导率为0. 0297ff/m K，将实施例20的绝热材料与实施例I同样地切断，制作25个切削的绝热材料，这些切削的绝热材料中的任一个都没有缺口、破损。进而，与实施例1同样操作测定抗压强度，结果，压缩率=5.0%下的最大载荷为0. 75MPa。另外，实施例20的绝热材料的体积密度为0. 69g/cm3，细孔容积为1. 135mL/g，R为48. 1%。另外，使用该粉体，使用内径为直径30cm的圆筒型模具，进行加压成形，得到成形体后，在900°C实施24小时加热处理，得到2个直径30cm、厚度20mm、体积密度为0. 69g/cm3的圆板状的绝热材料。使用这个2个绝热材料，测定800°C下的热导率，为0. 0532ff/m K。表I表示实施例1 20的绝热材料中的Na、K、Mg、Ca、Ge、P及Fe在以绝热材料的总质量为基准时的含有率。另外，表2表示实施例1 20的绝热材料中的大颗粒所含的Na、K、Mg、Ca、Ge、P及Fe在以大颗粒的总质量为基准时的含有率。
[表 I]
权利要求
1.一种绝热材料，其包含含有二氧化硅及/或氧化铝、且粒径DS为5nm以上30nm以下的多个小颗粒而成形，压缩率O 5%下的最大载荷为0. 7MPa以上，30°C下的热导率为.0.05ff/m K 以下。
2.根据权利要求1所述的绝热材料,其中，体积密度为0.2g/cm3以上1. 5g/cm3以下。
3.根据权利要求1或2所述的绝热材料，其中，细孔容积为0.5mL/g以上2mL/g以下。
4.根据权利要求1 3中任一项所述的绝热材料，其中，细孔直径为0.05iim以上.0.5 ii m以下的细孔的累积细孔容积V与细孔直径为0. 003 y m以上150 y m以下的细孔的累积细孔容积Vatltl3的比例R为70%以上。
5.根据权利要求1 4中任一项所述的绝热材料，其中，含有红外线不透明化颗粒，800°C下的热导率为0. 2ff/m K以下。
6.根据权利要求5所述的绝热材料，其中，所述红外线不透明化颗粒的平均粒径为.0.5 y m以上30 y m以下，红外线不透明化颗粒的质量含有率在以绝热材料的总质量为基准时为0.1质量％以上39. 5质量％以下。
7.根据权利要求1 6中任一项所述的绝热材料，其中，还包含含有二氧化硅及/或氧化铝、且粒径队为50nm以上lOOym以下的多个大颗粒，大颗粒的质量与小颗粒的质量和大颗粒的质量的总和的比例&为60质量％以上90质量％以下。
8.根据权利要求1 7中任一项所述的绝热材料，其中，含有选自由碱金属元素、碱土金属元素及锗构成的组中的至少I种元素，含有所述选自由碱金属元素及碱土金属构成的组中的至少I种元素时，其含有率在以绝热材料的总质量为基准时为0. 005质量％以上5质量％以下，含有锗时，其含有率在以绝热材料的总质量为基准时为10质量ppm以上1000质量ppm以下。
9.根据权利要求7或8所述的绝热材料，其中，所述大颗粒含有所述选自由碱金属元素、碱土金属元素及锗构成的组中的至少I种元素。
10.根据权利要求1 9中任一项所述的绝热材料，其中，含有无机纤维，所述无机纤维的含有率在以绝热材料的总质量为基准时超过0质量％且为20质量％以下。
11.根据权利要求1 10中任一项所述的绝热材料，其中，含有磷，所述磷的含有率在以绝热材料的总质量为基准时为0. 002质量％以上6质量％以下。
12.根据权利要求1 11中任一项所述的绝热材料，其中，含有铁，所述铁的含有率在以绝热材料的总质量为基准时为0. 005质量％以上6质量％以下。
13.根据权利要求1 12所述的绝热材料，其被收纳在外覆材料中。
14.根据权利要求13所述的绝热材料，其中，所述外覆材料含有无机纤维、或所述外覆材料为树脂膜。
15.一种绝热材料的制造方法，其具备以下工序将包含含有二氧化硅及/或氧化铝、且平均粒径DsS 5nm以上30nm以下的小颗粒的无机混合物收纳在成型模具中的收纳工序；和将所述无机混合物成形的成形工序，所述成形工序具有下述工序(a)或工序(b)， (a)边利用所述成型模具对所述无机混合物进行加压边加热至400°C以上的工序， (b)通过加压将所述无机混合物成形后在400°C以上的温度实施加热处理的工序。
16.根据权利要求15所述的绝热材料的制造方法，其中，所述无机混合物还包含含有二氧化硅及/或氧化铝、且平均粒径^为50nm以上100 u m以下的大颗粒。
17.根据权利要求16所述的绝热材料的制造方法，其中，还具有以下工序将所述小颗粒和所述大颗粒以大颗粒的质量与小颗粒的质量和大颗粒的质量的总和的比例&为60质量％以上90质量％以下的方式混合，得到无机混合物的工序。
18.根据权利要求16或17所述的绝热材料的制造方法，其中，所述大颗粒含有所述选自由碱金属元素、碱土金属元素及锗构成的组中的至少I种元素。
19.根据权利要求15 18中任一项所述的绝热材料的制造方法，其中，所述成型工序中，以所述成形的绝热材料的体积密度为0. 2g/cm3以上1. 5g/cm3以下的方式设定成形压力。
20.根据权利要求15 19中任一项所述的绝热材料的制造方法，其中，还具有以下工序切削所述成形工序中得到的成形体的一部分的切削工序。
全文摘要
本发明涉及绝热材料及其制造方法。本发明是鉴于现有技术具有的课题而进行的，其目的在于，提供压缩时不易发生崩塌及变形、可以不发生崩塌地进行切断等形状加工、且具有绝热性的绝热材料、及生产率优异的绝热材料的制造方法。本发明的绝热材料具备含有二氧化硅及/或铝的成形体，含有粒径DS为5nm以上30nm以下的多个小颗粒，压缩率0～5％下的最大载荷为0.7MPa以上，30℃下的热导率为0.05W/m·K以下。
文档编号C04B30/02GK103043996SQ201110308139
公开日2013年4月17日 申请日期2011年10月11日 优先权日2011年10月11日
发明者饭塚千博, 新纳英明 申请人:旭化成化学株式会社