专利名称：：丙烯系树脂挤出发泡体以及丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法
技术领域：
：本发明涉及吸音性能优异的丙烯系树脂挤出发泡体以及丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法。
背景技术：
：将热塑性树脂挤出发泡成型得到的挤出发泡体，或者通过用具有多个小孔的模头将热塑性树脂挤出，然后将被挤出的树脂细条集束之后再将其外面熔接使之发泡的所谓的线材挤出而成型得到的挤出发泡细条集束体，由于质量轻并在机械特性方面优良，因此作为建筑、土木领域或汽车领域等各领域中的结构材料被广泛利用，特别是作为具有吸音性能的结构材料的用途被期待。作为这样的热塑性树脂的挤出发泡体，已知有含有聚氨酯系树脂、聚苯乙烯系树脂的挤出发泡体。可是，由于聚氨酯系树脂未必是循环利用特性优异的材料，因此存在不能充分应对建筑循环利用法(关于建筑工程中的相关材料的再生资源化等的法律)的问题。另外，聚苯乙烯系树脂由于耐热性、耐化学药品性差，因此期望提供代替它们的由热塑性树脂制成的挤出发泡体。与此相对，由于聚丙烯系树脂是机械特性、耐热性、耐化学药品性、电特性等优异，并且成本低的材料，因此广泛使用于各种成型领域，聚丙烯系树脂的挤出发泡体也是可以高度期待其工业有用性的材料，近年来，期待通过聚丙烯系树脂的挤出发泡体提供吸音材料。其中，挤出发泡体的吸音性能受到挤出发泡体的连续气泡结构和发泡倍率的影响。即，已知如果挤出发泡体中发泡体破泡(破泡)，形成与气泡间相连的连续空气层，则通过该空气连续层吸收声波，因此吸音性能提高，因此，通过制成独立气泡率低(不是独立气泡结构)、连续气泡结构的发泡成型体，可得到吸音性能优良的挤出发泡体。另外，由于声波被发泡体内的空气层吸收，因此通过提高空气层的比例，也就是说提高发泡倍率，吸音特性变得优良。但是，如果在挤出发泡体中形成连续气泡结构，则在成型加工时气泡内的气体通过连续气泡层向外部逃逸，挤出发泡体收缩，特别是非交联聚丙烯系树脂缺乏熔融张力，因此在单独发泡成型时，在熔融时引起急剧的粘度低下，因而强度降低，挤出发泡体的形状保持能力低，不能得到充分的发泡倍率。另一方面，为了克服这样的问题，实施了在使树脂挤出发泡体形成连续气泡结构的基础上，使发泡倍率提高的研究(参照例如专利文献1~专利文献3)。专利文献1:日本特开平7-41613号公报专利文献2:日本特开平10-235670号^H艮专利文献3:日本特开2003-292668号公报
发明内容一方面，对于上述专利文献中公开的以往的丙烯系树脂挤出发泡体，通过限制发泡剂的分解条件，或对得到的发泡体照射微波，或对气泡体施加机械形变等方法，进行二次加工形成破泡结构的技术，有制备工序数多，复杂的问题。另外，上述专利文献中，在使用丙烯系树脂时，在形成连续气泡结构的基础上，维持高发泡倍率(例如，IO倍以上)实际上是困难的，不能提供吸音性能优良的丙烯系树脂挤出发泡体。因此，本发明的目的在于通过兼顾高连续气泡率和发泡率，提供吸音特性优异的丙烯系树脂挤出发泡体以及丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法。为了达成上述目的，本发明的丙烯系树脂挤出发泡体为将丙烯系树脂挤出发泡而成的丙烯系树脂挤出发泡体，其特征在于独立气泡率小于40%，发泡倍率为10倍以上。本发明的丙烯系树脂挤出发泡体是将丙烯系树脂挤出发泡而成的，独立气泡率小于40%，因此很好地形成了形成有与气泡间相连的连续空气层的连续气泡结构，同时发泡倍率为10倍以上，因此发泡体中的空气层比例提高，由此可以提供吸音性能优良的挤出发泡体，或隔热性能优良的挤出发泡体。另外，通过使发泡倍率为10倍以上，发泡体变得质量轻，操作性也变得优良。另外，作为构成材料的丙烯系树脂循环利用性能优良，并且耐化学药品性、耐热性良好，因此本发明的丙烯系树脂挤出发泡体也具有这些性能(循环利用性能、耐化学药品性、耐热性等)。进而，通过使用作为低成本材料的丙烯系树脂，能够以低成本提供具有上述效果的挤出发泡体。本发明的丙烯系树脂挤出发泡体优选构成发泡体的发泡泡孔(cell)的平均直径为0.005~5.0mm。根据本发明，构成丙烯系树脂挤出发泡体的发泡泡孔的平均直径为0.005-5，0mm,因此，与通常的丙烯系树脂挤出发泡体相比较，挤出发泡体中可以形成更多气泡壁，因而，使气泡壁面上空气的粘性摩擦导致的声音震动能量粘性逸散有效进行，从而吸音特性良好。本发明的丙烯系树脂挤出发泡体优选为多根挤出发泡的细条集束而成的挤出发泡细条集束体。根据本发明，由于丙烯系树脂挤出发泡体由多根细条状挤出发泡体集束而成的挤出发泡细条集束体形成，因此，可以提高挤出发泡体的发泡倍率，能够以各种形状容易地成型发泡倍率高、具有充分厚度的挤出发泡体。本发明的丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法为将丙烯系树脂加热至熔融状态，一边对熔融状态的丙烯系树脂施加剪切应力一边混炼后，由挤出用模头进行挤出发泡而成型的丙烯系树脂挤出发泡体制造方法，其特征在于，使上述挤出用模头出口附近的树脂流路中的与流动方向垂直的方向的截面积最小的位置的下式(I)表示的压力梯度(k)满足50MPa/mSkS800MPa/m,并且下式(II)表示的减压速度(v)满足5MPa/s^vSlOOMPa/s,而将丙烯系树脂挤出发泡。[数1]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage6</formula>(I)[数2]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage6</formula>(n)(式(I)和式(II)中，M和n表示物质常数(物質定数)，A表示挤出用模头出口附近的树脂流路中的与流动方向垂直的方向的截面积),Q表示通过模头出口的丙烯系树脂的体积流量(mm3/s))本发明的丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法，在将熔融混炼的丙烯系树脂由挤出用模头挤出发泡时，挤出用模头出口附近(例如，距模头出口05cm左右的位置)的树脂流路中的与流动方向垂直的方向的截面积最小的位置的压力梯度被设定在特定的范围，因此挤出发泡体实现气泡核生成密度以达到适当气泡直径大小，而且减压速度被设定在特定范围，因此通过模头出口部的剪切变形适当促进破泡的同时，气泡生长过程中由破泡引起的发泡倍率降低变少，因而可以通过简单的方法有效地得到发泡倍率维持在高(10倍以上)的状态、独立气泡率小于40%的形成连续气泡结构的丙烯系树脂挤出发泡体。物质常数M(Pa's11)以及n为如下算出的值。M(Pa's11)为表示丙烯系树脂的粘性程度的参数，对于树脂的固有值剪切速度(？)和剪切粘度(TlM)的关系，将两者的对数作图的结果如图1所示。如图1所示，所定树脂温度下的剪切粘度(TlM)依存于剪切速度(Y)，该剪切速度在10Q~102(s—1)的范围时，可以通过下式(IV-1)近似处理。物质常数M表示该式<formula>formulaseeoriginaldocumentpage7</formula>基于该式(IV-1),可以将剪切速度(Y)为10Q(s—1)时得到的剪切粘度(TlM)的值作为M。其中，本发明中应用的M值由丙烯系树脂的温度、粘性决定，通常为500-30000(Pa'sn)左右。另外，物质常数n为表示丙烯系树脂的非牛顿性的参数，以剪切速度(y)为100(s—1)时的剪切粘度(TlM)作为t1m(Y=100)，可以使用下式(IV-2)算出。本发明中应用的n值通常为0.20.6左右。[数4]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>本发明的丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法，优选使用含有下式(A)和(B)的丙晞系多步聚合物作为丙烯系树脂。(A)在135°C、四氢化萘溶剂中测定的特性粘度[il]超过10dL/g的丙烯均聚物成分或丙烯与碳原子数为28的a-烯烃的共聚物成分，其在全部聚合物中的含量为520质量％;(B)在135°C、四氢化萘溶剂中测定的特性粘度[tl]为0.53.0dL/g的丙烯均聚物成分或丙烯与碳原子数为2~8的a-烯烃的共聚物成分，其在全部聚合物中的含量为8095质量％。本发明的丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法，使用通过添加成分(A),即超高分子量丙烯系聚合物来实现高熔融张力，并通过调整分子量分布来调整粘弹性特性、具有优良的粘弹性特性的直链状丙烯系聚合物作为原料。因此，通过将所述粘弹性特性优异的丙烯系多步聚合物作为构成材料，可以可靠地形成发泡倍率为IO倍以上的丙烯系树脂挤出发泡体。本发明的丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法，其中，上述丙烯系多步聚合物在23(TC下的熔体流动速率(MFR)与在23(TC下的熔融张力(MT)的关系优选满足下式(III)。[数5]log(MT〉〉-1.331og(MFR)H.2.....(迈〉根据本发明，丙烯系多步聚合物在23(TC下的熔体流动速率(MFR)和230。C下的熔融张力(MT)的关系满足上式(III),因此实施高倍率的发泡成型变得容易，可以容易并且可靠地得到发泡倍率为10倍以上的挤出发泡体。本发明的丙烯系树脂挤出发泡体，其中，优选由发泡体的截面照片评价的破泡部(泡孔壁上出现的由气泡部形成的凹坑(穴))面积的总和为观察面总面积的2%以上。本发明的丙烯系树脂挤出发泡体，其中，优选由发泡体的截面照片评价的破泡部中，凹坑面积为lxl(TSmm2以上的破泡部的面积总和为观察面总面积的2%以上。根据本发明，破泡部，即泡孔壁的孔，可以主要利用由模头的压力梯度和熔融树脂的性能先天生成的孔。进而，也可以通过将挤出发泡体加压或真空吸引破坏气泡，或使用针等由外部开孔等方法，对泡孔壁开孔而得到同样的效果。[图l]为表示剪切速度(Y)与剪切粘度(riM)关系的图。[图2]为由实施例1得到的丙烯系树脂挤出发泡体(挤出发泡细条集束体)的截面电子显微镜照片(倍率75倍)。具体实施方式本发明的丙烯系树脂挤出发泡体(以下称挤出发泡体)是将丙烯系树脂挤出发泡而成的，独立气泡率小于40%，发泡倍率为IO倍以上。通过这样的构成，可以提供质量轻，并且吸音性能优良的挤出发泡体。即，由于独立气泡率小于40%，因此挤出发泡体包含形成适度破泡状态的连续气泡结构，并且，发泡倍率为10倍以上，由此发泡体的每个气泡都具有吸音特性，因此得到吸音特性优异的挤出发泡体。分别优选该独立气泡率为20%以下，另外，发泡倍率为20倍以上。另外，对于本发明的丙烯系树脂挤出发泡体，如果构成发泡体的发泡泡孔的平均直径为0.0055.0mm，则挤出发泡体中可以更多地形成气泡壁，则挤出发泡体中可以更多地形成气泡壁，因此使得通过气泡壁面上空气的粘性摩擦导致的声音震动能量粘性逸散有效进行，可以使挤出发泡体的吸音特性变得良好。此外，优选该发泡泡孔的平均直径为0.052.0mm。作为形成具有这样的构成的本发明的挤出发泡体的丙烯系树脂，可以使用熔融时熔融张力提高的丙烯系树脂，例如，特开平10-279M2号、特开2000-309670、特开2000-336198、特开2002-12717、特表2002—542360、特表2002-509575等中所述的丙烯系树脂。另外，为了得到本发明的挤出发泡体，如前所述，作为丙烯系树脂，期望将熔融时的熔融张力提高，优选使用粘弹性特性优良的树脂材料。作为该粘弹性特性优良的丙烯系树脂，例如作为构成发泡体的丙烯系树脂，优选包含下述成分(A)和成分(B)的丙烯系多步聚合物。(A)在135°C、四氢化萘溶剂中测定的特性粘度[ri]超过10dL/g的丙烯均聚物成分或丙烯与碳原子数为28的a-烯烃的共聚物成分，其在全部聚合物中的含量为5~20质量％;(B)在135。C、四氢化萘溶剂中测定的特性粘度h]为0.53.0dL/g的丙烯均聚物成分或丙烯与碳原子数为28的a-烯烃的共聚物成分，其在全部聚合物中的含量为80~95质量°/。。该丙烯系多步聚合物为通过添加成分(A)，即超高分子量丙烯系聚合物实现高熔融张力，另外，通过调整分子量分布调整了粘弹性特性的直链状丙烯系聚合物。通过使用该粘弹性特性优良的丙烯系多步聚合物作为构成材料，可以可靠地得到具备上述本发明的要点(独立气泡率小于40%,发泡倍率为IO倍以上，平均泡孔径为0.0055.0mm)的丙烯系树脂挤出发泡体，因此优选。其中，所谓粘弹性特性优良，依据使用的树脂材料不同而不同，是指在气泡形成时的高速形变下会发生大的形变，但其后的应力松弛适当地快的树脂材料。在应力松弛慢的情况，由于残留应力，不能保持破泡后的挤出发泡体结构。成分(A)的特性粘度为10dL/g以下时，有时熔融张力不足，不能得到期望的发泡性能。另外，成分(A)的质量百分率(質量分率)如果小于5质量％,则有时熔融张力不足，不能得到期望的发泡性能。另一方面，质量百分率如果超过20质量％，则有时熔体破裂剧烈，成为挤出发泡体的粗糙等的原因，造成产品质量下降。成分(A)的特性粘度如前所述优选超过10dL/g、更优选12~20dL/g的范围，特別优选13-18dL/g的范围。另外，成分(A)的质量百分率优选8~18质量％的范围，特别优选10~18质量％的范围。成分(B)的特性粘度如果小于0.5dL/g,则熔融张力不足，有时得不到期望的发泡性能，另一方面，如果超过3.0dL/g,则粘度过高，有时不能实施适宜的挤出成型。另外，成分(B)的质量百分率如果小于80质量％,则有时难以实施适宜的挤出成型，质量百分率如果超过95质量％，则熔融张力降低，也造成有时难以实施适宜的挤出成型。成分(B)的特性粘度如上所述优选0.5-3.0dL/g的范围，更优选0.8~2.0dL/g的范围，特别优选1.0-1.5dL/g的范围。另外，成分(B)的质量百分率优选82~92质量％的范围，特别优选82~90质量％的范围。在该丙烯系多步聚合物中，作为构成共聚物成分的碳原子数为2~8的a-烯烃，可举出例如作为丙烯以外的a-烯烂的乙烯、l-丁烯等。其中优选使用乙烯。另外，丙烯系多步聚合物在23(TC下的熔体流动速率(MFR)优选为100g/10分钟以下，特别优选为20g/10分钟以下。MFR如果超过100g/10分钟，则多步聚合物的熔融张力以及粘度降低，有时难以成型。丙烯系多步聚合物在23(TC下的熔体流动速率(MFR)与23(TC下的熔融张力(MT)之间的关系优选满足下式(III)。[数6]log(MT)>-1.331og(MFR)+L2.....(ffl)在此，230°C下的熔体流动速率(MFR)与2M。C下的熔融张力(MT)的关系不满足上式(III)时，则难以实施高倍率的发泡成型，有时不能得到发泡倍率为IO倍以上的挤出发泡体。上述的常数(1.2)优选为l.3以上，特别优选为1.4以上。另外，要使丙烯系多步聚合物满足上式(HI)的关系，含有5质量%的成分(A)即可。另外，作为熔融状态的动态粘弹性(角频率①与储存弹性模量G'的关系)，丙烯系多步聚合物优选在高频侧的储存弹性模量的斜率为一定量以上的大小，具体地讲，角频率为10rad/s时的储存弹性模量G'(10)与角频率为1rad/s时的储存弹性模量G，(1)之比G，(10)/G，(1)优选为2.0以上，特别优选为2.5以上。所述比G，(10)/G'(1)如果小于2.0,则当向挤出发泡体施加拉伸等外源性变化时的稳定性有时会降低。同样，对于丙烯系多步聚合物，作为熔融状态的动态粘弹性，优选低频侧的储存弹性模量的斜率为一定量以下的大小，具体地讲，角频率为0.1rad/s时的储存弹性模量G'(0.1)与角频率为0.01rad/s时的储存弹性模量G，(0.01)之比G，(0.1)/G，(0.01)优选为6.0以下，特别优选为4.0以下。所述比G，(0.1)/G，(0.01)如果大于6.0,则有时难以提高挤出发泡体的发泡倍率。可以如下制备该丙烯系多步聚合物使用包含下述成分(a)以及(b)、或者使用含有下述成分(a)、(b)以及(c)的烯烃聚合用催化剂，通过2步以上的聚合工序，使丙烯聚合或者使丙烯与碳原子数2~8的a-烯烃共聚。(a)将用有机铝化合物还原四氯化钛所得的三氯化钛，用醚化合物以及电子受体进行处理而得到的固体催化剂成分(b)有机铝化合物(c)环状酯化合物在此，(a)将由有机铝化合物还原四氯化钛所得的三氯化钛用醚化合物以及电子受体处理得到的固体催化剂成分(以下，有时简称为"(a)固体催化剂成分")中，作为还原四氯化钛的有机铝化合物，可例举如(1)二卣化烷基铝，具体为二氯化曱基铝、二氯化乙基铝以及二氯化正丙基铝；(2)烷基铝倍半卣化物(sesquihalide),具体为乙基铝倍半氯化物；(3)卣化二烷基铝，具体为氯化二甲基铝、氯化二乙基铝、氯化二正丙基铝以及溴化二乙基铝；(4)三烷基铝，具体为三曱基铝、三乙基铝以及三异丁基铝；(5)氢化二烷基铝，具体为氢化二乙基铝等。在此"烷基"是指甲基、乙基、丙基、丁基等低级烷基。另外"卣化"是指氯化或者溴化，通常为前者。另外，为了得到三氯化钛而用有机铝化合物进行的还原反应通常在-60~60°C、优选-303(TC的温度范围实施。还原反应中的温度如果低于-6(TC,则还原反应就需要长时间，另一方面，还原反应中的温度如果超过60。C，则有时出现部分过还原，因此不优选。还原反应优选在戊烷、庚烷、辛烷以及癸烷等惰性烃溶剂中实施。另外，优选对通过有机铝化合物还原四氯化钛而得的三氯化钛进一步进行醚处理以及电子受体处理。作为上述三氯化钛的醚处理中优选使用的醚化合物，可举出例如乙醚、二正丙醚、二正丁醚、二异戊醚、二新戊基醚、二正己醚、二正辛醚、二-2-乙基己基醚、甲基-正丁基醚以及乙基-异丁基醚等各烃残基是碳原子数为2~8的链状烃的醚化合物，其中，特别优选使用二正丁醚。作为在三氯化钛的处理中使用的电子受体，优选使用周期表第III族~第iv族以及第vni族元素的卣化物，具体可以例举四氯化钬、四氯化硅、三氟化硼、三氯化硼、五氯化锑、三氯化一家、三氯化铁、二氯化碲、四氯化锡、三氯化磷、五氯化磷、四氯化钒以及四氯化锆等。制备固体催化剂成分(a)时，用醚化合物以及电子受体处理三氯化钬时，也可以使用两种处理剂的混合物来进行，另外，也可以用一种处理剂处理之后，用另一种处理剂进行处理。另外，其中优选为后者，更优选为醚处理之后用电子受体进行处理。用醚化合物以及电子受体进行处理之前，优选用烃洗涤三氯化钛。上述三氯化钛的醚处理可以通过使三氯化钛和醚化合物接触来进行，另外，用醚化合物对三氯化钛的处理通过在稀释剂存在下使两者接触来进行是有利的。该稀释剂优选使用己烷、庚烷、辛烷、癸烷、苯以及甲苯等惰性烃化合物。另外，醚处理时的处理温度优选为0~IO(TC。另夕卜，对于处理时间没有特别的限定，通常在20分钟~5小时的范围。相对于1摩尔三氯化钛，醚化合物的使用量通常为0.05-3.0摩尔、优选为0.5~L5摩尔的范围。醚化合物的使用量如果小于0.05摩尔，则不能充分提高生成的聚合物的有规立构性，因此不优选。另一方面，醚化合物的使用量如果超过3.0摩尔，则虽然生成的聚合物的有规立构性提高，但是收率下降，因此也不优选。要说明的是，严格地说，经有机铝化合物、醚化合物处理后的三氯化钛是以三氯化钛为主成分的组合物。另外，作为该固体催化剂成分(a),可以优选使用Solvay型三氯化钛。作为有机铝化合物(b)，使用与上述有机铝化合物同样的化合物即可。作为环状酯化合物(c)，可以举出例如y-内酯、5-内酯、s-内酯等，优选使用￡-内酯。另外，为了制备丙烯系多步聚合物而使用的烯烃聚合用催化剂，可以通过将上述成分(a)~(c)混合来得到。为了得到丙烯系多步聚合物，在2步聚合方法中，优选在不存在氢的条件下使丙烯聚合，或者使丙烯与碳原子数为2~8的a-烯烃共聚。在此"不存在氢"是指基本上不存在氢，并不是仅指完全不存在氢的情况，也包括存在极孩i量的氢的情况(例如，10molppm左右)。以在135。C四氢化萘溶剂中测得的第1步的丙烯系聚合物或者丙烯系共聚物的特性粘度[ri]不在10dL/g以下的程度含有氢的情况也包含在"不存在氩"的含义中。通过在该不存在氢的情况下进行丙烯的聚合或者丙烯与a-烯烃的共聚，可以制备超高分子量丙烯系聚合物，即丙烯系多步聚合物的成分(A)。成分(A)优选通过在以下的条件下将原料单体进行淤浆聚合来制备不存在氢，聚合温度优选为20~80。C、更优选为40~7(TC,作为聚合压力一般为常压~1.47MPa/s,优选为0.39~1.18MPa/s。另外，在该制造方法中，优选在第2步以后制备丙烯系多步聚合物的成分(B)。作为成分(B)的制备条件，除了使用上述烯烃聚合用催化剂之外没有特别的限定，优选为将原料单体在以下的条件下聚合来制备作为聚合温度优选为20~8(TC、更优选为60~70°C，作为聚合压力一般为常压~1.47MPa/s、优选为0.19~1.18MPa/s，且存在作为分子量调节剂的氢。另外，在上述的制造方法中，也可以在实施主聚合之前进行预聚合。如果实施预聚合，则可以良好地维持粉末形态，预聚合中一般优选为作为聚合温度优选为0~8(TC、更优选为10~6(TC，作为聚合量，每1g固体催化剂成分优选使0.001~100g、更优选使0.1~10g的丙烯聚合或者使丙烯与碳原子数为2~8的a-烯烃共聚。另外，也可以使挤出发泡体的构成材料丙烯系树脂为丙烯系树脂组合物，含有上述的丙烯系多步聚合物与23(TC下的熔体流动速率(MFR)为30g/10分钟以下、且重均分子量(Mw)与数均分子量(Mn)之比Mw/Mn为5.0以下的丙烯系聚合物。通过将上述的丙烯系多步聚合物与其它材料混合制成树脂组合物，可以期待挤出发泡体的成型性改良和高功能化、低成本化等。通过使用该树脂组合物，挤出发泡体熔融张力高，具有优良的粘弹性特性，可以赋予挤出发泡体高发泡倍率、良好的表面外观以及防止片材成型时的拉伸断裂的效果。该树脂组合物中，丙烯系聚合物相对于丙烯系多步聚合物的重量比为6倍以上，更优选为10倍以上。重量比如果小于8倍，则有时造成挤出发泡体的表面外观不良。丙烯系聚合物的熔体流动速率(MFR)优选为30g/10分钟以下，更优选为15g/10分钟以下，特别优选为10g/10分钟以下。MFR如果超过30g/10分钟，则有时出现挤出发泡体的成型不良。丙烯系聚合物的Mw/Mn优选为5.0以下，特别优选为4.5以下。Mw/Mn如果超过5.0,则有时造成挤出发泡体的表面外观变差。另外，丙烯系聚合物可以通过使用齐格勒-纳塔(Ziegler-Natta)催化剂、茂金属催化剂等公知催化剂的聚合方法来制备。该树脂组合物中，作为熔融状态的动态粘弹性(角频率co与储存弹性模量G'的关系)，优选在高频侧的储存弹性模量的斜率为一定量以上的大小，另外，在低频侧的储存弹性模量的斜率优选为在一定量以下的大小。具体地讲，角频率为10rad/s时的储存弹性模量G'(10)与角频率为1rad/s时的储存弹性模量G，(1)之比G'(10)/G，(1)优选为5.0以上，特别优选为5.5以上。所述比G，(10)/G'(1)如果小于5.0,则当向挤出发泡体施加拉伸等外源性变化时的稳定性有时会降低。另外，角频率为O.lrad/s时的储存弹性模量G'(0.1)与角频率为0.01md/s时的储存弹性模量G，(0.01)之比G，(0.1)/G，(0.01)优选为14.0以下，特别优选为12.0以下。所述比G，(0.1)/G，(0.01)如果超过14.0,则有时难以提高挤出发泡体的发泡倍率。在此，在拉伸挤出发泡体时，松弛时间在l~10s范围的成分一般使挤出发泡体的拉伸特性变差。该范围的松弛时间的贡献越大，在角频率co为1rad/s附近的储存弹性模量G'(1)的斜率越小。为此，如果将与角频率co为10rad/s时的储存弹性模量G'(10)的比G，(10)/G，(1)设定为该斜率的指标，从数值模拟以及实验分析结果可知，该值越小，挤出发泡中拉伸时的破气(破気)就越大。因此，上述树脂组合物中，G'(10)/G，(1)优选为5.0以上。另外，对于发泡成长的最终阶段中的破泡、或挤出发泡成型中模唇附近伴随高速伸长变形的破泡，要求一定程度的变形固化性(歪^硬化性)，因此必须有适当松弛时间范围中的适量高分子量成分，因此，低频范围的储存弹性模量G，必须大到一定程度。在此，如果将角频率co为0.1rad/s时的储存弹性模量G，(0.1)与角频率为0.01rad/s时的储存弹性模量G,(0.01)之比G，(0.1)/G，(0.01)设为其指标，则从数值模拟以及实验分析的结果可知，该值越大，由破泡造成的发泡4咅率的下降就越显著。因此，上述树脂组合物中优选G，(0.1)/G，(0.01)为14.0以下。另外，包括该树脂组合物在内，构成本发明的挤出发泡体的丙烯系树脂中，可以根据需要在不妨碍本发明效果的范围内添加抗氧化剂、中和剂、成核剂(結晶核剤)、金属钝化剂(金属不活性剤)、磷系加工稳定剂、紫外线吸收剂、紫外线稳定剂、荧光增白剂、金属皂、抗酸吸收剂等稳定剂或者交联剂、链转移剂、核剂(核剤)、润滑剂、增塑剂、填充剂、强化剂、颜料、染料、阻燃剂、防静电剂等添加剂。这些添加剂的添加量可以根据成型的挤出发泡体所要求的各特性、或成型条件来适当确定。另外，作为丙烯系树脂，使用上述的熔融粘弹性优良的丙烯系多步聚合物时，也可以在根据需要添加上述添加剂的状态下，先使用公知的熔融混炼机进行熔融混炼制成颗粒状之后，再成型为所期望的挤出发泡体。本发明的挤出发泡体可以通过将上述的丙烯系树脂挤出发泡来得到，作为制备装置，可以使用能将丙烯系树脂加热至熔融状态、一边提供适当的剪切应力一边进行混炼、由管状的模头进行挤出发泡的公知挤出发泡成型装置。另外，构成制备装置的挤出机可以采用单螺杆挤出机或者双螺杆挤出机中的任一种。作为该挤出发泡成型装置，可以使用例如在特开2004-237729号中公开的将2台挤出机连接的串联型挤出发泡成型装置。另外，制备本发明的丙烯系树脂挤出发泡体时，为了在得到高发泡倍率的基础上，确实地形成连续气泡结构，由挤出用模头对熔融混炼的丙烯系树脂进行挤出发泡时，优选在该挤出用模头出口附近的树脂流路中的与流动方向垂直的方向的截面积最小的部分，下式(I)表示的压力梯度(k)满足50MPa/mSl^800MPa/m,以及下式(II)表示的减压速度(v)满足5MPa/s^^lOOMPa/s。[数7]压力梯度(k)一M[数8]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage17</formula>(I)减压速度<formula>formulaseeoriginaldocumentpage17</formula>(式(I)和式(II)中，M和n表示物质常数，A表示挤出用模头出口附近的树脂流路中与流动方向垂直的方向的截面积最小的位置的截面积(mm2),Q表示通过模头出口的丙烯系树脂的体积流量(mm3/s))。在此，形成连续气泡结构，换而言之指在发泡体上形成破泡，一般，破泡现象被认为由于下述机理发生。即，认为通常的破泡现象大致同时发生下述现象在气泡成长的过程中，随着发泡气体的体积百分率增大，相邻气泡间熔融状态的树脂在局部变薄而容易形变，伴随着进一步的气泡成长，发生局部大形变，从而气泡间破裂的破泡(现象1)、气泡成长后，由树脂的粘弹性性质产生的残留应力使气泡间的局部薄部分进一步进行而使气泡间破裂的石皮泡(现象2)、以及对发泡体施加外因性形变，易于变薄形变的气泡间选择性地大形变而破裂的破泡(现象3)。一方面，在使用非交联聚丙烯系树脂的挤出发泡成型中，由于树脂的熔融张力不足，在由这样的树脂构成的气泡充分成长，形成壁面而达到稳定状态之前，发生上述中的(现象1)的机理的破泡，不能得到充分发泡倍率的挤出发泡体。另一方面，如果在气泡的成长过程中气泡破裂，则由于多个气泡相连而形成气体连续相，气体由其向发泡体的外部逃逸，因此不能将气封闭在挤出发泡体的内部，不能形成高发泡倍率的发泡体。如此，连续气泡结构的形成(破泡的形成)使发泡倍率降低，因此为了得到具有连续气泡结构(独立气泡率小于40%)、发泡倍率达到10倍以上的高发泡倍率的挤出发泡体，必须使挤出发泡体形成壁面之前尽量不发生破泡，防止挤出发泡体内的气体向外部漏出，连续形成充分的高发泡率状态，或在形成后的气破泡、连续相形成、形成该连续相的步中挤出发泡体的骨架(壁面的形成)在某种程度上形成，形状稳定，达到气体不向外部逃逸的状态。进而，为了使挤出发泡体具有优良的吸音特性，除了包含形成破泡结构的连续气泡结构之外，为了使发泡体内部表现充分的吸音效果，必须提高发泡倍率U0倍以上，优选20倍以上)。因此，将模头出口中的压力梯度设定在适当的范围，以使在通过模头出口的剪切形变适当促进破泡的同时，使由于气泡成长过程中的石皮泡导致的发泡倍率降低减少，并将模头出口的减压速度设定在适当的范围来达到实现适当的气泡径大小的气泡核生成密度。即，通过规定模头出口的压力梯度和减压速度的适当范围(对于压力梯度(k),50MPa/m￡k^800MPa/m,对于减压速度(v),5MPa/s^^lOOMPa/s)，可以通过简l更的方法得到同时具有连续气泡结构和充分的发泡倍率，吸音特性优良的聚丙烯发泡体。与此相对，如果压力梯度(k)小于50MPa/m，则模头内部的破泡的发生显著，有时得不到发泡倍率为]0倍以上的充分发泡倍率的挤出发泡体。另一方面，如果压力梯度(k)超过800MPa/m,则难于形成连续气泡结构。特别优选压力梯度(k)在100MPa/m^k^00MPa/m的范围内。另外，如果减压速度(v)小于5MPa/s,则模头内部的破泡发生显著，有时得不到发泡倍率为10倍以上的充分发泡倍率的挤出发泡体。另一方面，如果减压速度(v)超过100MPa/s,则难于形成连续气泡结构，吸音特性进一步减低。特别优选减压速度(v)在20MPa/s^S60MPa/s的范围内。在此，上述式(I)和式(II)中，丙烯系树脂的物质常数M(如上所述，为表示材料的粘性程度的参数，随材料的粘度、温度变化)为500~30000(Pa'Sn)左右，另外n(同样地为表示材料的非牛顿性的参数)为0.20.6左右，因此为了使上述压力梯度(k)满足50MPa/mSkS800MPa/m，另外减压速度(v)满足5MPa/s^^l00MPa/s,使与挤出用模头出口部的流动方向垂直的流路的截面积最小的位置上的截面积A为0.14.0mm2,优选为0.3-2.0mm2,通过一个才莫头出口部分的丙烯系树脂的体积流量Q(每个内管模头)为5~300mm3/s，优选为10150mm3/s即可。在本发明的制造方法中，考虑到挤出用模头出口附近的树脂流路径不是一定的(例如，考虑到在挤出用模头出口附近，树脂流路径变小，即挤出用模头出口附近的树脂流路中，出现与流动方向垂直的方向的截面积为最小的位置)，在挤出用模头出口附近的树脂流路径大致一定，截面积也大致一定的情况下，作为式(I)及式(II)中的截面积A，釆用所述一定的截面积即可。另外，制造挤出发泡体时，例如，由集合多个管状模头构成的管状模头集合体挤出发泡多根细条，或者也可以由形成多个挤出孔的挤出用模头使多个细条挤出发泡，使多根该细条在长度方向相互熔接、集束而成的挤出发泡细条集束体。由此，通过将多根细条状的挤出发泡体集束形成挤出发泡细条集束体，可以提高挤出发泡体的发泡倍率，发泡倍率高、能将具有足够厚度的挤出发泡体以各种形状容易地成型。其中，该挤出发泡细条集束体的制造通过例如特开昭53-1262号公报等公知。构成该挤出发泡细条集束体的细条形状受在挤出用模头中形成的挤出孔的形状的控制，挤出孔的形状可以为圆形、菱形、缝状等任意的形状。成型时，挤出用模头的出口的压力损失优选为3Mpa/s50Mpa/s。另外，挤出用模头中形成的挤出孔的形状可以是全部相同的形状，也可以在一个挤出用模头中形成多种形状的挤出孔。例如即使是形成圆形的挤出孔，其孔径的大小也可以为多种，形成多个孔径不同的圆形的挤出孔。其中，如上所述，使用集合多个管状模头构成的管状模头集合体等的情况时，管状模头等每个孔的压力梯度(k)以及减压速度(v)只要符合上迷式(I)以及式(II)即可。另外，作为制造挤出发泡体时，使挤出发泡体发泡的发泡方法，可以采用成型时向熔融状态的树脂材料中注入流体(气体)的物理发泡、在树脂材料中混合发泡剂的化学发泡。物理发泡中，作为注入的流体，可举出惰性气体，例如二氧化碳(石友酸气)、氮气等。另外，化学发泡中，作为可使用的发泡剂，可以举出例如偶氮二甲酰胺、偶氮二异丁腈等。另外，在上述的物理发泡中，优选向熔融状态的树脂材料中注入超临界状态的二氧化碳、氮气。在此，超临界状态是指由于超过气体与液体可以共存的界限的温度和压力，气体和液体的密度变得相等而不能区别2层的状态，在该超临界状态生成的流体称为超临界流体。另外，超临界状态的温度以及压力为超临界温度以及超临界压力，例如，二氧化碳为31。C、7.4Mpa/s。另外，相对于树脂材料，注入4~15质量％左右的超临界状态的二氧化碳或氮气即可，可以在料筒内向熔融状态的树脂材料注入。对于挤出发泡体的形状没有特别的限定，作为结构材料可以采用7>知的形状，例如板状、圆柱状、矩形、凸状、凹状等公知的形状。通过如此得到的本发明的丙歸系树脂挤出发泡体，如上所述，在适当形成形成有与气泡间相连的连续空气层的连续气泡结构的同时，发泡倍率为10倍以上，因此发泡体中的空气层比例提高，从而可以提供吸音性能优良的挤出发泡体。进而，通过使发泡倍率为IO倍以上，发泡体变轻，操作性优良。另外，本发明的丙烯系树脂挤出发泡体的构成材料丙烯系树脂循环利用性能优良，另外耐化学药品性、耐热性也良好，因此本发明的丙烯系树脂挤出发泡体也有这些性能(循环利用性能、耐化学药品性、耐热性)。进而，通过使用作为低成本材料的丙烯系树脂，能够以低成本提供具有上述效果的挤出发泡体。本发明的挤出发泡体，如上所述吸音性能优良，因此可以应用于才几动车领域的结构材料(天花板、地板、门等的内装构成构件)，或建筑'土木领域的结构材料(建材等)等。另外，以上说明的方案为本发明的一个方案，本发明不限于上述实施方案，在具有本发明的结构、可以达到目的以及效果的范围内的变形和改良均包含在本发明的内容中。另外，实施本发明时的具体结构和形状等在达到本发明的目的和效果的范围内，也可以是其它的结构、形状等。实施例以下，列举实施例和制造例更具体地说明本发明，但本发明不受限于实施例等的内容。[l]试验例1以下所述的制备例、实施例中的物性值等按照下述的方法来测定。[制造例、实施例中的物性值等](1)第1步的丙烯聚合物成分(成分1)以及第2步的丙烯聚合物成分(成分2)的质量百分率由使用聚合时连续供给的丙烯的流量计累计值的物质收支求得。(2)特性粘度[ti]:在135。C的四氢化萘溶剂中测定。另夕卜，成分2的特性粘度[Ti2]由下式(V)计算。[数9][772]=([7)total]X100-[77i]XWl)/W2.....(V)ht。tail:丙烯聚合物整体的特性粘度(dL/g)hi]:成分l的特性粘度(dL/g)W1:成分1的质量百分率(质量％)W2:成分2的质量百分率(质量％)(3)熔体流动速率(MFR):根据JISK7210,在温度为23(TC、负荷为2.16kgf下测定。(4)熔融张力使用年卞t。口歹，7lC(东洋精机(抹)制)，在测定温度为23(TC、拉取温度(引各取W显度)为3.1m/分钟下进行测定。测定中使用长度为8mm、直径为2.095mm的孑L(orifice)。(5)粘弹性测定使用下述样式的装置进行测定。储存弹性模量G，可以从复数弹性模量的实数部分求得。装置RMS-800(P才外h夕7公司制)温度190°C形变30%频率100rad/s~0.01rad/s[制备例1]丙烯系多步聚合物的制备(i)预聚合催化剂成分的制备将内容积为5升的带有搅拌器的三颈瓶充分千燥，用氮气置换之后，添加经脱水处理的庚烷4升、氯化二乙基铝140g，进一步添加市售品Solvay型三氯化钛催化剂(东y—.77(^r厶(抹)制)20g。在一边对其进行搅拌，一边保持在2(TC的状态下连续地导入丙烯。80分钟后，停止搅拌。得到每1g三氯化钛催化剂聚合0.8g丙烯的预备催化剂成分。(ii)丙烯的聚合(第1步)将内容积为10升的带有搅拌器的不锈钢制高压釜充分干燥，用氮气置换之后，添加经脱水处理的庚烷6升，将系统内的氮气用丙烯置换。然后，一边搅拌一边导入丙烯，使系统内稳定在内部温度为6(TC、总压为0.78Mpa/s之后，加入以固体催化剂换算含有0.75g上述(i)所得的预聚合催化剂成分的庚烷浆料50毫升来开始聚合。连续供给丙烯35分钟时，由丙烯流量累计值求得的聚合物生成量为151g，将其一部分作为样品进行分析，结果特性粘度为14.1dL/g。然后使内部温度降到40。C以下，减緩搅拌，进行减压。(iii)丙烯的聚合(第2步)减压之后，再次使内部温度为60。C，添加氬0.15MPa/s，一边搅拌一边导入丙烯。一边在总压为0.78MPa/s下连续供^^丙烯，一边在60。C聚合2.8小时，此时，将聚合物的一部分作为样品进行分析，结果特性粘度为1.16dL/g。聚合结束后，添加50毫升的曱醇，进行降温、减压。将内容物全部转移至具有过滤器的过滤槽，添加100毫升的l-丁醇，在85"搅拌1小时后进行固液分离。进一步使用85。C的庚烷6升将固体部分洗涤2次，进行真空千燥，得到丙烯聚合物3.1kg。由以上的结果，求得第1步与第2步的聚合重量比为12.2/87.8,在第2步生成的丙蹄聚合成分的特性粘度为1.08dL/g。然后，相对于所得的丙烯系多步聚合物粉末IOO重量份，添加抗氧化剂々^^乂、乂夕只1010(9^'7々^wv亍j一.々5力》7:、(抹)制)600ppm、中和剂硬脂酸钙500ppm进行混合，使用"7，外》单螺杆挤出机(东洋精机(抹)制，4)20mm)在230。C的温度下进行熔融混炼，制备丙烯聚合物颗粒。所得的丙烯系多步聚合物的物性以及树脂特性如表1所示。(丙烯系多步聚合物的物性以及树脂特性)<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>[实施例1]丙烯系树脂挤出发泡体(挤出发泡细条集束体)的制造将由上述制备例1制得的颗粒状丙烯系多步聚合物作为成型材料，使用特开2004-237729号公报中公开的串联型挤出发泡成型装置(具有螺杆径为4)50mm的单螺杆挤出机和螺杆径为4)35的单螺杆挤出机2台单螺杆挤出机)，另外，作为模头，使用集合了多个圆形挤出孔(圆管模头，截面积全部基本相同)的模头，通过下述方法，制备作为多个挤出发泡的细条集束而成的板状挤出发泡细条集束体的丙烯系树脂挤出发泡体。其中，发泡是在cj)50mm单螺杆挤出机上通过注入(302超临界流体进行的。即，通过(J)50mm单螺杆才齐出才几，一边使成型材料熔融，一边注入C〇2超临界流体，使该流体充分溶解以使其在熔融状态的成型材料中达到均勻，然后由连接的cl)35mm单螺杆挤出机挤出，使(])35mm单螺杆挤出机的模头出口的树脂温度为l^C,成型挤出发泡体。制造条件的详细情况如下所示。另外，4)35mm单螺杆挤出机的模头出口的树脂温度采用通过例如热电偶(熱電対0温度计来测定的值即可，可以认为该树脂温度是发泡的同时被挤出的熔融树脂的温度。通过该条件，由式(I)算出的压力梯度为450MPa/m,由式(II)算出的减压速度为60MPa/s。(制造条件)C02超临界流体7质量％挤出量8kg/hr模头出口上游部树脂压力6Mpa/s模头出口的1个圆管模头的流量100mm3/s每个模头出口的直径lmm流路的截面积0.79mm2模头出口的挤出温度185°C[实施例2]在实施例1所示的方法中，除了将制造条件变更为下述条件之外，使用与实施例1所示方法同样的方法，制造丙烯系挤出发泡体，其为多根挤出发泡细条集束而成的板状挤出发泡细条集束体。通过该条件，由式(I)算出的压力梯度为600MPa/m,由式(II)算出的减压速度为79MPa/s。(制造条件)C02超临界流体7质量％挤出量8kg/hr模头出口上游部树脂压力8Mpa/s模头出口的每个圆管模头的流量66mm3/s每个模头出口的直径0.8mm流3各的截面积0.50mm2模头出口的挤出温度185°C[比较例1]在实施例1所示的方法中，除了将制造条件变更为下述条件之外，使用与实施例1所示方法同样的方法，制造丙烯系挤出发泡体，其为多根挤出发泡细条集束而成的板状挤出发泡细条集束体。通过该条件，由式(I)算出的压力梯度为730MPa/m，由式(II)算出的减压速度为150MPa/s。(制造条件)C02超临界流体7质量％挤出量8kg/hr模头出口上游部树脂压力9Mpa/s模头出口的每个圆管模头的流量100mm3/s每个模头出口的直径0.8mm流路的截面积0.50mm2模头出口的挤出温度185°C[比较例2〗在实施例1所示的方法中，除了将制造条件变更为下述条件之外，使用与实施例1所示方法同样的方法，制造丙烯系挤出发泡体，其为多根挤出发泡细条集束而成的板状挤出发泡细条集束体。通过该条件，由式(I)算出的压力梯度为830MPa/m,由式(II)算出的减压速度为46MPa/s。(制造条件)C02超临界流体7质量％挤出量8kg/hr模头出口上游部树脂压力10Mpa/s模头出口的每个圆管模头的流量llmmVs每个才莫头出口的直径0.5mm流路的截面积0.20mm2模头出口的挤出温度185°C如此得到的实施例l、2以及比较例1、2的丙烯系树脂挤出发泡体的发泡倍率、平均泡孔径、独立气泡率按照下述条件测定的结果如表2所示。(测定条件)发泡倍率将所得的挤出发泡体的重量除以用水投法(水投法)求得的体积求得密度，由此算出。独立气泡率根据ASTMD2856进行测定。平均泡孔径根据ASTMD3576-3577进行测定。(测定结果)[表2]<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>由表2的结果可知，式(I)表示的压力梯度(k)满足50MPa/m$k￡800MPa/m,式(II)表示的减压速度(v)满足5MPa/s^^l00MPa/s的实施例1以及实施例2得到的丙烯系树脂挤出发泡体，发泡倍率为IO倍以上，独立气泡率小于40%,另外，平均泡孔径也在0.005~5.0mm的范围。而式(II)表示的减压速度(v)超过100MPa/s(l50MPa/s)的比较例1以及式(I)表示的压力梯度(k)超过800MPa/m(830MPa/m)的比较例2，独立气泡率高，没有形成连续气泡结构。另外，图2为由实施例1得到的丙烯系树脂挤出发泡体的截面电子显微镜照片(倍率75倍)。由图2可以确认实施例l得到的丙烯系树脂挤出发泡体形成排列有无数个平均泡孔径为0.0055.0mm的发泡泡孔的连续气泡结构。对实施例1以及实施例2的丙烯系树脂挤出发泡体采用常规方法评价吸音性能以及抑制振动性能(制振性能)时，得到了良好的结果。[2]试验例2试验例2中，对将制备例1所示的丙烯系多步聚合物作为成型材料成型而得到的独立发泡体以及连续发泡体进行吸音特性的评价。以下，对实施例3~6和比较例3~4,在下述测定条件下进行测定，吸音特性评价结果如表3所示。(测定条件)[比较例3]发泡倍率l倍泡孑L径0,破泡部总面积的比例0%[比较例4]发泡倍率30倍泡孔径100pm^C泡部总面积的比例0%[实施例3〗发泡倍率30倍泡孔径100pm^C泡部总面积的比例2%[实施例4]发泡倍率30倍泡孔径100pm破泡部总面积的比例5%[实施例5]发泡倍率30倍泡孔径100pm石皮泡部总面积的比例8%[实施例6]发泡倍率30倍泡孔径lOOjim石皮泡部总面积的比例10%在上述条件下测定吸音率。另外，在吸音率的测定中，采用吸音率测定系统9302型(ij才7抹式会社)，根据ISO10534-2,评价垂直入射吸音率。(测定结果)<table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>由表3的结果可知破泡部也就是泡孔壁的凹坑总面积的比例达到2%以上，通过形成连通状态，吸音特性提高。另外，由电子显微镜VE-7800((林)KEYENCE公司)拍摄的电子显微镜照片如图2所示。产业实用性本发明的丙烯系树脂挤出发泡体以及丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法，吸音性能优良，因此可以有利地用作例如建筑、土木领域、机动车领域中需要吸音性能的结构材料(例如，建材、机动车的天花板、地板、门等内装构成构件)及其制造方法。权利要求1.丙烯系树脂挤出发泡体，其是将丙烯系树脂挤出发泡而成的丙烯系树脂挤出发泡体，其特征在于，独立气泡率小于40%,发泡倍率为10^咅以上。2.权利要求1所述的丙烯系树脂挤出发泡体，其特征在于，构成发泡体的发泡泡孔的平均泡孔径为0.0055.0mm。3.权利要求1或2所述的丙烯系树脂挤出发泡体，其特征在于，其为多根经挤出发泡的细条集束而成的挤出发泡细条集束体。4.权利要求1~3中任意一项所述的丙烯系树脂挤出发泡体，其特征在于，由发泡体的截面照片评价的破泡部的面积总和为观察面总面积的2%以上。5.权利要求13中任意一项所述的丙烯系树脂挤出发泡体，其特征在于，在由发泡体的截面照片评价的^C泡部中，凹坑面积为1x1CT5mm2以上的石皮泡部的面积总和为观察面总面积的2%以上。6.丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法，其是将丙烯系树脂加热至熔融状态，一边对熔融状态的丙烯系树脂施加剪切应力一边混炼后，由挤出用模头挤出发泡而成型的丙烯系树脂挤出发泡体制造方法，其特征在于，使在上述挤出用模头出口附近的树脂流路的与流动方向垂直的方向的截面积最小的位置，下式(I)表示的压力梯度(k)满足50MPa/mS]^800MPa/m,以及下式(II)表示的减压速度(v)满足5MPa/s^vSlOOMPa/s,对丙烯系树脂进行挤出发泡，[数l]压力梯度(k)M2T(l+3n)Q(I)[数2]减压速度(v〉2去(l+3n)'A、(n+l)(n〉(式(I)和式(II)中，M和n表示物质常数，A表示挤出用模头出口附近的树脂流路的与流动方向垂直的方向的截面积最小的位置的截面积(mm2)，Q表示通过模头出口的丙烯系树脂的体积流量(mm3/s))。7.权利要求6所述的丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法，其特征在于，使用含有下述(A)和(B)的丙烯系多步聚合物作为上述丙烯系树脂，(A)在135。C、四氢化萘溶剂中测定的特性粘度[ri]超过10dL/g的丙烯均聚物成分或丙烯与碳原子数为2~8的a-烯烃的共聚物成分，其在全部聚合物中的含量为520质量％;(B)在135°C、四氢化萘溶剂中测定的特性粘度h]为0.53.0dL/g的丙烯均聚物成分或丙烯与碳原子数为28的a-烯烃的共聚物成分，其在全部聚合物中的含量为80-95质量％。8.权利要求7所述的丙烯系树脂挤出发泡体的制造方法，其特征在于，上述丙烯系多步聚合物在23(TC下的熔体流动速率(MFR)与在230。C下的熔融张力(MT)的关系满足下式(III)。[数3]Ug(MT)〉-1.33iog(MFR)+l,2.....(m)全文摘要本发明的丙烯系树脂挤出发泡体是将丙烯系树脂挤出发泡而成的丙烯系树脂挤出发泡体，独立发泡率小于40％，发泡倍率为10倍以上。这样的丙烯系树脂挤出发泡体包含适当形成破泡状态的连续气泡结构，并且发泡倍率高，因此每个发泡体的气泡具有吸音特性，成为吸音特性优异的挤出发泡体。文档编号C08J9/04GK101146852SQ200680009139公开日2008年3月19日申请日期2006年3月22日优先权日2005年3月22日发明者大槻安彦,津乘良一,菅原稔申请人:普瑞曼聚合物有限公司