专利名称：盘形材料、用于盘形材料的基材的制造方法、以及盘形辊的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种盘形辊，在该盘形辊中，在旋转轴上嵌插多块环状的盘形材料，由该盘形材料的外周面形成输送面；本发明还涉及上述盘形材料、及用于盘形材料的基材的制造方法。
背景技术：
为了(例如)输送从熔化炉流下的玻璃板，或输送在锻烧炉中被加热的不锈钢板等金属板，使用盘形辊(例如，参照专利文献1)。如图1所示，该盘形辊10是在作为旋转轴的金属制的轴11上嵌插多块含有无机纤维或无机填充材料的环状的盘形材料12而成的辊状堆叠物，在经由配置在该堆叠物两端的凸缘13而对整体进行加压并通过螺母15在施加若干压缩的状态下对盘形材料12进行固定，盘形材料12的外周面作为输送面发挥作用。在这种盘形辊中，由于嵌插有盘形材料12的轴11为金属制的，因此若暴露于高温下，则该轴11发生热膨胀并沿轴方向伸展。此时，由于与金属相比盘形材料12为热膨胀率较低的陶瓷制材料，因此不能随着轴11伸展，因而盘形材料12彼此剥离，可能发生盘分离 (在盘形材料间产生间隙的现象)。另外，由于盘形材料的外侧(外周面)和内侧(内部) 的温度差(热膨胀差)引起的热应力的作用，在辊表面(输送面)可能产生裂缝。为了避免这种不良情况，大多在盘形材料中混合云母等鳞片状物(例如，参照专利文献1及2)。艮口， 云母形成极薄的层结构，当加热时则放出结晶水并发生晶型转变，此时有在层方向上膨胀的可能性。期待的是，能够这样通过云母在层方向上发生膨胀，来提高盘形材料12对轴11 的热膨胀的追随性。专利文献1 日本特开昭58-156717号公报专利文献2 日本特表2005-520774号公报
发明内容
本发明要解决的问题但是，如专利文献1或2中所记载的盘形辊，若盘形材料的基材含有作为无机填充材料的云母，则由于云母为鳞片状物，在该基材的成形工序中，有时会(例如)在平板状基材的内部以与表面平行地取向的状态存在。其结果，云母有时与从平板状基材穿透的盘形材料的表面平行地(即与盘形辊的输送面垂直地)取向。因此，若输送面磨损继续下去，则云母的端面就会在输送面上露出，在露出的云母的端面处，在玻璃板或金属板的表面上可能产生线状的损伤。这种损伤虽然现在没有成为特别的问题，但随着玻璃板或金属板的进一步高品质化的进展，可能会作为新的课题而被提出。另外，近年来，由于被输送的玻璃板或金属板大面积化，每一块的输送时间长，与盘形材料的接触时间也增长。因此，盘形材料达到现阶段以上的高温，输送前后(即，与玻璃板或金属板接触时与接触结束时之间)的温度差有比现阶段大的趋势。另外，在定期检查时，也同样地存在被急剧冷却的情况。因此，容易发生上述的盘分离或表面裂缝。
鉴于上述课题而进行本发明，本发明的目的在于提供一种盘形辊，其不会损伤如玻璃板或金属板之类的被输送物的表面，而且，即使在被急剧冷却的情况下也不会发生盘分离、或者产生裂缝。解决问题的手段为了实现上述目的，本发明提供以下方案。(1) 一种用于盘形材料的基材的制造方法，其为制造用于形成盘形辊的盘形材料的基材的方法，在该盘形辊中，在旋转轴上嵌插多块环状的所述盘形材料，由所述盘形材料的外周面形成输送面，在该方法中，将浆料原料成形为板状并干燥，其中所述浆料原料含有无机纤维、纵横比为1 25的无机填充材料、以及无机粘合剂。(2)如上述(1)所述的用于盘形材料的基材的制造方法，其中所述无机填充材料不含鳞片状物。(3)如上述(1)或(2)所述的用于盘形材料的基材的制造方法，其中所述无机纤维的湿体积在300ml/5g以上，并且所述无机纤维为无定形的、或者结晶度在50%以下。(4)如上述⑴ ⑶中任一项所述的用于盘形材料的基材的制造方法，其中将所述浆料原料成形为板状的方法为吸引脱水成形。(5) 一种盘形材料，其为盘形辊的盘形材料，在该盘形辊中，在旋转轴上嵌插多块环状的所述盘形材料，由所述盘形材料的外周面形成输送面，所述盘形材料含有无机纤维、纵横比为1 25的无机填充材料、无机粘合剂。(6)如上述(5)所述的盘形材料，其中所述无机填充材料不含鳞片状物。(7) 一种盘形辊，在该盘形辊中，在旋转轴上嵌插有多块上述(5)或(6)所述的盘形材料。(8)如上述(7)所述的盘形辊，其中所述盘形材料的填充密度为0. 6 1. 5g/cm3。发明效果根据本发明，由于不含云母之类的鳞片状物，因此不会损伤被输送物的表面。另外，即使不含云母之类的鳞片状物，由于装配后也能够在盘形材料上残存较长的无机纤维，因此能够维持、发挥无机纤维的弹性。其结果，由于能够维持盘形材料较高的恢复率，并且能够缓和/吸收热膨胀差引起的应力，因此即使在被急剧冷却的情况下，也能够获得不会发生盘分离、裂缝的耐剥落性优良的盘形辊。
图1是示出盘形辊的一个例子的示意图。符号说明10盘形辊11金属制轴12盘形材料13 凸缘15 螺母
具体实施方式
下面参照附图对本发明进行详细说明。(用于盘形材料的基材)本发明提供用于盘形材料的基材，该基材用于制造构成图1所示的盘形辊10的盘形材料12。本发明的用于盘形材料的基材可以通过以下工序获得将含有无机纤维、纵横比为1 25的无机填充材料、以及无机粘合剂的浆料原料成形为板状并干燥。在此，纵横比是指无机粉末中的最长的径(最大直径长)与最短的径(最小直径长)之比(最大直径长/最小直径长)，若为完全的球状则纵横比为1，若为针状或纤维状，则为纤维长与纤维径之比。在本发明中，对盘形材料中所含的无机填充材料的纵横比没有特别限定，只要为1 25即可，优选为1 20，进一步优选为1 15。在本发明中，优选的是，无机填充材料中不含云母等鳞片状物(鳞片状矿物质)。 另外，鳞片状物为板状物，最小直径长为其厚度，在如用于盘形辊的普通的云母中，厚度与最大直径长的比(纵横比)为40以上。在用于盘形材料的基材的成形工序中，这种鳞片状矿物质由于有时会与基材的表面平行地取向，因此在组装到盘形辊中之后，会与盘形材料的表面平行地(即，与盘形辊的输送面垂直地)取向。其结果，若输送面的磨损继续下去， 则鳞片状物的端面露出输送面，在露出的鳞片状物端面处，玻璃板或金属板的表面可能产生线状损伤。另外，本说明书中，“不含鳞片状物”是指相对于水之外的固体成分，鳞片状物为1.0重量％以下。在本发明中，盘形材料优选不含纵横比超过25的无机填充材料。即，盘形材料优选含有纵横比为25以下的无机填充材料作为无机填充材料。无机填充材料只要是云母之类的鳞片状物以外的物质即可，例如可以为氧化铝、 堇青石、烧制高岭土、滑石、二氧化硅之类的粒状物，或者硅灰石、海泡石之类的针状物。其中，优选为氧化铝、烧制高岭土、硅灰石。它们可以单独使用，也可以将两种以上组合使用。 另外，所谓烧制高岭土是对高岭土进行烧制使其可塑性消失后的高岭土，没有后述的无机粘合剂那样的作用。这样的无机填充材料能够抑制被输送物表面的细小程度的损伤，若为粒状物，则优选使用平均粒径在25 μ m以下的微细粉末，更优选使用20 μ m以下的微细粉末，进一步优选使用15 μ m以下的微细粉末；若为针状物，则优选为平均直径在80 μ m以下、平均长度在 1000 μ m以下的针状物，更优选为平均直径在60 μ m以下、平均长度在800 μ m以下的针状物，更优选为平均直径在40 μ m以下、平均长度在600 μ m以下的针状物。即，在本发明中，若无机填充材料为纵横比为1 不足5的粒状物，则其平均粒径可以为0. 1 25 μ m，优选可以为0. 1 20 μ m，进一步优选可以为0. 1 15 μ m;若为纵横比5 25的针状物，则可以为平均直径1 80 μ m、平均长度10 1000 μ m的针状物，优选可以为平均直径1 60 μ m、 平均长度10 800 μ m的针状物，进一步优选可以为平均直径1 40 μ m、平均长度10 600 μ m的针状物。在本发明中，优选的是，无机纤维的湿体积在300ml/5g以上，并且所述无机纤维为无定形的、或者结晶度在50%以下。无机纤维中，各种纤维长度的纤维混合存在，本发明中用湿体积来规定无机纤维的纤维长度。采用这样的无机纤维，能够期待确保目前由云母所承担的受热时对轴的追随性。另外，通过以下方法计算湿体积(1)用具有小数点后2位数以上精度的秤称量5g干燥的纤维材料；(2)将称量的纤维材料放入500g的玻璃烧杯中；(3)将400cc左右的温度 20 25°C的蒸馏水放入(2)的玻璃烧杯中，使用搅拌机按照不切断纤维材料的方式慎重地搅拌，使其分散。该分散也可以使用超声波清洗机来进行；(4)将(3)的玻璃烧杯中的内容物移入IOOOml量筒中，加入蒸馏水至IOOOml刻度；(5)将(4)的量筒的口用手等堵住，注意不要漏水的同时上下颠倒搅拌，这样重复10次；(6)搅拌停止后，在室温下静置，目视观测经过30分钟后的纤维沉淀体积；(7)对3个样本进行上述操作，将其平均值作为测定值。虽然湿体积越大纤维长度越长，但在本发明中使用300ml/5g以上的无机纤维，优选使用400ml/5g以上的无机纤维，更优选使用500ml/5g以上的无机纤维。另外，对湿体积的上限没有特别限定，只要能够获得本发明的效果即可，例如为2000ml/5g以下即可，优选为1500ml/5g以下即可，更优选为1200ml/5g以下即可。普通的无机纤维，为了成为浆料而在水中与无机填充材料等一起搅拌混合，因此在搅拌期间被切断，所获得的盘形材料中的无机纤维成为纤维长度较短的纤维。因此，使用了普通的无机纤维的盘形材料弹性较低，不能追随急剧的温度变化而产生盘分离，或者产生裂缝。与此相对，本发明中使用的上述湿体积的无机纤维为成块状的短纤维，在做成浆料时即使被搅拌混合，也能够残留有比现在长的纤维长度，在所获得的盘形材料中也可混合有较长的无机纤维，因此能够维持、发挥无机纤维的弹性。其结果，能够缓和/吸收热膨胀差引起的应力，并且能够提高盘形辊的耐剥落性。另外，在本发明中，无机纤维为无定形体(S卩，结晶度为0% )、或者结晶度在50% 以下。由于无机纤维的结晶度越低纤维强度越优良，因此，即使在浆料中被搅拌、或者在装配工序中施加压缩力，无机纤维也不易折断，能够维持盘形材料的恢复率。其结果，能够获得强度高、且恢复率高的盘形材料。为了确实地获得这种效果，无机纤维的结晶度的上限优选为30%以下，更优选为20%以下，进一步优选10%以下。最优选的是无定形的无机纤维。在本发明中，结晶度可以通过X射线衍射法来测定，使用内标法制作莫来石的检测线，求出结晶度。另外，对无机纤维的平均纤维径没有特别限定，只要能够获得本发明的效果即可， 不过优选平均纤维径为3 7 μ m的较粗的无机纤维、更优选4 7 μ m的较粗的无机纤维。 由于这种粗无机纤维的纤维强度优良，即使在浆料中搅拌或者在装配工序中施加压缩力， 无机纤维也不易折断，能够维持盘形材料的恢复力。结果，能够提供强度高、恢复率高的基材。另外，对无机纤维的组成没有特别限定，只要能够获得本发明的效果即可，不过优选的是，Al2O3 Sio2Seo 40 99 1。这种组成的无机纤维被称为氧化铝纤维或者莫来石纤维，由于耐热性高，因此能够将获得的盘形材料的热尺寸变化率抑制为较低。特别是，Al2O3 SiO2* 70 30 80 20的莫来石纤维耐热性、纤维强度、成本之间的平衡性优良，另外，即使经过成形工序、装配工序也容易维持较长的纤维长度，因此适合用于本发明。本发明中，对无机粘合剂的种类没有特别限定，只要其能够作为结合材料发挥功能即可，可以列举(例如)木节土或皂土、蛙目粘土等耐火性粘土这样的具有通过加热而烧结的特性的粘土、二氧化硅溶胶或氧化铝溶胶。其中优选木节土，这是因为木节土烧结后的粘合剂效果好且杂质少。
在本发明的用于盘形材料的基材中，对于上述的无机纤维、纵横比为1 25的无机填充材料、无机粘合剂的配合量没有特别限定，只要能够获得期待的效果即可，可以含有 15 70质量％的无机纤维、10 60质量％的无机填充材料、10 50质量％的无机粘合剂，更优选含有25 60质量％的无机纤维、15 55质量％的无机填充材料、15 45质量％的无机粘合剂，进一步优选含有30 50质量％的无机纤维、20 50质量％的无机填充材料、20 40质量％的无机粘合剂。若无机纤维的含量少于15质量％，则不能获得无机纤维带来的弹性，因此在装配后可能得不到后述的期待的恢复率。另外，若无机纤维的含量多于70质量％，则不易将无机纤维均勻地分散在浆料中，获得的用于盘形材料的基材的物理性质差别大，耐磨损性可能变差。在本发明中，为了获得盘形辊用基材，可以通过将水性浆料(其作为上述的无机纤维、纵横比为1 25的无机填充材料、无机粘合剂这样的原料混合物调制而成)成形为板状，并使其干燥而制得。对这样的水性浆料的组成没有限定，若将水以外的固体成分设定为100质量份， 则可以含有15 70质量份的无机纤维、10 60质量份的无机填充材料、10 50质量份的无机粘合剂，更优选含有25 60质量份的无机纤维、15 55质量份的无机填充材料、 15 45质量份的无机粘合剂，进一步优选含有30 50质量份的无机纤维、20 50质量份的无机填充材料、20 40质量份的无机粘合剂。若无机纤维的含量少于15质量份，则不能获得无机纤维带来的弹性，因此在装配后可能得不到后述的期待的恢复率。另外，若无机纤维的含量多于70质量份，则不易将无机纤维均勻地分散在浆料中，所获得的用于盘形材料的基材的物理性质差别大，耐磨损性变差。水性浆料中还可以含有用于提高成形性等特性的成形助剂或蒙脱石粉末等防凝剂。作为这种成形助剂，例如，可以使用通过对盘形材料12进行烧制从而可以从该盘形材料12消失的有机材料或无机材料。作为有机材料，可以使用纸浆等有机纤维、淀粉、或者合成树脂的纤维或粒子等有机粘合剂。这种成形助剂及防凝剂只要根据需要添加在水性浆料中即可，若添加的话，则将水以外的固体成分设定为100质量份时，可以添加1 20质量份，优选添加2 15质量份， 进一步优选添加3 10质量份。成形方法可以为抄制法或吸引脱水成形法，其中在吸引脱水成形法中，向金属网等成形金属模具的一面供给浆料、同时从另一面进行吸引，但是在使用含有上述较长的成块状短纤维的浆料进行成形的情况下，由于凝聚了浆料中的固体成分的纤维屑容易变大， 并且过滤阻力容易降低，因此吸引脱水成形法是有利的。但是，在无机纤维量少的情况下 (例如，20质量％以下)，抄制法也是可以的。抄制法具有在成本方面比较有利的优点。成形后、干燥而得到用于盘形材料的基材，对于该用于盘形材料的基材的密度没有特别限定，只要能够获得本发明的效果即可，可以为0. 3 1. Og/cm3,更优选为0. 4 0. 8g/cm3，特别优选为0. 45 0. 7g/cm3。这是因为，相对于作为盘形辊时的填充密度，盘形材料的体积密度越低压缩率越高，盘形辊的恢复率也越好。另外，用于盘形材料的基材的厚度，在抄制法的情况下适合为2 10mm，在吸引脱水成形法的情况下适合为10 35mm。用于盘形材料的基材的厚度越厚则填充在轴上的片数越少，因此有利于制造。(盘形材料)
本发明还提供由上述用于盘形材料的基材进行环状冲制而获得的盘形材料。艮口， 本发明的盘形材料含有无机纤维、纵横比为1 25的无机填充材料、无机粘合剂。另外，所述无机填充材料优选不含鳞片状物。根据这种构成，能够避免在被输送物的表面发生云母之类的鳞片状物引起的细小损伤。进而，无机纤维为无定形的或者结晶度在50%以下，优选平均纤维直径为3 7 μ m，若优选为4 7 μ m，则能够将盘形材料的恢复率维持为较高， 即使没有云母之类的鳞片状物，也不仅能够确保在热的情况下对轴的追随性，还能够提高耐剥落性。具体而言，盘形材料的恢复率为10 100%，优选为10 90%，更优选为10 80 %，进一步优选为20 70 %、20 60 %、20 50 %。另外，在本发明中，盘形材料的恢复率按如下方法求得在直径65mm、长IOOOmm的不锈钢制轴上，以1. 25g/cm3的填充密度，使外径130mm、内径65mm的盘形材料装配成为盘形辊，将该盘形辊在900°C下加热，同时以转速5rpm旋转150小时后，冷却至室温25°C，然后，将施加到盘形材料的压缩力释放时所恢复的长度除以原来的长度，即得。另外，在本发明中，可以如上述那样由板状的基材冲制圆盘形的盘形材料，也可以使用圆盘形的模型，通过吸引脱水成形来直接获得圆盘形的基材(盘形材料)。另外，在本发明中，由基材冲制盘形材料12后进行烧制，使盘形材料中所含的无机粘合剂的结合力得以发挥，并且使有机成分消失，可以获得由烧结后的无机材料构成的盘形材料12。通过这种烧制可以抑制有机成分引起的被输送物表面的污染。(盘形辊)如图1所示，本发明还提供通过以下方法获得的盘形辊，所述方法为在作为旋转轴的金属制的轴上，嵌插多块上述盘形材料以制成辊状的层叠物，并以从两端压缩整体的状态进行固定。对盘形材料的填充密度(即，从两侧压缩的状态时的密度)没有特别限定， 只要能够获得本发明的效果即可，可以为0. 6 1. 6g/cm3，更优选为0. 7 1. 5g/cm3，特别优选为1. 1 1. 4g/cm3。如果填充密度在这样的范围，则能够获得不损害输送物、同时耐剥落性良好的表面硬度，并能够最大限度地发挥上述本发明中所获得的基材的特性，因此是优选的。另外，在本发明的盘形辊中，对表面(输送面)硬度没有特别限定，只要能够获得本发明的效果即可，就肖氏D型硬度而言，其表面硬度可以为25 65，也可以为30 60、 35 55。这种肖氏D型硬度可以用(例如)肖氏D型硬度计(高分子计量仪器株式会社制造的“阿斯卡D型橡胶硬度计)来测定。在本发明中，优选的是，在使用满足上述特定范围的湿体积及结晶度的无机纤维的情况下，将盘形材料卷起后，对盘形辊进行烧制，使盘形材料中所含的有机成分消失。艮口， 满足上述特定范围的湿体积及结晶度的无机纤维由于排斥力过强，因此若在卷起前被烧制使得有机粘合剂等成形助剂消失时，仅靠无机粘合剂的约束力难以维持其形状。(实施例)下面列举出试验例以进一步对本发明进行说明，但本发明并不限于这些试验例。如表1所示，向水中投入无机纤维、无机填充材料及无机粘合剂，充分地搅拌混合以制备浆料。另外，材料使用下面的物质。莫来石纤维湿体积990ml/5g、平均纤维直径 5μπκ结晶度0%、A1203 SiO2* 70 30 80 20 ；硅铝酸盐纤维湿体积20ml/5g、平均纤维径2.5 μ m、结晶度0%、Al2O3 SiO2为45 55 55 45 ；粘土 A 木节土 ；粘土B 皂土 ；白云母=REPCO株式会社制造的“M-60”，纵横比50、平均直径105 μ m ；氧化铝日本轻金属株式会社制造的“A31”，纵横比1. 5、平均粒径5 μ m ；烧制高岭土 林化成株式会社制造的“SATINT0NE W”，纵横比1. 5、平均粒径3 μ m ；硅灰石A 林化成制“NYAD-400”，纵横比 15、平均纤维径8 μ m、平均纤维长度120μπι ；硅灰石B 林化成株式会社制造的“NYAD-G”， 纵横比15、平均纤维径40 μ m、平均纤维长度600 μ m ；纸浆Weigood of Canada有限公司制 “!11附(^”；淀粉日淀化学株式会社制造的叩讨1~0 size J”。接着，将各浆料通过吸引脱水成形法或者抄制法成形为板状，干燥制成用于盘形材料的基材，进行下述评价。将结果记载在表1中。(1)热尺寸变化率由各用于盘形材料的基材冲制试验片，在900°C下加热3小时后，测定其直径，从加热前的测定值求出长度方向(径向)的热尺寸变化率(％)。在本发明中，热尺寸变化率优选为1 %以下，更优选为0. 7%以下，进一步优选为0. 5%以下。(2)硬度由各用于盘形材料的基材冲制外径80mm的环状盘形材料，装配在不锈钢制轴上， 使得宽度为IOOmm以及所期望的填充密度，对输送面进行研磨后，测定输送面表面的硬度 (肖氏D型硬度(Shore D))。另外，在900°C下加热24小时后，进行相同的测定。(3)耐剥落性由各用于盘形材料的基材冲制外径60mm的环状盘形材料，装配在不锈钢制轴上， 使得宽度为IOOmm并达到所期望的填充密度，投入到保持在900°C的电炉中，15小时后取出，骤冷至室温25°C。接着，反复进行这样的加热·骤冷，计算直至盘分离或产生裂缝时的次数。在实用上，在即使反复进行这样的加热 骤冷3次以上也不会产生盘分离或裂缝的情况下，可以评价为耐剥落性优良。另外，在本发明中，优选的是上述加热·骤冷即使反复 5次以上也不会产生盘分离或裂缝，更优选的是反复8次以上也不会产生盘分离或裂缝。(4)负荷变形量由各用于盘形材料的基材冲制外径80mm的环状盘形材料，装配在不锈钢制轴上， 使得宽度为IOOmm并达到所期望的填充密度，对输送面进行研磨后，施加1200N的负荷并测定负荷带来的变形量。另外，在900°C下加热10小时后，进行相同的测定。如果在加热前、 以及在900°C下加热10小时后，这种负荷变形量都在0. Imm以上，则可以评价为在实用上没有问题，在本发明中，优选为0. 15mm以上，更优选为0. 20mm以上。(5)被输送物的损伤由各用于盘形材料的基材冲制外径80mm的环状盘形材料，装配在不锈钢制轴上， 使得宽度为IOOmm并达到所期望的填充密度，对输送面进行研磨后，在900°C的加热炉中将不锈钢板在辊上通过后，观察通过后的不锈钢板的表面，确认是否有50 μ m以上的损伤。
权利要求
1.一种用于盘形材料的基材的制造方法，其为制造用于形成盘形辊的盘形材料的基材的方法，在该盘形辊中，在旋转轴上嵌插多块环状的所述盘形材料，由过所述盘形材料的外周面形成输送面，在该方法中，将浆料原料成形为板状并干燥，其中所述浆料原料含有无机纤维、纵横比为1 25的无机填充材料、以及无机粘合剂。
2.如权利要求1所述的用于盘形材料的基材的制造方法，其中所述无机填充材料不含鳞片状物。
3.如权利要求1所述的用于盘形材料的基材的制造方法，其中所述无机纤维的湿体积在300ml/5g以上，并且所述无机纤维为无定形的、或者结晶度在50%以下。
4.如权利要求1 3中任一项所述的用于盘形材料的基材的制造方法，其中将所述浆料原料成形为板状的方法为吸引脱水成形。
5.一种盘形材料，其为盘形辊的盘形材料，在该盘形辊中，在旋转轴上嵌插多块环状的所述盘形材料，由所述盘形材料的外周面形成输送面，所述盘形材料含有无机纤维、纵横比为1 25的无机填充材料、以及无机粘合剂。
6.如权利要求5所述的盘形材料，其中所述无机填充材料不含鳞片状物。
7.一种盘形辊，在该盘形辊中，在旋转轴上嵌插多块权利要求5或6所述的盘形材料。
8.如权利要求7所述的盘形辊，其中所述盘形材料的填充密度为0.6 1. 6g/cm3。
全文摘要
本发明涉及一种用于盘形材料的基材的制造方法，其为制造用于形成盘形辊的盘形材料的基材的方法，在该盘形辊中，在旋转轴上嵌插多块环状的所述盘形材料，由所述盘形材料的外周面形成输送面，在该方法中，将浆料原料成形为板状并干燥，其中所述浆料原料含有无机纤维、纵横比为1～25的无机填充材料、以及无机粘合剂。本发明还涉及盘形材料和盘形辊。本发明的盘形辊不会损伤被输送物的表面，而且即使在被急剧冷却的情况下也不会发生盘分离或产生裂缝。
文档编号B65H27/00GK102311010SQ201110130598
公开日2012年1月11日 申请日期2011年5月19日 优先权日2010年5月19日
发明者中山正章, 岩田耕治, 渡边和久 申请人:霓佳斯株式会社