冷冻空调装置的制作方法

专利名称：冷冻空调装置的制作方法
技术领域：
本发明涉及冷冻空调装置，尤其是进行气体喷射、提高外部气体 温度低时的供暖能力的冷冻空调装置。
背景技术：
现有的冷冻空调装置，在冷凝器和蒸发器之间的中间压部分设置 气液分离器，将气液分离器分离的气体制冷剂向压缩机的中间压部分 进行喷射，以此提高供暖能力(例如参照专利文献l)。
并且，还存在将一部分高压液制冷剂分流、减压后与高压液制冷 剂进行热交换、使其蒸发气体化后向压缩机进行喷射，以此提高供暖
能力的冷冻空调装置，用来取代气液分离器(例如参照专利文献2)。
并且，也有在冷凝器和蒸发器之间的中间压部分设置液体存储器、 使液体存储器内的制冷剂和压缩机吸入的制冷剂进行热交换的装置 (例如参照专利文献3)。
专利文献1:日本特开2001-304714号公报
专利文献2:日本特开2000-274859号公报
专利文献3:日本特开2001-174091号公才艮

发明内容
但是，现有的冷冻空调装置具有以下问题。
首先，在专利文献l所述的现有例那样进行设置有气液分离器的 喷射的情况下，气液分离器内的液量根据喷射量而变化，冷冻循环内 的液体制冷剂量的分布随之发生变化，具有运转不稳定的问题。
在喷射的气体制冷剂流量和流入气液分离器的两相制冷剂中的气 体制冷剂流量保持平衡的情况下，只有液体制冷剂向蒸发器侧流出， 气液分离器内的液体制冷剂量虽然稳定，但喷射的制冷剂流量减少。 若该制冷剂流量少于流入气液分离器的气体制冷剂流量，则形成气体
制冷剂也向蒸发器侧流出的运转，气体从气液分离器底部流出，因此 形成气液分离器内的液体几乎全部流出的运转。
相反，若喷射的制冷剂流量增加，则气体制冷剂不足，因此形成 液体制冷剂混合到气体制冷剂中被喷射的状态，液体从气液分离器顶 部流出，因此气液分离器内的液体几乎是满的。
由于喷射流量容易根据冷冻循环的高低压或气液分离器的压力、 以及压缩机的运转容量等发生变化，因此，喷射流量几乎不与流入气 液分离器的气体制冷剂流量保持平衡，实际上气液分离器内的液体制 冷剂量几乎为零或成为满的状态，气液分离器内的制冷剂量容易根据 运转情况发生变化。其结果，冷冻循环内的制冷剂量分布发生变化， 容易发生运转不稳定。
如专利文献2中所述的现有例，如果采用将一部分高压液体制冷 剂分流、进行喷射的形式，由于不存在液体储存部，因此可解决随着 这样的气液分离器内的制冷剂量的变化所引起的运转不稳定。但是， 釆用这样的形式也具有以下的问题。
一般来说，在进行气体喷射的冷冻循环中，使喷射流量增加，从 而随着从压缩机排出、流入室内热交换器的制冷剂流量的增加，供暖 能力也增加。
但是， 一旦增加喷射流量，则液体制冷剂也混入气体制冷剂进行 喷射，由于压缩机排出温度降低、室内热交换器入口的制冷剂温度也 降低，室内热交换器的热交换能力下降。因此，存在因保持制冷剂流 量与热交换能力的平衡而形成最大供暖能力的喷射流量。
在普通的空气热源式热泵冷冻空调装置中，存在在外部气体为零 下IO'C以下的寒冷地区、供暖能力降低而无法进行充分的供暖运转的 状况，因而需要能够发挥更多的供暖能力的装置，但在上述的气体喷 射循环中，由于供暖能力具有极限，因此具有不能充分进行供暖运转 的问题。
并且，在专利文献3中所述的现有例中，其回路结构也没有对增 加供暖能力起作用，同样具有在寒冷地区的供暖能力降低、不能进行
充分的供暖运转的问题。
本发明鉴于上述课题、目的是得到使冷冻空调装置内的供暖能力
高于现有的气体喷射循环，即使在外部气体为零下IO'C以下的寒冷地
区也可充分发挥供暖能力的冷冻空调装置。
本发明的冷冻空调装置将压缩机、室内热交换器、第一减压装置、 室外热交换器连接成环形，从上述室内热交换器供暖，具有对上述室 内热交换器和上述第一减压装置之间的制冷剂以及上述室外热交换器 和上述压缩机之间的制冷剂进行热交换的第一内部热交换器、将上述 室内热交换器和上述第一减压装置之间的制冷剂的一部分进行分流并 向上述压缩机内的压缩室喷射的喷射回路、设置在该喷射回路上的喷 射用减压装置、以及对经过了该喷射用减压装置减压的制冷剂与上述 室内热交换器和上述第一减压装置之间的制冷剂进行热交换的第二内 部热交换器。
根据如上所述的本发明，在将压缩机、室内热交换器、第一减压 装置、室外热交换器连接成环形、进行从上述室内热交换器供暖的供 暖运转的情况下，通过用对室内热交换器和第一减压装置之间的制冷 剂以及室外热交换器与压缩机之间的制冷剂进行热交换的第 一 内部热 交换器来加热压缩机吸入的制冷剂，即使将室内热交换器和第一减压 装置之间的制冷剂的一部分进行分流而增加向压缩机内的压缩室喷射 的制冷剂流量，也可抑制压缩机的排出温度的降低、在室内热交换器 中发挥充分的热交换性能，从而即使在由于低外部气体条件等、供暖 能力容易降低的条件下，也可确保充分的供暖能力，并且，利用对经 过了喷射用减压装置减压的制冷剂与室内热交换器和第一减压装置之 间的制冷剂进行热交换的第二内部热交换器，在供给进行气体喷射的 制冷剂时，通过不依靠气液分离器、将被分流的制冷剂气化供给，具 有避免使用气液分离器产生的液量变化、可实现更稳定的装置的运转 的效果。


图1是表示本发明的第一实施方式的冷冻空调装置的制冷剂回路
图。
图2是表示该冷冻空调装置进行供暖运转时的运转状况的PH线图。
图3是表示该冷冻空调装置进行制冷运转时的运转状况的PH线图。
图4是表示该冷冻空调装置进行供暖运转时的控制动作的流程图。
图5是表示该冷冻空调装置进行制冷运转时的控制动作的流程图。
图6是表示该冷冻空调装置进行气体喷射时的运转状况的PH线图。
图7是表示该冷冻空调装置进行气体喷射时的冷凝器的温度变化 的图。
图8是表示该冷冻空调装置的气体喷射流量变化时的运转特性的图。
图9是表示根据该冷冻空调装置是否具有第一内部热交换器而形 成的不同的运转特性的图。
图10是表示该冷冻空调装置的气体喷射流量变化时的运转特性 其它图。
图11是表示本发明的第二实施方式的冷冻空调装置的制冷剂回路图。
具体实施方式
第一实施方式
图1是表示本发明的第一实施方式的冷冻空调装置的制冷剂回路图。
在图1中，在室外机l内装载有压缩机3、进行供暖和制冷的运 转转换的四通阀4、室外热交换器12、作为减压装置的第一膨胀阀11、 第二内部热交换器IO、第一内部热交换器9、作为减压装置的第二膨 胀阀8、喷射回路13、作为喷射用减压装置的第三膨胀阀14。
压缩机3是通过变换器控制转速、进行容量控制的类型，形成可 向压缩机3内的压缩室内喷射由喷射回路13供给的制冷剂的结构。
并且，第一膨胀阀11、第二膨胀阀8以及第三膨胀阀14是对开 度进行可变控制的电子膨胀阀。并且，室外热交换器12与利用鼓风机 等送风的外部气体进行热交换。
室内热交换器6装载在室内机2内。气体管5、液体管7是连接 室外机1和室内机2的连接配管。该冷冻空调装置的制冷剂使用作为 HFC类的混合制冷剂的R410A。
在室外机1内设置测量控制装置15以及各温度传感器16。温度 传感器16a设置在压缩机3的排出側、温度传感器16b设置在室外热 交换器12和四通阀4之间、温度传感器16c设置在室外热交换器12 的中间部的制冷剂流路上、温度传感器16d设置在室外热交换器12 与第一膨胀阀ll之间、温度传感器16e设置在第一内部热交换器9和 第二膨胀阀8之间、温度传感器16f设置在压缩机3的吸入侧，分别 测量设置部位的制冷剂温度。并且，温度传感器16g测量室外机l周 围的外部气体温度。
温度传感器16h、 16i、 16j设置在室内机2内，温度传感器16h 设置在室内热交换器6的中间部的制冷剂流路上，温度传感器16i设 置在室内交换器6与液体管7之间，分别测量设置部位的制冷剂温度。 温度传感器16j测量吸入到室内热交换器6的空气温度。另外，在成 为负荷的热介质是水等其它介质的情况下，温度传感器16j测量该介 质的流入温度。
温度传感器16c 、 16h通过分别在各热交换器中间检测成为气液 两相状态的制冷剂温度，可检测高低压的制冷剂饱和温度。
并且，室外机1内的测量控制装置15根据温度传感器16的测量 信息和来自冷冻空调装置使用者指示的运转内容来控制压缩机3的运 转方法、四通阀4的流路转换、室外热交换器12的鼓风机的送风量以 及各膨胀阀的开度等。
以下对该冷冻空调装置中的运转动作进行说明。
首先，根据图1以及图2所示的供暖运转时的PH线图，对供暖 运转时的动作进行说明。
在进行供暖运转时，四通阀4的流路被设定成图1的实线方向。 从压缩机3排出的高温高压的气体制冷剂(图2的点l)经过四通阀4 流到室外机1、经过气体管5流入室内机2。然后流入室内热交换器6, 在成为冷凝器的室内热交换器6中一面散热一面冷凝液化、成为高压 低温的液体制冷剂(图2的点2)。通过将从制冷剂释放的热供给负荷 侧的空气和水等的负荷侧介质，进行供暖。
在从室内热交换器6流出的高压低温的制冷剂经过液体管7流入 室外机1后，在第二膨胀阀8中经过一些减压后(图2的点3)，在第 一内部热交换器9中向被吸入压缩机3的低温制冷剂供给热，从而被 冷却(图2的点4)。
然后，在将一部分制冷剂分流到喷射回路13后，在第二内部热交 换器10中，与被分流到喷射回路13并在第三膨胀阀14中被减压而成 为低温的制冷剂进行热交换，从而被进一步冷却(图2的点5)。之后， 制冷剂在第一膨胀阀11被减压到低压、成为两相制冷剂(图2的点6)， 之后流入作为蒸发器的室外热交换器12，在此吸热、进行蒸发气体化 (图2的点7)。然后，经过四通阀4、在第一内部热交换器9与高压 制冷剂进行热交换，被进一步加热(图2的点8)，被吸入压缩机3。
另一方面，被分流到喷射回路13的制冷剂由第三膨胀阀14减压 到中间压，成为低温的两相制冷剂(图2的点9),之后在第二内部热 交换器10中与高压制冷剂进行热交换、被加热(图2的点10),被喷 向压缩才几3。
在压缩机3内部，吸入的制冷剂(图2的点8)被压缩到中间压 并加热(图2的点11)后，与被喷射的制冷剂合流，在温度降低后(图 2的点12)，被压缩到高压、排出(图2的点1)。
以下根据图1和图3所示的制冷运转时的PH线图，对制冷运转 时的动作进行说明。
在进行制冷运转时，四通阀4的流路被设定成图1的虚线方向。
从压缩机3排出的高温高压的气体制冷剂(图3的点l)经过四通阀4、 流入成为冷凝器的室外热交换器12，在此一面散热一面冷凝液化、成 为高压低温的制冷剂(图3的点2)。从室外热交换器12流出的制冷 剂在第一膨胀阀11中经过一些减压后(图3的点3)，在第二内部热 交换器10中与流入喷射回路13的低温的制冷剂进行热交换后被冷却 (图3的点4)，在此，在将一部分制冷剂分流到喷射回路13后，紧 接着在第一内部热交换器9中与被吸入压缩机3的制冷剂进行热交换 后被冷却(图3的点5)。
然后，在由第二膨胀阀8减压到低压、成为两相制冷剂之后(图 3的点6)，从室外机l流出、经过液体管7流入室内机2。然后流入 成为蒸发器的室内热交换器6， 一面在此吸热、进行蒸发气体化(图3 的点7)， 一面向室内机2侧的空气和水等的负荷侧介质供冷。
从室内热交换器6流出的低压气体制冷剂流出室内机2、经过气 体管5流入室外机1，经过四通阀4后在第一内部热交换器9与高压 制冷剂进行热交换、被加热后(图3的点8)，被吸入压缩机3。
另一方面，被分流到喷射回路13的制冷剂由第三膨胀阀14减压 到中间压，成为低温的两相制冷剂(图3的点9)，之后在第二内部热 交换器10中与高压制冷剂进行热交换、被加热(图3的点10)，被喷 向压缩机3。在压缩机3内部，被吸入的制冷剂(图3的点8)被压缩 到中间压、加热(图3的点11)后，与被喷射的制冷剂合流，在温度 降低后(图3的点12),被再次压缩到高压、排出(图3的点1)。
进行制冷运转时的PH线图与进行供暖运转时的大致相同，无论 哪种运转模式都可实现同样的运转。
以下对该冷冻空调装置中的运转控制动作进行说明。
首先根据图4的流程图对供暖运转时的控制动作进行说明。
在进行供暖运转时，首先将压缩机3的容量、第一膨胀阀11的开 度、第二膨胀阀8的开度以及第三膨胀阀14的开度设置到初始值(步 骤S1)。
然后，从此时开始经过规定时间后(步骤S2),根据之后的运转
状态，如下控制各促动器。
并且，控制压缩机3的容量，原则上使利用室内机2的温度传感 器16j测量的空气温度达到冷冻空调装置使用者设定的温度。
即，比较室内机2的空气温度与设定值(步骤S3)。在空气温度 与设定温度相同或接近的情况下，保持压缩机3的容量不变、进入下 一个步骤。
并且，改变压缩机3的容量，使得在空气温度比设定温度低很多 的情况下增加压缩机3的容量，在空气温度接近设定温度的情况下、 保持压缩机3的容量不变，在空气温度高于设定温度的情况下、降低 压缩机3的容量(步骤S4)。
如下进行各膨胀阀的控制。
首先，控制第二膨胀阀8，使得室内热交换器6出口的制冷剂过 冷度SC达到事先设定的目标值(例如IO'C ),该制冷剂过冷度SC通 过利用温度传感器16h检测到的高压制冷剂的饱和利用温度和温度传 感器16i检测到的室内热交换器6的出口温度的温差而得到。
即，比较室内热交换器6出口的制冷剂过冷度SC和目标值(步 骤S5)。在室内热交换器6出口的制冷剂过冷度SC与目标值相同或 接近的情况下，保持第二膨胀阀8的开度不变、进入下一个步骤。
并且，以在室内热交换器6出口的制冷剂过冷度SC大于目标值 的情况下增大第二膨胀阀8的开度、而在制冷剂过冷度SC小于目标 值的情况下缩小第二膨胀阀8的开度的方式，改变第二膨胀阀8的开 度(步骤6)。
然后，控制第一膨胀阀11,使得压缩机3吸入的制冷剂过热度SH 达到事先设定的目标值(例如IO'C )，该制冷剂过热度SH通过利用 温度传感器16f检测到的压缩机3吸入温度和利用温度传感器16c检 测到的低压制冷剂的饱和温度的温差而得到。
即，比较压缩机3吸入的制冷剂过热度SH和目标值(步骤S7)。 在压缩机3吸入的制冷剂过热度SH和目标值相同或接近的情况下， 保持第一膨胀阀11的开度不变、进入下一个步骤。
并且，以在压缩机3吸入的制冷剂过热度SH大于目标值的情况 下增大第一膨胀阀ll的开度、而在制冷剂过热度SH小于目标值的情 况下缩小第一膨胀阀11的开度的方式，改变第一膨胀阀11的开度(步 骤S8)。
然后，控制第三膨胀阀14，使利用温度传感器16a检测到的压缩 机3的排出温度达到事先设定的目标值(例如90。C )。
即，比较压缩机3的排出温度和目标值(步骤S9)。在压缩机3 的排出温度和目标值相同或接近的情况下，保持第三膨胀阀14的开度 不变、返回到步骤S2。
以下是改变第三膨胀阀14的开度时的制冷剂状态的变化。
若第三膨胀阀14的开度增大，则流入喷射回路13的制冷剂流量 增加。由于第二内部热交换器10中的热交换量不因喷射回路13的流 量而发生大的变化，因此，当流入喷射回路13的制冷剂流量增加时， 第二内部热交换器10中的喷射回路13侧的制冷剂热函差(图2的点 9 —IO的差)变小，被喷射的制冷剂热函(图2的点10)降低。
因此，喷射后的制冷剂进行合流后的制冷剂热函(图2的点12) 的热函也降低，其结果，压缩机3的排出热函(图2的点1)也降低， 压缩机3的排出温度降低。
相反，若第三膨胀阀14的开度缩小，则压缩机3的排出热函上升， 压缩机3的排出温度上升。因此，对于第三膨胀阀14的开度控制，以 在压缩机3的排出温度高于目标值的情况下增大第三膨胀阀14的开 度、反之在排出温度低于目标值的情况下缩小第三膨胀阀14的开度的 方式，改变第三膨胀阀14的开度(步骤SIO),之后返回到步骤S2。
下面根据图5的流程图对制冷运转时的控制动作进行说明。
在进行制冷运转时，首先将压缩机3的容量、第一膨胀阀11的开 度、第二膨胀阀8的开度以及第三膨胀阀14的开度设置到初始值(步 骤Sll )。
从此时开始经过规定时间后(步骤S12),根据之后的运转状态， 如下控制各促动器。
首先，控制压缩机3的容量，原则上使利用室内机2的温度传感 器16j测量的空气温度与冷冻空调装置使用者设定的温度相同。
即，比较室内机2的空气温度与设定温度(步骤S13)。在空气温 度与设定温度相同或接近的情况下，保持压缩机3的容量不变、进入 下一个步骤。
并且，改变压缩机3的容量，使得在空气温度比设定温度大幅度 上升的情况下、增加压缩机3的容量，在空气温度比设定温度低的情 况下、降低压缩机3的容量(步骤S14)。
如下进行各膨胀阀的控制。
首先，控制第一膨胀阀11，使得室外热交换器12出口的制冷剂 过冷度SC达到事先设定的目标值(例如IO'C )，该制冷剂过冷度SC 通过利用温度传感器16c检测到的高压制冷剂的饱和温度和利用温度 传感器16d检测到的室外热交换器12的出口温度的温差而得到。
即，比较室外热交换器12出口的制冷剂过冷度SC和目标值(步 骤S15)。在室外热交换器12出口的制冷剂过冷度SC与目标值相同 或接近的情况下，保持第一膨胀阀11的开度不变、进入下一个步骤。
并且，以在室外热交换器12出口的制冷剂过冷度SC大于目标值 的情况下增大第一膨胀阀ll的开度、而在制冷剂过冷度SC小于目标 值的情况下缩小第一膨胀阀11的开度的方式，改变第一膨胀阀11的 开度(步骤S16)。
然后，控制第二膨胀阀8，使得压缩机3吸入的制冷剂过热度SH 达到事先设定的目标值(例如10°C )，该制冷剂过热度SH通过利用 温度传感器16f检测到的压缩机3吸入温度和利用温度传感器16h检 测到的低压制冷剂的饱和温度的温差而得到。
即，比较压缩机3吸入的制冷剂过热度SH和目标值(步骤S17 )。 在压缩机3吸入的制冷剂过热度SH和目标值相同或接近的情况下， 保持第二膨胀阀8的开度不变、进入下一个步骤。
并且，以在压缩机3吸入的制冷剂过热度SH大于目标值的情况 下增大第二膨胀阀8的开度、而在制冷剂过热度SH小于目标值的情
况下缩小第二膨胀阀8的开度的方式，改变第二膨胀阀8的开度(步 骤S18)。
然后，控制第三膨胀阀14，使利用温度传感器16a检测到的压缩 机3的排出温度达到事先设定的目标值(例如90。C )。
即，比较压缩机3的排出温度和目标值(步骤S19)。在压缩机3 的排出温度和目标值相同或接近的情况下，保持第三膨胀阀14的开度 不变、返回到步骤S12。
并且，由于使第三膨胀阀14的开度变化时的制冷剂状态变化与供 暖运转时相同，因此，以在压缩机3的排出温度高于目标值的情况下 增大第三膨胀阀14的开度、反之在排出温度低于目标值的情况下缩小 第三膨胀阀14的开度的方式，改变第三膨胀阀14的开度(步骤S20), 返回到步骤S12。
以下，对本实施方式的回路构成以及通过控制实现的作用效果进 行说明。在本装置的构成中，由于无论制冷运转还是供暖运转都进行 相同的运转，因此以下特别对供暖运转进行说明。
本装置的回路构成是所谓的气体喷射回路。即，是将在从成为冷 凝器的室内热交换器6流出后被减压到中间压的制冷剂中的气体制冷 剂喷向压缩机3的结构。
一般来说，多采用在气液分离器中将中间压的制冷剂分离成液体 和气体而后进行喷射的结构，但如图6所示，本装置采用的是通过在 第二内部热交换器10中的热交换而热分离液体和气体、进行喷射的结 构。
通过形成气体喷射回路、可得到以下的效果。
首先，通过进行气体喷射，从压缩机3排出的制冷剂流量增加， 从压缩机3排出的制冷剂流量Gdis二由压缩机3吸入的制冷剂流量 Gsuc+,皮喷射的制冷剂流量Ginj。
因此，由于流入成为冷凝器的热交换器的制冷剂流量增加，因此 在供暖运转的情况下、供暖能力增加。
另一方面，通过在第二内部热交换器10中的热交换，如图6所示，
流入成为蒸发器的热交换器的制冷剂热函降低，在蒸发器中的制冷剂 热函差增大。因此，在进行制冷运转时、制冷能力也有所增加。
并且，在进行气体喷射的情况下，也可以得到提高效率的效果。 流入蒸发器的制冷剂 一般是气液两相制冷剂，但其中气体制冷剂
对制冷能力不起作用。从压缩机3来看，该压缩机3进行将该低压的 气体制冷剂与在蒸发器中与蒸发后的气体制冷剂 一起升压到高压的工 作。
若进行气体喷射，则用中间压提取出流入蒸发器的气体制冷剂中 的一部分、进行喷射，从中间压上升到高压、进行压缩。
因此，不需要对喷射的气体制冷剂的流量进行从低压上升到中间 压的压缩工作，可提高这部分的效率。该效果在制冷供暖的任一运转 中都可以得到。
以下对气体喷射流量与供暖能力的相互关系进行说明。如果增加气体喷射流量，则如上所述，从压缩机3排出的制冷剂 流量增加，而压缩机3的排出温度降低、流入冷凝器的制冷剂温度也 降低。
再来看冷凝器的热交换性能， 一般来说热交换器内的温度分布越 高、则热交换量越高。在相同的冷凝温度下、冷凝器入口的制冷剂温 度不同时的制冷剂温度变化如图7所示，在冷凝器内、制冷剂成为过 热气体状态的部分的温度分布有所变化。
在冷凝器中，制冷剂为冷凝温度、两相状态时的热交换量占多数， 但过热气体状态的部分的热交换量也占整体的20%~30%左右，对热 交换量的影响很大。
如果喷射流量过多、过热气体部分的制冷剂温度明显降低，则冷 凝器的热交换性能下降，供暖能力也降低。图8表示上述的气体喷射 流量和供暖能力的相互关系，存在供暖能力为最大时的气体喷射流量。
以下，对本实施方式的第一内部热交换器9的作用效果进行说明。
在第一内部热交换器9中，从冷凝器流出的高压液体制冷剂和压 缩机3的吸入制冷剂进行热交换。因高压液体制冷剂在第一内部热交
换器9中被冷却，流入蒸发器的制冷剂的热函降低，因此，蒸发器中 的制冷剂热函差增大。
因此，进行制冷运转时的制冷能力增加。
另一方面，吸入压缩才几3的制冷剂#:加热，吸入温度上升。压缩
机3的排出温度也随之上升。并且，在压缩机3的压缩行程中，即使
在进行同样的升压的情况下， 一般来说，也比压缩高温制冷剂需要更 多的工作。
因此，设置第一内部热交换器9对效率面的影响表现在蒸发器热 函差增大带来的能力增加和压缩工作的增加这两方面，在蒸发器热函 差增大带来的能力增加的影响大的情况下，装置的运转效率上升。
以下，对如本实施方式所示的、组合第一内部热交换器9的热交 换和喷射回路13的气体喷射的情况下的效果进行说明。
如果进行第一内部热交换器9的热交换，则压缩机3的吸入温度 上升。因此，在进行喷射时的压缩机3内部的变化中，从低压上升到 中间压的制冷剂热函(图2、图3的点11)提高，与喷射的制冷剂合 流后的制冷剂热函(图2、图3的点12)也提高。
因此，压缩机3的排出热函(图2、图3的点1)也提高，压缩机 3的排出温度上升。因此，根据是否有第一内部热交换器9的热交换， 气体喷射流量与供暖能力的相互关系变化如图9所示。
在具有第一内部热交换器9的热交换的情况下，由于进行相同喷 射量时的压缩机3的排出温度提高，因此，冷凝器入口的制冷剂温度 也提高，冷凝器热交换量增加，供暖能力增加。因此，形成供暖能力 峰值的喷射流量增加，供暖能力的峰值本身也增加，可得到更多的供 暖能力。
另外，即使在没有第一内部热交换器9的情况下，通过控制第一 膨胀阀11的开度使压缩机3的吸入过热度上升，可使压缩机3的排出 温度上升。
但是，在这种情况下，由于作为蒸发器的室外热交换器12出口的 制冷剂过热度也同时增大，因此室外热交换器12的热交换效率降低。 一旦室外热交换器12的热交换效率降低，则为了得到相同的热交 换量、必须降低蒸发温度，形成低压降低的运转。
一旦低压降低，则压缩机3吸入的制冷剂流量也减少，因此，如 果进行这样的运转，反而会降低供暖能力。
反过来说，如果使用第一内部热交换器9，则作为蒸发器的室外 热交换器12出口的制冷剂状态成为适当的状态，可在保持好的热交换 效率的状态下使压缩机3的排出温度上升，避免上述的低压降低、容 易实现供暖能力的增加。
并且，本实施方式的回路结构采用将一部分高压制冷剂分流减压 后、在第二内部热交换器10中进行过热气体化后、进行喷射的结构。
因此，与现有例那样喷射利用气液分离器分离的气体的情况相比， 由于喷射量根据控制和运转状态等发生变化时、制冷剂量分布不发生 变化，因此，可实现更稳定的运转。
另外，以上说过对第三膨胀岡14进行控制以使压缩机3的排出温 度与目标值相等，将该控制目标值设置成使供暖能力为最大。
如图9所示，由于从气体喷射流量-供暖能力-排出温度的相互关 系来看，存在有供暖能力为最大的排出温度，因此，事先求出该排出 温度、设定为目标值。另外，排出温度的目标值无需是一定值，也可 根据运转条件和冷凝器等的机器特性随时改变。
这样，通过控制排出温度，可控制气体喷射量、使供暖能力为最大。
不仅可以以使供暖能力为最大的方式对气体喷射量进行控制，也 可以以使运转效率为最大的方式对气体喷射量进行控制。
在如启动冷冻空调装置那样的需要大量的供暖能力的情况下，将 能力控制在最大，但在装置运转了一定时间后、室温因供暖而上升了 的情况下，就不需要这么多的供暖能力，因此，在这种情况下控制成 效率最大。
在喷射流量、供暖能力和运转效率之间具有如图10所示的相互关 系，与供暖能力为最大的情况相比，在运转效率最大时，喷射流量减
少、排出温度提高。
在供暖能力为最大的喷射流量中，由于使排出温度降低，因此冷 凝器的热交换性能降低，并且，为了增加喷射流量，中间压力降低、 压缩喷射部分的压缩工作增加，这样，与运转效率为最大的情况相比、 效率降低。
因此，作为利用喷射回路13的第三膨胀阀14进行控制的排出温 度目标值，不仅具有成为最大供暖能力的目标值，而且具有成为最大 运转效率的目标值，根据运转状况(例如压缩机3的运转容量和室内 机侧空气温度的状况等)，当需要供暖能力时，设定为供暖能力为最大 的目标值，除此以外设定成运转效率为最大的目标值。
通过进行这样的运转，在实现大量的供暖能力的同时，可进行装 置的高效率运转。
并且，控制第一膨胀阀11以使压缩机3的吸入过热度达到目标值， 通过该控制，可形成作为蒸发器的热交换器出口的最适的过热度，从 而可确保蒸发器中的高的热交换性能、并可确保适度的制冷剂热函差 地进行运转，可进行高效率的运转。
形成这样运转的蒸发器出口的过热度虽然因热交换器的特性不同 而不同，但大约在2'C左右，由于之后制冷剂在第一内部热交换器9 中被加热，因此，压缩机3的吸入过热度的目标值高于该值，例如将 上述的IO'C设定为目标值。
因此，对于第一膨胀阀ll，将蒸发器出口的过热度、供暖运转时 由温度传感器16b和温度传感器16c的温差求出的室外热交换器12 出口的过热度控制成达到目标值(例如上述的2'C )。
但是，在直接控制蒸发器出口的过热度的情况下，在其目标值是 2'C左右的低值的情况下，蒸发器出口过渡性地成为气液两相状态，产 生不能正确地检测过热度、很难控制的问题。
如果用压缩机3的吸入过热度进行检测，则可设定高的目标值， 并且，由于第一内部热交换器9中的加热而不会发生吸入制冷剂成为 气液两相、不能正确地检测过热度的情况，可更容易地进行控制，可
进行更稳定的控制。
并且，控制第二膨胀阀8以使作为冷凝器的室内热交换器6出口 的过冷度达到目标值，通过该控制，可确保冷凝器中的高的热交换性 能、并可适当地确保制冷剂热函差地进行运转，可进行高效率的运转。
形成这样运转的冷凝器出口的过冷度虽然因热交换器的特性不同 而不同，但大约在5 10。C左右。
另外，通过将过冷度的目标值设定成高于该值，例如10 15'C左 右，也可进行增加供暖能力的运转。
因此，也可根据运转状况改变过冷度的目标值，启动装置时用高 一点的过冷度目标值确保供暖能力，室温稳定时用低一点的过冷度目 标值进行高效率运转。
另外，作为冷冻空调装置的制冷剂，不局限于R410A，也可使用 HFC类制冷剂的R134a或R404A、 R407C、自然制冷剂的C02、 HC 类制冷剂、氨、空气、水等其它制冷剂。尤其是针对将C02作为制冷 剂使用时蒸发器中的制冷剂热函差小、运转效率降低的缺点，本装置 的结构可通过第一内部热交换器9、第二内部热交换器10来扩大蒸发 器热函差，因此，可更大地提高效率，适合使用本装置。
并且，在使用C02的情况下，不存在冷凝温度，在作为散热器的 高压侧热交换器中、温度随着流动而降低。因此，散热器中的热交换 量变化与在一定区间成为冷凝温度、可确保一定量的热交换量的HFC 类制冷剂等不同，受入口温度的影响大。
因此，如本实施方式那样，通过采用可一面提高排出温度一面增 加喷射流量的结构，使供暖能力的增加率大于HFC类制冷剂等，在 这方面C02也适合使用本装置。
并且，第一内部热交换器9、第二内部热交换器10的设置位置不 局限于图1的结构，上游下游的位置关系相反也可以得到同样的效果。 并且，设置喷射回路13的位置也不局限于图1的位置，设置于其它的 中间压部分以及高压液部的位置也可以得到同样的效果。
另外，考虑到第三膨胀阀14的控制稳定性，喷射回路13的设置
位置最好是完全形成液体而不是气液两相状态的位置。
另外，在本实施方式中，由于在第一膨胀阀11和第三膨胀阀8 之间设置第一内部热交换器9、第二内部热交换器10以及喷射回路13 的设置位置，因此，在冷暖的任何一种模式下都可以进行同样的喷射 运转。
并且，虽然利用冷凝器、蒸发器中间的制冷剂温度传感器来检测 制冷剂的饱和温度，但也可设置检测高低压的压力传感器、换算检测 到的压力值、求出饱和温度。
第二实施方式
以下本发明的第二实施方式如图ll所示。图ll是第二实施方式 的冷冻空调装置的制冷剂回路图，中压存储器17设置在室外机内，压 缩机3的吸入配管贯通其内部。
形成该贯通部分的制冷剂与中压存储器17内的制冷剂可进行热 交换的结构，具有与第一实施方式中的第一内部热交换器9相同的功 能。
本实施方式的作用效果除了中压存储器17以外都与第一实施方 式相同，因此，省略对这部分的说明。在进行供暖运转时，室内交换 器6出口的气液两相制冷剂流入中压存储器17，在中压存储器17内 冷却、形成液体流出。在进行制冷运转时，从第一膨胀阀ll流出的气 液两相制冷剂流入中压存储器17，在中压存储器17内冷却、形成液 体流出。
在中压存储器17内的热交换主要是气液两相制冷剂中的气体制 冷剂与吸入配管接触、冷凝液化、进行热交换。因此，滞留在中压存 储器17内的液体制冷剂量越少，气体制冷剂与吸入配管的接触面积越 大，热交换量增加。相反，如果滞留在中压存储器17内的液体制冷剂 量多，则气体制冷剂与吸入配管的接触面积减少，热交换量减少。 这样，由于具有中压存储器17而得到以下效果。 首先，由于在中压存储器17的出口形成液体，因此，在进行供暖 运转时流入第三膨胀阀14的制冷剂必然形成液体制冷剂，因此第三膨
胀阀14的流量特性稳定，可确保控制稳定性、进行稳定的装置运转。
并且，通过在中压存储器17内进行热交换，还具有中压存储器 17的压力变得稳定、第三膨胀阀14的入口压力稳定、流入喷射回路 13的制冷剂流量稳定的效果。例如若有负荷变化等使得高压发生变 化，则中压存储器17内的压力随之产生变化，但通过中压存储器17 内的热交换可抑制压力变化。
一旦负荷增加、高压上升，则中压存储器17内的压力也上升，但 此时由于与低压的压力差扩大，中压存储器17内的热交换器中的温度 差也扩大，因此热交换量增加。如果热交换量增加，则流入中压存储 器17内的气液两相制冷剂中的气体制冷剂进行冷凝的量增加，因此， 压力不容易上升，可抑制中压存储器17的压力上升。
相反， 一旦负荷减少、高压降低，则中压存储器17内的压力也降 低，但此时与低压的压力差变小，中压存储器17内的热交换器中的温 度差也缩小，因此热交换器量减少。 一旦热交换器量减少，则流入中 压存储器17内的气液两相制冷剂中的气体制冷剂进行冷凝的量减少， 因此，压力不容易下降，可抑制中压存储器17的压力下降。
这样，通过在中压存储器17内进行热交换，自动地产生随着运转 状态变化的热交换量的变化，其结果，可抑制中压存储器17内的压力 变化。
并且，通过在中压存储器17内进行热交换，还具有稳定装置运转 本身的效果。例如，在低压侧的状态发生变化、作为蒸发器的室外热 交换器12的出口的制冷剂过热度增大的情况下，由于中压存储器17 内的热交换时的温度差减少，因此热交换量减少，气体制冷剂不容易 冷凝，因此中压存储器17内的气体制冷剂量增加、液体制冷剂量减少。
减少的液体制冷剂量向室外热交换器12移动，室外热交换器12 内的液体制冷剂量增加，因此，可抑制室外热交换器12出口的制冷剂 过热度的增大，抑制装置的运转变化。
相反，在低压侧的状态发生变化、作为蒸发器的室外热交换器12 出口的制冷剂过热度变小的情况下，由于中压存储器17内的热交换时
的温度差增加，因此热交换量增加，气体制冷剂容易冷凝，因此中压
存储器17内的气体制冷剂量减少、液体制冷剂量增加。这部分的液体 制冷剂量从室外热交换器12移动，从而室外热交换器12内的液体制 冷剂量减少，因此，可抑制室外热交换器12出口的制冷剂过热度变小， 抑制装置的运转变化。
该抑制过热度变化的作用，也通过在中压存储器17内进行热交 换、自动地产生随着运转状态变化的热交换量的变化而产生。
如上所述，通过在中压存储器17中进行第一实施方式中的在第一 内部热交换器9中进行的热交换，即使发生装置的运转变化，也可以 通过自动的热交换量变化来抑制变化，稳定地进行装置运转。
另外，虽然是在中压存储器17进行热交换的结构，但只要是与中 压存储器17内的制冷剂进行热交换的结构，则无论什么样的结构都可 以得到同样的效果。例如，也可以采用使压缩机3的吸入配管与中压 存储器17容器外周接触、进行热交换的结构。
并且，也可以将向喷射回路13供给的制冷剂从中压存储器17底 部供给。在这种情况下，在制冷供暖的各运转中，液体制冷剂流入第 三膨胀阀14,因此，无论是在制冷运转中、还是在供暖运转中，第三 膨胀阀14的流量特性都是稳定的，可确保控制稳定性。
权利要求
1.一种冷冻空调装置，将压缩机、室内热交换器、第一减压装置、室外热交换器连接成环形，从所述室内热交换器供暖，其特征在于，具有第一内部热交换器，对所述室内热交换器和所述第一减压装置之间的制冷剂、以及所述室外热交换器和所述压缩机之间的制冷剂进行热交换；喷射回路，将所述室内热交换器和所述第一减压装置之间的制冷剂的一部分进行分流、向所述压缩机内的压缩室喷射；设置在该喷射回路上的喷射用减压装置；以及第二内部热交换器，对经过了该喷射用减压装置减压的制冷剂与所述室内热交换器和所述第一减压装置之间的制冷剂进行热交换。
2. 如权利要求1所述的冷冻空调装置，其特征在于，在所述室内 热交换器和所述第一内部热交换器之间具有第二减压装置。
3. 如权利要求1或2所述的冷冻空调装置，其特征在于，所述第 一内部热交换器设置于存储器，该存储器设置于所述室内热交换器和 所述第一减压装置之间，储存进行循环的制冷剂、与所述室外热交换 器和所述压缩机之间的制冷剂进行热交换。
4. 如权利要求1至3中任一项所述的冷冻空调装置，其特征在于， 具有控制装置，该控制装置进行控制，以便利用所述第一减压装置使 得所述压缩机吸入的制冷剂过热度或所述室外热交换器的出口的制冷 剂过热度达到规定值。
5. 如权利要求1至3中任一项所述的冷冻空调装置，其特征在于， 具有控制装置，该控制装置进行控制，以便利用所述喷射用减压装置 使得所述压缩机出口的制冷剂排出温度或所述压缩机出口的制冷剂过 热度达到规定值。
6. 如权利要求2或3所述的冷冻空调装置，其特征在于，具有控制装置，该控制装置进行控制，以便利用所述第二减压装置使得所述 室内热交换器出口的制冷剂过冷度达到规定值。
7. 如权利要求2或3所述的冷冻空调装置，其特征在于，具有控 制装置，该控制装置进行控制，以便利用所述第一减压装置使得所述 压缩机吸入的制冷剂过热度或所述室外热交换器的出口的制冷剂过热 度达到规定值，利用所述喷射用减压装置使得所述压缩机出口的制冷 剂排出温度或所述压缩机出口的制冷剂过热度达到规定值，利用所述 第二减压装置使得所述室内热交换器出口的制冷剂过冷度达到规定值。
8. —种冷冻空调装置，将压缩机、室外热交换器、第一减压装置、 室内热交换器连接成环形，从所述室内热交换器供冷，其特征在于， 具有第一内部热交换器，对所述室外热交换器和所述第一减压装置之 间的制冷剂、以及所述室内热交换器和所述压缩机之间的制冷剂进行 热交换；喷射回路，将所述室外热交换器和所述第一减压装置之间的制冷 剂的一部分进行分流、向所述压缩机内的压缩室喷射； 设置在该喷射回路上的喷射用减压装置；以及第二内部热交换器，对经过了该喷射用减压装置减压的制冷 剂与所述室内热交换器和所述第 一减压装置之间的制冷剂进行热交 换。
9. 如权利要求8所述的冷冻空调装置，其特征在于，在所述室外 热交换器和所述第二内部热交换器之间具有第二减压装置。
10. 如权利要求8或9所述的冷冻空调装置，其特征在于，所述 第一内部热交换器设置于存储器，该存储器设置于所述室外热交换器 和所述第一减压装置之间，储存进行循环的制冷剂、与所述室内热交 换器和所述压缩机之间的制冷剂进行热交换。
11. 如权利要求8至10中任一项所述的冷冻空调装置，其特征在 于，具有控制装置，该控制装置进行控制，以便利用所述第一减压装置使得所述压缩机吸入的制冷剂过热度或所述室内热交换器出口的制 冷剂过热度达到规定值。
12. 如权利要求8至10中任一项所述的冷冻空调装置，其特征在 于，具有控制装置，该控制装置进行控制，以便利用所述喷射用减压 装置使得所述压缩机出口的制冷剂排出温度或所述压缩机出口的制冷 剂过热度达到规定值。
13. 如权利要求9或IO所述的冷冻空调装置，其特征在于，具有 控制装置，该控制装置进行控制，以便利用所述第二减压装置使得所 述室外热交换器出口的制冷剂过冷度达到规定值。
14. 如权利要求9或IO所述的冷冻空调装置，其特征在于，具有 控制装置，该控制装置进行控制，以便利用所述第一减压装置使得所 述压缩机吸入的制冷剂过热度或所述室内热交换器的出口的制冷剂过 热度达到规定值，利用所述喷射用减压装置使得所述压缩机出口的制 冷剂排出温度或所述压缩机出口的制冷剂过热度达到规定值，利用所 述第二减压装置使得所述室外热交换器出口的制冷剂过冷度达到规定值。
15. —种冷冻空调装置，具有压缩机、进行供暖和制冷的运转转 换的四通阀、室内热交换器、第二减压装置、第一减压装置和室外热 交换器，当将所述四通阀转换到供暖运转时，制冷剂在所述压缩机、 所述四通阀、所述室内热交换器、所述第二减压装置、所述第一减压 装置、所述室外热交换器、所述压缩机循环，从所述室内热交换器供 暖，当将所述四通阀转换到制冷运转时，制冷剂在所述压缩机、所述 四通阀、所述室外热交换器、所述第一减压装置、所述第二减压装置、 所述室内热交换器、所述压缩机循环，从所述室内热交换器供冷，其 特征在于，具有第一内部热交换器，在进行所述供暖运转时，对所述室内热交换 器和所迷第一减压装置之间的制冷剂、以及所述室外热交换器和所述 压缩机之间的制冷剂进行热交换，在进行所述制冷运转时，对所述室 外热交换器和所述第二减压装置之间的制冷剂、以及所述室内热交换器和所述压缩机之间的制冷剂进行热交换；喷射回路，在进行所述供暖运转时，将所述室内热交换器和所述 第 一 减压装置之间的制冷剂的 一 部分进行分流、向所述压缩机内的压 缩室喷射，在进行所述制冷运转时、将所述室外热交换器和所述第二 减压装置之间的制冷剂的一部分进行分流、向所迷压缩机内的压缩室喷射；设置在该喷射回路上的喷射用减压装置；以及第二内部热交换器，在进行所述供暖运转时，对经过了所述 喷射用减压装置减压的制冷剂与所述室内热交换器和所述第一减压装 置之间的制冷剂进行热交换，在进行所述制冷运转时，对经过了所述 喷射用减压装置减压的制冷剂与所述室外热交换器和所述第二减压装 置之间的制冷剂进行热交换。
16. 如权利要求15所述的冷冻空调装置，其特征在于，所述第一内部热交换器是存储器，设置于所述第一减压装置和所述第二减压装置之间，储存进行循环的制冷剂，在进行所述供暖运转时、与所述室外热交换器和所述压缩机之间的制冷剂进行热交换，在进行所述制冷 运转时、与所述室内热交换器和所述压缩机之间的制冷剂进行热交换。
17. 如权利要求15或16所述的冷冻空调装置，其特征在于，具 有控制装置，该控制装置进行控制，以便在进行所述供暖运转时，利 用所迷第一减压装置使得所迷压缩机吸入的制冷剂过热度或所述室外 热交换器的出口的制冷剂过热度达到规定值。
18. 如权利要求15或16所述的冷冻空调装置，其特征在于，具 有控制装置，该控制装置进行控制，以便在进行所述供暖运转时，利 用所述第二减压装置使得所述室内热交换器出口的制冷剂过冷度达到规定值。
19. 如权利要求15或16所述的冷冻空调装置，其特征在于，具 有控制装置，该控制装置进行控制，以便在进行所述制冷运转时，利 用所述第一减压装置使得所述室外热交换器的出口的制冷剂过冷度达 到规定值。
20. 如权利要求15或16所述的冷冻空调装置，其特征在于，具 有控制装置，该控制装置进行控制，以便在进行所述制冷运转时，利 用所述第二减压装置使得所述压缩机吸入的制冷剂过热度或所述室内 热交换器的出口的制冷剂过热度达到规定值。
21. 如权利要求15或16所述的冷冻空调装置，其特征在于，具 有控制装置，该控制装置进行控制，以便利用所述喷射用减压装置使 得所述压缩机出口的制冷剂排出温度或所述压缩机出口的制冷剂过热 度达到规定值。
22. 如权利要求15或16所述的冷冻空调装置，其特征在于，具 有控制装置，该控制装置进行控制，以便在进行所述供暖运转时，利 用所述第一减压装置使得所述压缩机吸入的制冷剂过热度或所述室外 热交换器的出口的制冷剂过热度达到规定值，同时利用所述第二减压 装置使得所述室内热交换器出口的制冷剂过冷度达到规定值；在进行所述制冷运转时，利用所迷第一减压装置使得所述室外热 交换器的出口的制冷剂过冷度达到规定值，同时利用所述第二减压装 置使得所述压缩机吸入的制冷剂过热度或所述室内热交换器的出口的 制冷剂过热度达到规定值，无论在所述供暖运转或制冷运转时都利用 所述喷射用减压装置使得所述压缩机出口的制冷剂排出温度或所述压 缩机出口的制冷剂过热度达到规定值。
23. 如权利要求1至22中任一项所述的冷冻空调装置，其特征在 于，所述制冷剂使用二氧化碳。
全文摘要
本发明的目的是得到使冷冻空调装置内的供暖能力高于现有的气体喷射循环、即使在外部气体为零下10℃以下的寒冷地区也可充分发挥供暖能力的冷冻空调装置。该冷冻空调装置将压缩机(3)、室内热交换器(6)、第一减压装置(11)、室外热交换器(12)连接成环形，从所述室内热交换器供暖，具有对室内热交换器和第一减压装置之间的制冷剂以及室外热交换器与压缩机之间的制冷剂进行热交换的第一内部热交换器(9)、将室内热交换器和第一减压装置之间的制冷剂的一部分进行分流并向压缩机内的压缩室喷射的喷射回路(13)、设置在喷射回路上的喷射用减压装置(14)、以及对经过了喷射用减压装置减压的制冷剂与室内热交换器和第一减压装置之间的制冷剂进行热交换的第二内部热交换器(10)。
文档编号F25B1/00GK101189482SQ20068000091
公开日2008年5月28日 申请日期2006年3月27日 优先权日2006年3月27日
发明者七种哲二, 亩崎史武, 四十宫正人, 青木正则, 齐藤信 申请人:三菱电机株式会社