专利名称：高温还原性气精制方法及煤气化复合发电设备的制作方法
技术领域：
本发明涉及高温还原气精制方法，其中将高温还原性气，例如煤气化气等生成气中含有的一氧化碳转化成二氧化碳而除去，同时从气体中除去硫化合物。
本发明上述精制方法适用于边发电边制造甲醇等化工原料的多功能煤气化设备，也适用于重油气化复合发电设备。
也就是说，本发明还涉及应用上述高温还原性气精制方法的煤气化复合发电设备。
在将重油、煤、天然气等气化而制造甲烷，甲醇、氨等的现有多功能煤气化设备中，考虑了除去二氧化碳(下称CO2)，硫化氢(下称H2S)，但均为湿法气化精制方法，未见发表干法气化精制方法结合应用的文献。
现有煤气化复合发电设备如图3所示流程进行发电。
如图所示，煤a细粉碎后，与气化剂q(空气或氧气)一起送入气化炉b，生成一氧化碳(下称CO)，氢(下称H2)作为主要成分的可燃性气C。
生成气C中含有煤尘，硫化氢(下称H2S)，硫羰化物(下称COS)等硫化物，可送入除尘装置d中除尘而得除尘气e，然后再送入脱硫装置f中脱硫而得精制气g。除去的硫化物作为元素硫回收，而精制气则作为燃料而送入燃气轮机i。
经然气轮机i作功后的排气再经热回收锅炉l进行热回收，然后从烟筒n排出。另一方面，气化炉b和热回收锅炉等产生的蒸汽送入汽轮机p而进行发电(气化炉b的蒸汽管线末示出)。
而且，j1，j2分别为燃气轮机i和汽轮机p驱动的发电机，o为汽轮机的冷凝水器。
这种煤气化复合发电设备可让煤在气化炉中气化而得高温还原性气，但不能用其进行高效率发电，而且热回收锅炉排出气为低SOx，低NOx洁净气，CO2可就这样排入大气中，因此无需特别考虑CO2的排除。
近来，提出了地球变暖的问题。这方面，CO2的贡献最大，降低其排放量也就成了世界性课题。
图4更详细地说明了现有煤气化复合发电设备，其中举例说明了用空气作气化剂的吹空气气化设备。
如图所示，21为煤气化炉，将煤送入此煤气化炉21之中。煤在高温高压下经空气气化，转换成以CO、H2、N2为主的燃料生成气。将该生成气送入由多个换热器构成的气体冷却器22，气体保有的显热加热水，从而产生蒸汽。
从煤气化炉21出来的生成气送入除尘装置，脱硫装置等构成的气体精制装置23中，得以从气体中除去煤尘，H2S，COS等硫化合物杂质。
这样净化后的气体送入燃烧器24进行燃烧。这样燃烧产生的气体送入燃气轮机25，而燃气轮机25又分别驱动发电机26和空气压缩机27，经空气压缩机压缩的空气送入燃烧器24和煤气化炉21而分别作为燃烧用空气和气化用空气。
从上述燃气轮机25出来的高温燃气轮机排气送入热回收锅炉28，加热水而产生蒸汽，然后从烟筒放入大气中。
余热锅炉28中产生蒸汽与煤气化炉21内的气体冷却器22中产生的蒸汽一起送入连有汽轮发电设备的汽轮机29，汽轮机29即可驱动发电机30，31为冷凝水器。
从该现有技术例子中可以看出，在现有煤气化复合发电设备情形下，主要目的是达到设备高效率，而没有特别考虑到气体生成气中CO2的除去。在重油气化发电设备中也是这样。
如图4所示，现有空气氧化气化设备情形下，在煤气化炉21中用空气进行气化，生成以CO，H2，N2为主的生成气，其组成可如同第1表中A点所示，这种生成气作为燃气轮机燃烧器燃料时煤尘浓度过高，从对环境影响角度看，SOx(这里为H2S)含量也太高，因此要送入气体精制装置23中除尘，脱硫。
作为气体精制装置23，可在常温左右(最高100℃下)将在永久洗涤器中进行的除尘与用化学吸收液进行的脱硫装置组合成所谓湿法。但是，从提高热效率的观点看，要采取特别有利于发电的干法。干法中并不在中高温温度(300-800℃)的气氛下用吸收液，而进行固状除尘，脱硫。就脱硫方式而言，可采用氧化铁类吸收材料形成固定床。因此干法进行的气体精制装置23出来的净化气组成如第1表B点所示。
这样一来，从热回收锅炉28出来而流向烟筒的气体组成就如第1表C点所示。
第1表
注上述A点-C点在图4中标为A-C。
因此，在现有空气氧化设备情形下，仅限于CO2的除去，回收，而未作任何其它考虑。不过，现有技术中就设置这种CO2除去设备而言，会产生以下问题。
一般来说，在热回收锅炉28出口处设置CO2除去装置，燃气轮机燃烧用空气，与锅炉排气相比，则接近约2倍排气量，不管CO2除去装置形式如何，都会使CO2除去装置大形化，费用增加。而且，在燃气轮机排气中设置其它设施会使燃气轮机出口排气压高，燃气轮机25的输出功率降低，性能因此而下降。
此外，在煤气化炉21和燃气轮机25之间设置CO2除去装置，若与燃气轮机排气量相比，则气体量为约1/4，但要用20-40atm高压气才能达到良好的CO2除去效率。另一方面，在吹空气情形下，就气体组成而言，CO2不会超过全部炭化物的约20-25%，因此不能指望提高全部CO2除去效率。而且，对应于CO2除去的比例，还会出现燃气轮机25的输出功率稍微下降的问题。
采用氧气或富氧空气作为气化剂的氧气氧化气化设备流程如图2所示，将氧气或富氧空气导入煤气化炉21，代替气体用空气。结果是使煤气化炉出口(或气体精制装置出口)气的发热量上升(约2500Kcal/Nm3)，因此，与空气气化相比，生成气量达到约2/1左右。而且，从该生成气除去CO2可能变得容易起来，但与吹空气惰形一样，本质的问题仍然没有解决。
此外，就使用氧气情形而言，当然是有必要使用氧气设备的，但另一方面，从设备效率，经济性方面来看，与吹空气情形比起来，也有不利的一面。
如前所示，在现有煤气化复合发电设备情形下，除去CO2进行的气体精制，要将热回收锅炉出口气进行的情形为用气化炉出口气进行的情形一起考虑。由于后者处理气量仅为前者的1/2以下，装置紧凑，能量消耗也少，可较为经济地进行处理。但是，如前所述气化炉出口气中的含碳成分气(CO，CO2气)几乎均为CO，CO2通常很少，为5%以下。因此，水分(下称H2O)会与CO进行反应，生成CO2和H2，从而可考虑将含碳成分气大致均作为CO2而除去。
就这种方法而言，可考虑采用下式(1)所示现有CO转化反应方法。但是，从工艺角度看，与CO反应的H2O量在气体中相当少，会出现反应热致使温度大量上升，对催化活性的影响等必须加以克服的问题。
因此，目前一方面就在前述多功能气体设备中进行单乙胺等湿法吸收法。但是，这种方法应用时，由于气体温度低，致使煤气化复合发电设备中燃气轮机发电效率降低。
另一方面，干法除去二氧化碳的方法作为将H2S等硫化合物与CO2一起同时被吸收的方法，实际上是用分子筛进行的压差吸附法(Pressure Swing Adsorption下称PSA)等吸附方法。这种吸附方法中，一般来说，温度越低，吸附效率就越高，而在煤气化复合发电设备情形下，由于温度越高，设备自身的效率就越好，所以有必要在尽可能高的温度下进行操作。
而且，PSA吸附气中含有CO2和H2S，这两种成分分离后有必要分别进行处理。分离出的H2S例如要转化成元素硫回收，而CO2得用放入海中或土壤中等各种办法才可能使其固定化。
本发明第1目的是提出在解决前述问题时达到尽可能经济性的高温还原性气精制方法。
为达到上述第1目的本发明第1方面，是提出一种高温还原性气精制法，其中向高温还原性气注入蒸汽，该气体在设有气体温控用热回收装置的CO转化反应器内处理，将高温还原气中的CO转换成CO2，前述CO转化反应器放出的气体温度用热回收装置控制，上述气体中CO2和硫化合物除去而得精制气，除去的CO2和硫化合物相互分离。
本发明第2方面，是提出一种高温还原气精制方法，其中在第一方面基础上，将分出CO2的硫化合物中的H2S经Claus法硫回收装置转化成元素硫后而回收，剩余气中含有的硫和硫化合物经同一气体中的H2还原而以H2S形式分离后，循环送入Claus法硫回收装置，转化成元素硫后一并回收，剩余排气进行燃烧。
从本发明第1和第2方面可得到以下效果。
1)将供入的高温还原气中的CO转化成CO2再将CO2与硫化合物一起除去，其中可在低能耗条件下将CO2与硫化合物同时除去。
2)CO转化反应中，将达到CO转化率的必要量蒸汽注入高温还原性气中，CO转化反应后，由于气体中H2S量达到最少，所以H2S对后续装置的影响就大为降低。
3)CO转化反应器中设有温控用热回收装置，在可达到高CO2转换率的同时，又可将反应器出口气温度降到一定值以下，如500℃以下，并可延长催化剂寿命。
4)分离而得的硫化合物可以高转换离转化成元素硫，分离而得的CO2又可作为高纯度气体回收。
5)由于CO2以及同时的硫化合物可以高脱除率除去，所以精制后的高温还原性气在不用作燃气轮机的燃料时，又可作化工原料等用途。
本发明第2目的是提出煤气化复合发电设备，其中可高效率除去CO2并且能量损失最少。
为达到此第2目的的本发明第3方面是提出煤气化复合发电设备，其中在设有煤气化炉，从该煤气化炉生成的气体中除去杂质的气体精制装置，设有将该气体精制装置精制后的气体燃烧的燃烧器的燃气轮机发电设备，回收来自该燃气轮机发电设备中燃气轮机排气热而产生蒸汽的余热锅炉，以该余热锅炉产生的蒸汽作为动力的汽轮机发电设备的煤气化复合发电设备中，在前述气体精制装置和燃气轮机发电设备的燃烧器之间，设置将经气体精制装置精制后的气体中的CO转化成CO2的反应器，将该反应器生成的CO2从气体中除去的CO2除去器。
按照本发明第3方面，在气体精制装置出口处设置的反应器中，将蒸汽混入从气体精制装置排出的气体中，将CO气体转化成CO2气体，然后在CO2除去装置中从主流气中分出CO2，主流气送到燃气轮机发电设备，而CO2在其回收装置得以回收，因此可达到以下效果。
(a)在煤气化复合发电设备中，一方面可以高脱除效率任意除去CO2气，另一方面又可达到低所内动力。
(b)同样，在除去CO2时，还可在高温高压(350-500℃，20-400atm)条件下，将碳化合物转化成CO2并分离，其中操作易于进行，而且所需能耗非常少。
(c)分出CO2的精制气中H2含量增加，因此可提高燃气轮机的燃烧稳定性。
(d)除去的CO2通入气体涨管器而进行动力回收。
(e)由于与CO2合流的气体中残存H2S，COS等硫化合物也可分离和除去，所以选取吸附材料进行处理后的煤气也可供燃料电池用。
(f)可使用硫化合物分离器作为上流侧气体精制装置之脱硫机能不协调时的补充措施。
第1图为本发明高温还原性气精制方法流程的框图。
第2图为本发明煤气化复合发电设备流程的框图。
第3图为现有本发明煤气化复合发电设备流程的框图。
第4图为现有另一煤气化复合发电设备流程的框图。
根据本发明第一方面，在CO转化反应器中，用催化剂进行前述式(1)所示CO转化反应，从而将煤气化气等高温还原性气中所含CO转化成CO2。同时转化反应器带有热回收装置，用以外理供入的高温还原性气。因而，装置紧凑，此外能耗低。
(1)式反应为发热反应，从化学平衡上看，温度越低越有利，但如前所述，由于在煤气化复合发电设备等之中，温度越高越好，所以在低温下进行反应是不经济的。一方面，本反应所用催化剂采用的是Fe-Cr体系，Cu-Zn体系，Cu-Cr体系，由于催化剂床层易在高温下引起热劣化，所以从保护催化剂寿命方面看，出口温度易保持在500℃以下。但是，在CO转化器内，又希望在尽可能高温下进行反应。因该反应为发热反应，所以会伴随着温度上升。因此，如果出口温度一旦越过一定值，例如500℃，那就要用CO转化反应器的热回收装置，来控制反应器内的气体温度。也就是说，如果用热回收装置来控制反应器内的气体温度，就可将反应器出口气体温度抑制在一定值。例如500℃以下。
此外，在CO转化反应器中，与CO反应的H2O以蒸汽态注入气体中，根据这样注入的蒸汽量，即可容易地控制CO转化率。因而，可注入可达到必要CO转化率的蒸汽量，使CO转化反应器出口气中H2O量达到最小，从而可能排除H2O对后流侧装置的影响。
就除去CO2和硫化合物而言，在采用干法，如PSA法之类的吸附装置时，一般来说，与CO2相比，H2S对吸附剂的吸附力要大些。按照本发明的第1方面，由于气体中CO2浓度，与硫化合物浓度相比，通常要达到50-500倍，因此吸附剂必要量要根据CO2浓度来决定。此外，作为吸附剂，可充填对CO2和硫化合物能同时吸附的物质，或根据各成分而选取至少2种有强吸附力的物质。
在CO转化反应器出口气温度高时，CO2，H2S吸附容量低，吸附剂充填量增大。因此根据本发明第1方面，在CO2，硫化合物除去工艺上游设置热回收装置，气体显热回收后，温度下降，入口气体温度可控制在例如250-300℃低温，因而可高效率地除去CO2和硫化合物。
除去CO2和硫化合物后，可得到高浓度H2的洁净精制气。这种气体例如可用作为燃气轮机燃料，由于碳化合物减少，还可降低CO2向大气中排放。
如下所述，从还原性气中分离，除去的CO2和硫化合物，在例如PSA方式等吸附方法的应用场合，可根据CO2和H2S对吸附剂吸附力差而进行分离。
根据本发明第1方面，在CO2和硫化合物进行分离的过程中，在应用PSA等吸附方式时，对一般吸附剂的相对吸附力大小顺序为H2S＞CO2，因此H2S先吸附在吸附剂上，待达到吸附平衡后才开始CO2吸附。因此，除了选择可积极吸附H2S的吸附剂而外，重要的是还要控制仅仅吸附H2S的吸附剂充填量。在按本发明第1方面进行吸附的情形下，被吸附的H2S及其它硫化合物减压达到所定压力，就很容易以脱附浓缩状态与CO2分离。另一方面，分离后的CO2以高纯度气回收。
如上所述，按照本发明第1方面，在CO转化反应器中将高温还原性气中的CO转化成CO2，其中通过调节向高温还原性气中注入的蒸汽量，可控制CO转化率，而且还可使CO转化反应器出口气中的H2O量减至最小。此外，CO向CO2的转换反应在高温还原性气供给侧进行，处理气量少，装置紧凑，而且所需能耗少。
另一方面，CO转化反应器内的气体温度可用热回收装置控制，因此可使CO转化反应效率高，并且可在所希望的温度下进行。
更具体地讲，CO转化反应器排气的温度用热回收装置调节到所要求温度下，CO2和硫化合物就可高效率地除去，并相互分离。
因此，若按照本发明第1方面，通过高温还原性气体的精制，CO2可与硫化合物一样除去，而且所需能耗少。
根据本发明第2方面，如上所述分离后的H2S及其它硫化合物送入Claus法硫回收装置，H2S用氧气部分氧化后，在Claus催化剂存在下生成元素硫后加以回收。
在此Claus硫回收装置出口气中，除了元素硫的生成物SO2而外，还有未反应的H2S等，出口气冷却至130-180℃，气中元素硫成为液体，大部分以液态硫回收。残留气中。除H2S、SO2以外，还存在微量气态硫，雾末状硫烟雾。气中残存的这种硫和硫化合物与气中H2进行以下式(2)、(3)式还原反应，完全转化成H2S。
这些反应采用例如Co-Mo系，Ni-Mo系还原催化剂，若在200-400℃下，则很容易进行。生成与气中S组分对应的H2S，因此还原后的气中仅存在H2S形态硫化合物。
在后续H2S分离工艺中，从N2，CO2等气中分出H2S，其中可采用例如PSA方法。
分离后的H2S回送到Claus法硫回收装置入口处，作为元素硫回收。此外除去H2S的排气燃烧后放入大气。排气中微量可燃性硫组分(例如H2S)可通过燃烧，转化成SO2而放入大气中。
如上所述，按本发明第2方面，即在本发明第1方面基础上增加从硫化合物中回收元素硫，残余排气烧掉，然后以实用上无害的状态放入大气中。
实施例
图1说明了与本发明第1、第2方面相对应的实施例。
未图示煤气化炉中产生的含H2S，COS等硫气合物的除尘前高温还原性气1在例如セラミツク制可在高温下工作的多孔过滤器类干法除尘装置2中进行除尘。在管线3中从蒸汽管线向除尘后的气体中注入CO转化反应所需的蒸汽。经过管线4将高温还原性气送入CO转化反应装置5之中。
CO转化装置5中分别充填有可将CO转化成CO2的Fe-Cr系Cu-Zn系或Cu-Cr系催化剂。且将下流侧的反应部分5b与分开的上流侧反应部5a连起来。反应部5a出来的气体送入热回收锅炉6中，在其中进行热回收后再送入反应部5b。因此可使反应装置5出口气温度不致超过500℃。通过这种方式，不仅可防止催化剂高温热劣化，而且可使反应平稳进行。
经过CO转化反应，CO可转化成CO2，而且管线7从从反应装置5出来的高H2浓度气在热回收锅炉8中降温至250-300℃后经管线9而送入CO2，硫化合物除去装置10中。
除去装置10中充填有CO2和H2S硫化合物吸附剂，可进行干法PSA类吸附操作。降温至250-300℃的气中的CO2和硫化合物可用上述吸附剂高效率地吸附并除去。在管线11中已除去CO2和硫化合物而得以净化的精制气，可用作燃气轮机燃料。同时，精制气中C化合物因如上述减少而可使燃气轮机排气中CO2浓度降低。
另一方面含有从CO2，硫化合物除去装置内的吸附剂脱附，并经浓缩的CO2，H2S的气体经管线12送入CO2分离器13，其中充填有例如可吸附H2S及其它硫化合物的吸附剂，可按PSA方式操作。其中H2S及其它硫化合物被吸附，而高纯度CO2气经管线30送入外部加以回收。
从CO2分离器13出来并含有浓缩H2S的气体经管线14供入Claus法硫回收装置15中，在其中转换成元素硫，以液态硫从管线31排出后得以回收。
从Claus法硫回收装置15出来的气体经管线16送入依次充填有Co-Mo系，Ni-Mo系还原催化剂的尾气还原反应器17中。在其中硫化合物与气中H2反应，生成H2S后，管线18内的气体在采用例如PSA方式操作的H2S分离器19中分成含H2S的气体20和其它气体42。含H2S的气体20只压缩机41增压后返送到Claus法硫回收装置15入口，进行元素硫回收操作。H2S除去后的排气42在燃烧炉43中可燃成分燃烧生成氧化物后，经管线44排放入大气之中。
前述热回收锅炉6，在进行2步CO转化反应时，还用来调节后流侧反应部5b内的催化剂层温度，其中设有锅炉给水管线46和产生的蒸汽管线47。
此外，前述向高温还原性气体管线3中注入蒸汽的管线45还设有用9标出的分管，将蒸汽注入由热回收锅炉46排出后送入反应部5b的气体中，连入热回收锅炉6的给水管线46设有用b标出的分管，连入热回收锅炉8。在其中产生的蒸汽用C标出，送去与蒸汽管线47合流。
如上所述，在本实施例1中，将高温还原气中的CO转化成CO2，然后与硫化合物分开，使净化气11中的C化合物减少，从而降低燃气轮机排气中的CO2浓度。
然而，从煤气化炉出来的气量，与现有烧细粉炭的锅炉排气量比较。由于煤气化炉中吹空气时仅为约1/2，吹氧化时仅为1/4，所以极有利于除去CO2。
再者，CO转化反应装置5中，在不降低设备热效率的范围内，可在低温下进行转化反应，不仅可防止催化剂的高温劣化，而且可高效率地进行CO→CO2转化反应。
此外，从气体中分出的H2S等硫化合物与CO2相互分离，其中H2S转换成元素硫回收，其尾气中残存的硫化合物还原成H2S后也以元素硫回收。
然后，从H2S分离器19出来且几乎不含H2S的残余排气在燃烧炉43中燃烧，之后以实质上无故障状态排入大气中。
为得到用干进料并吹空气的煤气化炉的复合发电设备用燃料气，适宜的前述实施例所得结果列于第2表。
第2表
如第2表所示，管线11内的精制气中CO，CO2，粉尘和S化合物量显著减少。H2O量也降低不少，而H2量增加。
但是，本发明并不仅限于煤气化炉，当然是广泛适用于其它含CO和硫化合物的高温还原性气体的。
实施例2以下说明如图2所示本发明上述第3方面的实施例2。图2中，与图4相同的部分用相同符号表示，也省略了对其详细说明。
如图2所示，煤气化炉21(特别是吹压缩空气的煤气化炉)中生成的气体送入气体精制装置23中，精制后再送入转化反应器26中。在转化反应器26中，送入例如汽轮机抽出蒸汽，而在转化反应器36的后流侧设有CO2除去装置37。
气体精制装置23出口气是以CO，H2，N2为主要成分的可燃性气体(参照后续第3页的B点)，在吹空气气化炉21中，其大致组成为CO＝25%，H2＝10%。
这种气体与汽轮机抽出蒸汽混合后送入转化反应器36中，按以下反应将CO气转化成CO2气。
从CO到CO2的转化反应为放热反应，从化学平衡上看，在低温下进行有利，实际上在300-500℃下操作比较好。
然而，上述式中，左边和右边的气体放热量之差在仅仅将CO转化为H2时不会有大的危害，而且从燃气轮机燃烧角度看，仅仅是H2增加部分就能提高燃烧的稳定性。
因此，从通过转化反应器的气体性质来看，是以H2，CO2，N2和若干CO、H2O为主要成分的可燃性气(第3表中C点)。将这种气体送入CO2除去装置27，CO2与主流气分开，主流气送到燃气轮机25，CO2在回收装置等之中得以回收。因此，送入燃气轮机25的气体就成为以H2、N2气体为主体的气体，(在氧化气化时，由于没有N2，所以主要为H2)，在燃气轮机25中燃烧时CO2的产生。如第3表D点所示，会大大下降，而且，由于生成气中H2增加，因此可增加燃气轮机25中的燃烧稳定性。
在这种CO2除去装置37中，可采用与周围气氛相适应的气体条件，如PSA法等物理吸附方式。
此外，从主流气中分出的CO2，由于处于加压状态，设置了例如涨管器38的动力回收结构就可进一步降低所内动力。但是，CO2回收后的状态(固体，液体等)及用途(甲醇等的原料等)，在排出条件下的系统中，CO2的压力常常没有必要下降至常压。
而且，在用PSA类方法除去CO2时，可用气体精制装置23除去的H2S，COS等硫化合物(30-100ppm范围)也可用硫化合物分离器39分离，除去。这种硫化合物分离器39可以从CO2除去装置37中处理后的煤气(D点)中分离除去硫化合物。从而得到高纯度气。图2所示例子中，混入煤气化炉21出口气中。从硫化合物分离器中得到的气体为高纯度气。可供燃料电池等，也可适用于要求高纯度的场合。
此外，在转化反应器26中设置了热回收装置32，33，向CO2转化时产生的热即可回收。
第3表
注上述A点～F点在图2中标为A-F。
权利要求
1.高温还原气精制方法，其特征是用吸收剂经干法吸收，除去在高温还原性气中含有的硫化合物的高温还原性气精制方法中，向高温还原性气中注入蒸汽。该气体在装有气体温度控制用热回收装置的CO转化反应器内进行处理，前述高温还原性气中CO转换成CO2，而CO转化反应器排气的温度用热回收装置控制，同时气中CO2和硫化合物得以除去，精制成精制气，上述除去的CO2和硫相互分开。
2.根据权利要求1所述的高温还原性气精制方法，其特征在于上述分出CO2的硫化合物中的H2S在Claus法硫回收装置中转换成元素硫得以回收。残存气中含有的硫和硫化合物用同一气体中的氢气还原成H2S并将其分离后，再循环到上述Claus法硫回收装置中，转换成元素硫后回收，残余排气然后进行燃烧。
3.煤气化复合发电设备，其特征在于在设有煤气化炉，从该煤气化炉生成气中除去杂质的气体精制装置，带有将此气体精制装置中精制气燃烧的燃烧器的燃气轮机发电设备。从该燃气轮机发电设备中回收燃气轮机排气热而产生蒸汽的废热回收锅炉。带有用该废热回收锅炉中产生的蒸汽作动力的汽轮机发电设备的煤气化复合发电设备中，在上述气体精制装置和上述燃气轮机发电设备的燃烧器之间，设有上述气体精制装置中精制气中CO转化成CO2的反应器，该反应器中生成的CO2从气中除去的CO2除去器，从该处理器中处理后的煤气中分离硫化合物的硫化合物分离器。
全文摘要
高温还原性气精制方法是注入蒸汽后在带气体 温控用热回收装置的CO转化反应器中处理而将 CO转化成CO
文档编号C10K3/02GK1053898SQ91100960
公开日1991年8月21日 申请日期1991年2月8日 优先权日1990年2月9日
发明者小川纪一郎, 末弘贡, 泉顺, 濑户徹, 光冈薰明 申请人:三菱重工业株式会社