斜板式可变排量压缩机及控制其螺线管的方法

专利名称：斜板式可变排量压缩机及控制其螺线管的方法
技术领域：
本发明涉及一种斜板式可变排量压缩机，该斜板式可变排量压缩机包括旋转轴、斜板以及多个活塞，其中，斜板通过旋转轴的驱动力旋转，斜板能够以可变倾斜角倾斜，活塞与斜板接合并且能够根据斜板的旋转往复运动，使得每个活塞的行程的长度均根据斜板的倾斜角而变化。本发明还涉及一种控制该斜板式可变排量压缩机的螺线管的方法。
背景技术：
在斜板式可变排量压缩机中，当斜板通过旋转轴的旋转而旋转时，斜板的旋转通过成对滑靴传递到活塞，从而使活塞往复运动以压缩制冷剂。当斜板的倾斜角相对于旋转轴改变时，每个活塞的行程的长度均发生改变，从而改变了斜板式可变排量压缩机的排量。由日本未经审查的专利申请公告2007-24257公开的斜板式可变排量压缩机具有作为旋转轴与发动机之间的动力传递机构的电磁离合器。该电磁离合器设置在斜板式可变排量压缩机的压缩机外壳之外。如果电磁离合器没有用作动力传递机构，则由发动机产生的动力会随时传递到旋转轴。在没有电磁离合器的这种斜板式可变排量压缩机中，发动机持续不断地旋转旋转轴。因此，在车辆空调中，当不需要冷却操作时，斜板式可变排量压缩机的排量通过以最小倾斜角位置保持斜板而被最小化。排量的最小化减小了施加到发动机的载荷，从而提闻了发动机的燃料效率。在具有或没有电磁离合器的斜板式可变排量压缩机中均具有成对滑靴，所述成对滑靴设置成与斜板滑动接触。滑靴与斜板之间的滑动阻力引起机械损失，从而提供了施加到发动机的额外的载荷。特别是在没有离合器的斜板式可变排量压缩机中，需要减少由滑动阻力引起的机械损失来减小在压缩机以其最小排量运转(或以最小倾斜角位置设置斜板)时施加到发动机的载荷。在由日本未经审查的专利申请公告2006-152918公开的斜板式可变排量压缩机中，斜板由该斜板的与旋转轴一体地旋转的支承件支承。斜板与支承件能够通过离合器彼此连接或分离。离合器能够在斜板和支承件一体地旋转的第一状态(或接合状态)与斜板能够相对于支承件旋转的第二状态(或分离状态)之间运转。设置在支承件中的压缩弹簧的弹簧力以及作用在设置在斜板与支承件之间的球状体上的离心力沿使支承件的动力传递部与斜板的动力接收部彼此分离的方向推压斜板。通过如此构造压缩机，可以在离合器的第一状态与离合器的第二状态之间实现转换，其中在第一状态中，优先改善不以最小倾斜角位置设置斜板时的排量可控性，并且在第二状态中，优先减小以最小倾斜角位置设置斜板时的旋转阻力。如果支承件的动力传递部与斜板的动力接收部在斜板以最小倾斜角位置设置时彼此分离，则会解决由没有离合器的斜板式可变排量压缩机产生的上述问题。至于具有电磁离合器的斜板式可变排量压缩机，也避免了由于电磁离合器通电而造成的大的能量消耗的缺点。然而，在斜板以最小倾斜角位置设置时朝向支承件推压斜板的载荷取决于旋转轴的旋转速度。推压载荷被减小并且随后随着旋转轴的旋转速度的增大而增大。由于允许离合器从斜板与支承件彼此分离的第二状态(或分离状态)转换到斜板与支承件连接至彼此的第一状态(或接合状态)，因此压缩弹簧的弹簧载荷需要被近似地减小至推压载荷的最小值。至于在作用在球状体上的离心力相对较小的车辆空转期间的旋转轴的相对较小的旋转速度或压缩机的旋转速度，压缩弹簧的这种弹簧载荷不能将离合器从接合状态释放，从
而使得不会减小旋转轴以相对较小的速度旋转时-例如发动机的怠速运转--弓I发的机械损失。本发明意在提供一种具有减小了机械损失和能量消耗的电磁离合器的斜板式可变排量压缩机。

发明内容
根据本发明的第一方面，提供了一种斜板式可变排量压缩机，该斜板式可变排量压缩机包括旋转轴、斜板、多个活塞、第一转子、第二转子、螺线管以及锥形表面。该斜板通过旋转轴的驱动力旋转。斜板能够以可变倾斜角倾斜。所述活塞与斜板接合并且能够根据斜板的旋转往复运动，使得每个活塞的行程的长度根据斜板的倾斜角变化。第一转子连接到旋转轴以用于与旋转轴一起旋转。第二转子将所述第一转子的旋转传递到斜板。螺线管产生电磁力，该电磁力作用在第一转子或第二转子上，使得第一转子和第二转子朝向彼此移动。锥形离合器能够通过螺线管的通电接合。锥形离合器具有阳锥部和阴锥部。阳锥部具有设置在第一转子和第二转子中的一个上的锥形表面。阴锥部具有设置在第一转子和第二转子中的另一个上的锥形表面。阴锥部的锥形表面能够与阳锥部的锥形表面连接及分离。根据本发明的第二方面，提供了一种控制斜板式可变排量压缩机的螺线管的方法，该斜板式可变排量压缩机具有能够通过螺线管的通电而接合的锥形离合器。该方法包括以下步骤:开始使电流通过螺线管；在开始使电流通过螺线管的步骤之后检测排放压力与吸入压力之间的压力差；以及在压力差达到预先设定的压力差参考值的情况下使电流停止通过螺线管。根据本发明的第三方面，提供了一种控制斜板式可变排量压缩机的螺线管的方法，该斜板式可变排量压缩机具有斜板和锥形离合器。斜板能够以可变倾斜角倾斜。锥形离合器能够通过螺线管的通电而接合。该方法包括以下步骤:当斜板处于最小倾斜角位置处时检测制冷剂的第一压力或反映制冷剂的第一压力的第一要素；开始使电流通过螺线管；在开始使电流通过螺线管的步骤之后检测制冷剂的第二压力或反映制冷剂的第二压力的第二要素；以及在第一压力与第二压力之间的变化值达到预先设定的参考值的情况下或者在第一要素与第二要素之间的变化值达到预先设定的参考值的情况下使电流停止通过螺线管。通过结合附图借助于示例示出本发明的原理的以下描述，本发明的其他方面及优点将变得明显。


通过结合附图参照目前优选实施方式的以下描述可以最佳地理解本发明及其目的和优点，在附图中:图1为示出了根据本发明的第一实施方式的可变排量压缩机及其相关装置的纵向截面图；图2为图1的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最大倾斜角位置设置的状态；图3为图1的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图4为示出了图1的可变排量压缩机的铰链机构的局部放大截面平面图；图5为不出了图1的可变排量压缩机的止动件的局部放大截面图；图6为根据本发明的第二实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图7为根据本发明的第三实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图8为根据本发明的第四实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图9为根据本发明的第五实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图10为不出了图9的可变排量压缩机的第一润滑剂槽的局部放大图；图11为示出了沿着图9的线A-A截取的、可变排量压缩机的截面图；图12为与图11类似的截面图，但其示出了根据本发明的第六实施方式的可变排量压缩机；图13为示出了沿着图12的线B-B截取的、可变排量压缩机的截面图；图14为根据本发明的第七实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图15为示出了间隙与电磁力的关系的曲线图；图16为根据本发明的第八实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图17为根据本发明的第九实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图18为示出了沿着图17的线C-C截取的、可变排量压缩机的截面图；图19为根据本发明的第十实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图20为示出了沿着图19的线D-D截取的、可变排量压缩机的截面图；图21为根据本发明的第十一实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图22为示出了图21的可变排量压缩机的活塞的顶部空隙的变化的曲线图；图23为根据本发明的第十二实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图24为示出了沿着图23的线E-E截取的、可变排量压缩机的截面图25为示出了根据本发明的第十三实施方式的可变排量压缩机及其相关装置的纵向截面图；图26为不出了图25的可变排量压缩机的运转的流程图；图27为示出了根据本发明的第十四实施方式的可变排量压缩机及其相关装置的纵向截面图；图28为不出了图27的可变排量压缩机的运转的流程图；图29为根据本发明的第十五实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最大倾斜角位置设置的状态；图30为根据本发明的第十六实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最大倾斜角位置设置的状态；图31为根据本发明的第十七实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最大倾斜角位置设置的状态；图32为示出了沿着图31的线F-F截取的、可变排量压缩机的截面图；图33为根据本发明的第十八实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最大倾斜角位置设置的状态；图34为根据本发明的第十九实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图35为图34的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最大倾斜角位置设置的状态；图36为根据本发明的第二十实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态；图37为图36的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其不出了斜板以最大倾斜角位置设置的状态；图38为根据本发明的第二十一实施方式的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最大倾斜角位置设置的状态；以及图39为根据本发明的第三实施方式的改型的可变排量压缩机的斜板的局部放大截面图，其示出了斜板以最小倾斜角位置设置的状态。
具体实施例方式下面将参照图1至图5描述本发明的第一实施方式。参照以纵向截面图示出可变排量压缩机的图1，可变排量压缩机总体以附图标记10来标示并且包括气缸体11。图1中所观察到的可变排量压缩机10的左手侧和右手侧分别与可变排量压缩机10的前部和后部对应。前部外壳12在气缸体11的前端部处接合到气缸体11。后部外壳13通过配流板14、吸入阀板15、排出阀板16以及护圈板17在气缸体11的后端部处接合到气缸体11。气缸体11、前部外壳12以及后部外壳13配合以形成可变排量压缩机10的压缩机外壳。前部外壳12和气缸体11配合以形成曲轴箱121并且分别通过径向轴承19和径向轴承20可旋转地支承旋转轴18。旋转轴18向曲轴箱121前方延伸以接收来自车辆发动机(未图示)的驱动力。唇形密封式轴密封装置21被置于前部外壳12与旋转轴18之间，以防止制冷剂沿着旋转轴18的周缘表面泄漏到曲轴箱121夕卜。
第一转子22固定在旋转轴18上以与旋转轴18 —起旋转。第一转子22以环形形状形成以具有轴向孔221，旋转轴18被穿过该轴向孔221固定地配装。斜板23被支承在旋转轴18上，以便能够单独滑动并能够相对与旋转轴18的轴线181倾斜。斜板23设置在曲轴箱121中。第二转子24被置于第一转子22与斜板23之间。第一转子22具有固定在旋转轴18上的阳锥部25以及从阳锥部25的外部周缘沿径向向外延伸的压力接收部26。压力接收部26具有环形板的形状。阳锥部25朝向斜板23渐缩并且具有围绕旋转轴18的轴线181的锥形表面251。阳锥部25的轴线与轴线181
相一致。第二转子24具有阴锥部27和吸引力接收部28，其中阴锥部27与第一转子22的阳锥部25能够连接及分离，并且吸引力接收部28从阴锥部27沿径向向外延伸并且具有环形板的形状。第二转子24的吸引力接收部28的外径大于第一转子22的压力接收部26的外径。如沿轴线181的方向所观察到的，压力接收部26的外部周缘位于吸引力接收部28的外部周缘的径向向内处。第二转子24的阴锥部27朝向斜板23渐缩并且具有围绕旋转轴18的轴线181的锥形表面271。阴锥部27的轴线与轴线181相一致。第二转子24能够沿着旋转轴18滑动，以使阴锥部27的锥形表面271移动成与阳锥部25的锥形表面251接合接触以及解除接合接触。从而，阳锥部25与阴锥部27配合以形成锥形离合器K。第二转子24由磁性材料制成。参照图2和图3，推力轴承29被置于第一转子22的压力接收部26与前部外壳12之间，并且推力轴承30被置于压力接收部26与阴锥部27之间。推力轴承30为滚动轴承。盘簧31被置于推力轴承30与压力接收部26之间以作为用作间隔件的弹簧构件。推力轴承30用于减小盘簧31与阴锥部27之间的滑动阻力。盘簧31和推力轴承30围绕阳锥部25的锥形表面251设置。盘簧31按压推力轴承30紧靠阴锥部27的面向压力接收部26的表面272。环形螺线管32安装在前部外壳12的内表面上并且设置成围绕旋转轴18。螺线管32具有线圈33以及保持线圈33的线圈保持器34。线圈保持器34由磁性材料制成并且朝向第二转子24的吸引力接收部28敞开。当电流通过线圈33时，第二转子24的吸引力接收部28接收由螺线管32产生的吸引力(或电磁力)。螺线管32、第一转子22以及第二转子24配合以形成结合在压缩机外壳中的电磁离合器。参照图4，一对突出部37和38从第二转子24朝向斜板23延伸，并且一对臂部35和36从斜板23朝向第二转子24延伸。所述成对臂部35和36插入形成在所述成对突出部37和38之间的凹部39中。所述成对臂部35和36夹于所述成对突出部37与38之间并且能够在凹部39中移动。凹部39的最内部分形成为凸轮表面391，臂部35的远端351和臂部36的远端361能够在该凸轮表面391上滑动。夹于成对突出部37与38之间的成对臂部35和36以斜板23能够相对于旋转轴18的轴线181倾斜并能够与旋转轴18 —体地旋转的方式与凸轮表面391配合工作。成对臂部35、36以及成对突出部37、38配合以形成铰链机构40，该铰链机构40允许斜板23相对于第二转子24倾斜并且还允许从第二转子24至斜板23的扭矩传递。如图2和图3中所示，9表示斜板23的中心轴线231与旋转轴18的轴线181之间形成的斜板23的倾斜角。在本实施方式中，当斜板23的倾斜角Θ为如图3中所示的最小值时，穿过位于成对臂部35、36与凸轮表面391之间的接触点T(示出了仅仅一个接触点)并垂直于凸轮表面391的线N(示出了仅仅一条线)设定成使得向推力轴承30的内部周缘和盘簧31内延伸。当斜板23的中央部朝向第二转子24 (或沿向前的方向)移动时，斜板23的倾斜角Θ增大。斜板23的最大倾斜角由第二转子24与斜板23之间的接触决定。复位弹簧60被置于斜板23与气缸体11之间以围绕旋转轴18，从而沿使斜板23的倾斜角Θ增大的方向推压斜板23。斜板23的最小倾斜角由斜板23与复位弹簧60的前端部的接触决定。图1 (通过实线)和图2中所示的斜板23设置在最大倾斜角位置处。图1 (通过双点划线)和图3中所示的斜板23设置在 最小倾斜角位置处。斜板23的最小倾斜角设定成略大与O°。如图1中所示，倾角减小弹簧41被置于第一转子22的阳锥部25与斜板23之间以围绕旋转轴18。由环形滑动轴承形成的止动件42被置于倾角减小弹簧41与阳锥部25之间。倾角减小弹簧41沿使斜板23的倾斜角Θ减小的方向推压斜板23。倾角减小弹簧41和复位弹簧60的组合弹簧特性设定成使得斜板23在可变排量压缩机10中的压力不均匀并且斜板23不旋转时设置在最小倾斜角位置处。参照图5，止动件42具有内环部43和外环部44。内环部43与第一转子22和倾角减小弹簧41接触，而外环部44能够与第二转子24连接及分离，如从图2和图3所观察到的。内环部43的前表面通过倾角减小弹簧41的弹簧力压抵第一转子22的阳锥部25的端部表面252。外环部44的前表面441定位成面向第二转子24的阴锥部27的端部表面273。外环部44的前表面441从内环部43的前表面431朝向斜板23向后倾斜。S卩，前表面441朝向斜板23与阳锥部25的端部表面252间隔开。重新参照图1，气缸体11具有穿过其中的多个缸膛111，所述多个缸膛111各自在其中容纳有活塞45。每个活塞45均通过一对滑靴46与斜板23的外部周缘接合。斜板23的旋转通过所述成对滑靴46转变成活塞45的往复运动。因而，活塞45能够在对应的缸膛111中往复运动。每个活塞45移动其缸膛111的行程的长度能够根据斜板23的倾斜角变化。后部外壳13其中具有形成压缩机10的吸入压力区域的吸入室131以及形成压缩机10的排出压力区域的排出室132。配流板14、排出阀板16和保持板17中的每个均具有穿过其中的多个吸入口 47。配流板14和吸入阀板15中的每个均具有穿过其中的多个排出口 48。吸入阀板15具有多个吸入阀151，并且排出阀板16具有多个排出阀161。压缩室112形成在每个缸膛111中并位于吸入阀板15与缸膛111中的活塞45之间。当活塞45向前移动(或向如图1中观察到的左侧移动)时，吸入室131中的制冷剂在推开吸入阀151以打开吸入口 47的同时流入到其压缩室112中。当活塞向后移动(或向图1中观察到的右侧移动)时，制冷剂在压缩室112中被压缩并在推开排出阀161以打开排出口 48的同时排到排出室132中。排出阀161的开口由排出阀161与形成在保持板17上的保持器171的接触限制。当曲轴箱121中的压力减小时，斜板23的倾斜角增大，从而增大了可变排量压缩机10的排量。另一方面，当曲轴箱121中的压力增大时，斜板23的倾斜角减小，从而减小了可变排量压缩机10的排量。吸入室131和排出室132通过外部制冷剂回路49连接，夕卜部制冷剂回路49包括冷凝器50、膨胀阀51以及蒸发器52。冷凝器50从流过的制冷剂中吸收热量，并且蒸发器52将周围的热量传递到在蒸发器52中流动的制冷剂。止回阀53定位在排出室132与外部制冷剂回路49之间。排出室132中的制冷剂流动穿过止回阀53直至外部制冷剂回路49中。从压缩室112排出制冷剂时形成的反作用力由前部外壳12经由缸膛111、活塞45、所述一对滑靴46、斜板23、铰链机构40、第二转子24、锥形离合器K、第一转子22以及推力轴承29接收。排出室132和曲轴箱121通过供应通道54连接。曲轴箱121和吸入室131通过排放通道55连接。供应通道54中连接有电磁操作的位移控制阀58。控制计算机C连接到排量控制阀56以通过占空比控制电流通过排量控制阀56。控制计算机C连接到空调运转开关57。控制计算机C使电流在空调运转开关57打开时通过排量控制阀56。控制计算机C使电流在空调运转开关57关闭时停止通过排量控制阀56。室温设定装置58和室温传感器57通过信号连接到控制计算机C。当空调运转开关57打开时，控制计算机C根据通过室温设定装置58设定的目标室温与通过室温传感器59感知到的室温之间的差来控制电流通过排量控制阀56。排量控制阀56的开口随着占空比的增大而减小。下面将描述第一实施方式的操作。如图3中所示，当斜板23设置在最小倾斜角位置处并且锥形离合器K分离时，电流停止通过排量控制阀56并且排量控制阀56的开口最大。当斜板23设置在最小倾斜角位置处时，在压缩室112与曲轴箱121之间存在略微不同的压力，使得由斜板23接收的反作用力由于该不同的压力而相对较小。因此，第二转子24定位在阴锥部27通过盘簧31的弹簧力与止动件42接触的位置中。当电流开始通过排量控制阀56时，螺线管32也开始通电。当螺线管32开始通电时，第二转子24的吸引力接收部28被逆着盘簧31的弹簧力朝向螺线管32吸引，使得阴锥部27的锥形表面271开始与阳锥部25的锥形表面251相接触。即，锥形离合器K从分离状态转换到接合状态。当锥形离合器K接合时，第一转子22的旋转通过锥形离合器K传递到第二转子24，从而使第二转子24和斜板23与第一转子22 —体地旋转。当认为自螺线管32通电开始起已经经过了将锥形离合器K从分离状态转换到接合状态所花费的时间时，停止向螺线管32通电。当电流开始通过排量控制阀56时，排量控制阀56的开口减小。在这种情况下，锥形离合器K接合以旋转斜板23，使得制冷剂从压缩室112排到排出室132中。因而，斜板23的倾斜角增大。随着斜板23的倾斜角从最小倾斜角增大,排出压力也增大。当排出压力增大时，止回阀53打开以允许排出室132中的制冷剂流入到外部制冷剂回路49中。流入到外部制冷剂回路49中的制冷剂返回到吸入室131。当供应至排量控制阀56的电流值增大时，排量控制阀56的开口减小，从而减少了从排出室132供应至曲轴箱121的制冷剂。由于曲轴箱121中的制冷剂的一部分通过排放通道55流入到吸入室131中，因此曲轴箱121中的压力随着制冷剂供应的减少而减小，使得斜板23的倾斜角增大并因此可变排量压缩机10的排量增大。另一方面，当供应至排量控制阀56的电流值减小时，排量控制阀56的开口增大，从而增大了从排出室132供应到曲轴箱121中的制冷剂。因此，曲轴121中的压力增大，使得斜板23的倾斜角减小并因此可变排量压缩机10的排量减小。当占空比变成零时，或者当排量控制阀56停止通电时，排量控制阀56的开口变得最大。第二转子24和斜板23随后通过盘黄31的弹簧力定位在图3中所示的位置中。当斜板23停止旋转时，止回阀53关闭以使制冷剂停止流动通过外部制冷剂回路49。下面将描述第一实施方式的有利效果。(I)包括有螺线管32和锥形离合器K的电磁离合器在斜板23的倾斜角最小时分离，使得第二转子24随后与第一转子22分离。因此，通过将斜板23设置在最小倾斜角位置处，斜板23免于与第二转子24 —体地旋转。因而，可变排量压缩机10的机械损失减小。(2)当斜板23的倾斜角从锥形离合器K的分离状态增大时，电磁离合器暂时接合。当电磁离合器接合时，第一转子22和第二转子24 —体地旋转，从而使斜板23与第二转子24—体地旋转。斜板23的倾斜角增大并且由于制冷剂的排放而形成的反作用力也增大，使得尽管随后螺线管32停止通电，却仍保持了锥形离合器K的接合状态。由于电磁离合器仅是暂时接合，因此极大地减小了压缩机10的能量消耗。(3)第一转子22沿如沿旋转轴18的轴线181的方向观察的环形螺线管32的径向向内定位。螺线管32的内径大于第一转子22的外径的结构是有利的，因为螺线管32的直径增大，从而增大了电磁力。(4)如果第二转子24的吸引力接收部28与螺线管32间隔的太远，则作用在吸引力接收部28上的螺线管32的电磁力减小，这使得难以接合锥形离合器K。止动件42以如下方式调节螺线管32与吸引力接收部28之间沿轴线181的方向的距离，或者第一转子22与第二转子24之间沿轴线181的方向的距离:即，螺线管32的电磁力具有足以将吸引力接收部28吸引到螺线管32的大小。(5)倾角减小弹簧41结构简单，但却能将止动件42有效地保持就位。(6)当斜板23的倾斜角最小时，第二转子24的阴锥部27的端部表面273与止动件42的外环部44相接触。由滑动轴承形成的止动件42在斜板23设置在最小倾斜角位置时阻止第二转子24与斜板23 —起旋转。(7)当斜板23设置到最小倾斜角位置中时，盘黄31的弹簧力使第一转子22的锥形表面251和第二转子24的锥形表面271彼此间隔开，从而使锥形离合器K从接合状态转换到分离状态。因此，当斜板23处于最小倾斜角位置时，第二转子24变成免于与第一转子22 一起旋转。为了使锥形离合器K从分离状态转换到接合状态，作用在分离的锥形离合器K的吸引力接收部28上的螺线管32的电磁力应当足够强，或者，替代性地，可以减小螺线管32与吸引力接收部28之间沿轴线181的方向的距离。另一方面，为了使锥形离合器K从接合状态转换到分离状态，拉动锥形表面251和锥形表面271远离彼此的力应当足够强。具有少量弹性变形的盘簧31的使用是有利的，因为可以在锥形离合器K分离时减小螺线管32与吸引力接收部28之间沿轴线181的方向的距离，并且还因为可以在锥形离合器K接合时增大弹簧力。(8)尽管锥形离合器K分离，但仍担心第二转子24会通过臂部35和36倾斜，从而随后压抵凸轮表面391。更具体地，第二转子24可以沿使臂部35和36朝向螺线管32移动的方向，或沿使第二转子24的吸引力接收部28的上侧朝向螺线管32移动的方向倾斜，如图3中所观察到的。这种倾斜会导致螺线管32与吸引力接收部28之间的接触，所述接触在接触区域中产生磨损粉末。进行如下设定:即，当斜板23设置在最小倾斜角位置时，与凸轮表面391在成对臂部35、36与凸轮表面391之间的接触点T(示出仅仅一个点)处垂直的法线N(示出仅仅一条线)向推力轴承30的内部周缘和盘簧31内延伸。这种设定阻止了由臂部35、36紧靠凸轮表面391的按压而造成的第二转子24的倾斜。下面将参照图6描述本发明的第二实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第二实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第二实施方式的这种元件或部件的描述。参照图6，与第一实施方式的第一转子22对应的第一转子22A具有圆筒形导引部61和阳锥部25A，阳锥部25A定位在圆筒形导引部61的径向向外处并且用作压力接收部。圆筒形导引部61固定到旋转轴18上。盘簧31和推力轴承30围绕圆筒形导引部61设置。与第一实施方式的第二转子24对应的第二转子24A中容纳第一转子22k的圆筒形导引部61，以使得能够相对于圆筒形导引部61旋转并且能够在圆筒形导引部61上滑动。第二转子24A的阴锥部27的锥形表面271围绕盘簧31和推力轴承30。第二转子24A具有用作圆筒形表面的径向内周面241。内周面241与圆筒形导引部61的径向外周面611彼此接触。当螺线管32通过设置在最小倾斜角位置处的斜板23通电时，第二转子24A沿轴线181的方向移动，同时由圆筒形导引部61的外周面611引导。圆筒形导引部61与内周面241配合以形成引导第二转子24A的导引件，以使得能够相对于圆筒形导引部61旋转并且能够在圆筒形导引部61上滑动。在第二实施方式中，包含了与第一实施方式中的有利效果相同的有利效果并且还包含了以下额外效果。在第一实施方式中，当锥形离合器K从分离状态转换到接合状态时，第二转子24能够相对于轴线181倾斜。如果第二转子24因此倾斜，则第二转子24的吸引力接收部28的面向螺线管32的表面281不会与螺线管32的吸引力表面321保持平行，从而螺线管32的电磁力开始沿着吸引力接收部28的圆周均匀地作用在第二转子24的吸引力接收部28上。这使锥形离合器K通过相对于轴线181倾斜的第二转子24从分离状态移置到接合状态。因而，第二转子24的吸引力接收部28可以开始与螺线管32接触，所述接触在不旋转的螺线管32与旋转的第二转子24之间的接触区域中产生磨损粉末。在第二实施方式中，由第一转子22A的圆筒形导引部61持续支承的第二转子24A将不会相对于轴线181倾斜。因此，根据第二实施方式的压缩机10摆脱了与由第二转子24A的倾斜引起的磨损粉末有关的问题。下面将参照图7描述本发明的第三实施方式。相同的附图标记用于第二实施方式和第三实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第三实施方式的这种元件或部件的描述。参照图7，滚动轴承62作为径向轴承被设置在圆筒形导引部61的外周面611与第二转子24A的内周面241之间。滚动轴承62用于使第一转子22k与第二转子24A之间的相对旋转和滑动动作平稳。下面将参照图8描述本发明的第四实施方式。相同的附图标记用于第二实施方式和第四实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第四实施方式的这种元件或部件的描述。
参照图8，第二转子24A在阳锥部25A的径向向外并围绕第一转子22A的位置处具有圆筒形导引部63。第一转子22A配装在第二转子24A的圆筒形导引部63中。第一转子22具有第一转子22k的用作圆筒形表面的径向外周面222。外周面222与第二转子24A的圆筒形导引部63的径向内周面631彼此接触。圆筒形导引部63与外周面222配合以形成能够相对于阳锥部25A旋转并滑动地引导第二转子24A的导引件。尽管圆筒形导引部63起到了与圆筒形导引部61类似的作用，但具有比圆筒形导引部61的外径更大的内径的圆筒形导引部63在防止第二转子24A倾斜方面比第二实施方式中的圆筒形导引部61更加有效。在周面241和631处引导第二转子24A的结构在防止第二转子24A倾斜方面以及在使第二转子24A的滑动动作平稳方面是特别有效的。下面将参照图9至图11描述本发明的第五实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第五实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第五实施方式的这种元件或部件的描述。参照图9和图10，在线圈33的面向第二转子24的吸引力接收部28的表面上(或在线圈保持器34的开口中)设置有环形线圈罩64。线圈罩64由树脂制成以密封线圈保持器34中的线圈33。参照图9和图11，在线圈罩64的面向吸引力接收部28的表面以及线圈保持器34的面向吸引力接收部28的环形表面641中径向地形成一个第一润滑剂槽65以及两个第二润滑剂槽66。第一润滑剂槽65位于轴线181下方，而第二润滑剂槽66位于轴线181上方。具体地，第一润滑剂槽65定位在线圈罩64的底部处。第一润滑剂槽65和第二润滑剂槽66穿过线圈罩64和线圈保持器34的环形表面641径向地形成。第二润滑剂槽66在环形表面641的内部周缘处与螺线管32的径向内部区域连通。当斜板23设置在最小倾斜角位置处时，润滑油积聚在曲轴箱121的底部中并且流入到第一润滑剂槽65中。当锥形离合器K处于分离状态时，阳锥部25和阴锥部27可能会暂时彼此接触，使得第二转子24与第一转子22 —起旋转。第二转子24与第一转子22的这种旋转使第一润滑剂槽65中的润滑油在油膜穿过线圈罩64与吸引力接收部28之间的空间时被拉起。为了拉起润滑油，有必要使第二转子24与第一转子22 —起旋转。在本实施方式，复位弹簧60的直径大于如图9中所示的倾角减小弹簧41的直径。即，作用在斜板23上的复位弹簧60的作用点(或表示作用方向的箭头Q的起点Ql)定向在作用在斜板23上的倾角减小弹簧41的作用点(或表示作用方向的箭头R的起点Rl)的径向向外处。在该结构中，位于最小倾斜角位置处的斜板23受到通过复位弹簧60的作用和倾角减小弹簧41的作用沿如图9中所示的逆时针方向作用的力，使得凸轮表面391被臂部35和36按压。压抵凸轮表面391的臂部35和36的作用增大了锥形表面271与锥形表面251彼此接触的趋向并因此提高了第二转子24与第一转子22 —起旋转的趋向。润滑油中被拉起的部分流入到第二润滑剂槽66中，并随后供应至在螺线管32的径向向内处定位的推力轴承30。润滑油中附着到例如第一转子22、盘簧31或推力轴承30的旋转构件的部分通过离心力沿着螺线管32的内周面流入到第一转子22与前部外壳12之间的空间中。推力轴承29、径向轴承19以及轴密封装置21由流入到第一转子22与前部外壳12之间的空间中的润滑油润滑。当斜板23设置在最小倾斜角位置处时，旋转轴18和第一转子22旋转并因此推力轴承29、径向轴承19以及轴密封装置21需要被润滑。第一润滑剂槽65和第二润滑剂槽66中的润滑油被供应至推力轴承29、径向轴承19以及轴密封装置21以用于它们的润滑。因而，推力轴承29、径向轴承19以及轴密封装置21在斜板23设置在最小倾斜角位置处时被适当地润滑。在根据第五实施方式的结构中，位于线圈罩64的底部处的第一润滑剂槽65可能浸入积聚在曲轴箱121的底部中的润滑油中。即，第一润滑剂槽65位于线圈罩64的底部处的本实施方式在将润滑油拉入到第一润滑剂槽65中方面是有效的。下面将参照图12和图13描述本发明的第六实施方式。相同的附图标记用于第五实施方式和第六实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第六实施方式的这种元件或部件的描述。参照图12和图13，第一环形润滑剂槽67和第二环形润滑剂槽68分别形成在线圈保持器34的环形表面641中并位于环形表面641的径向向内和径向向外的位置处，以沿着线圈罩64的圆周方向延伸。第一环形润滑剂槽67在第二环形润滑剂槽68的径向向内处定位。第一润滑剂槽65和第二润滑剂槽66穿过第一环形润滑剂槽67和第二环形润滑剂槽68径向地形成。第一润滑剂槽65和第二润滑剂槽66中的每个均在线圈保持器34的内部周缘处与螺线管32的径向内部区域连通并且在线圈保持器34的外部周缘处与螺线管32的径向外部区域连通。第一润滑剂槽65和第二润滑剂槽66连接到第一环形润滑剂槽67和第二环形润滑剂槽68。第一环形润滑剂槽67和第二环形润滑剂槽68用于防止从螺线管32的下部向上拉动的润滑油由于离心力而沿径向向外泄漏，从而成功地朝向螺线管32的上部引导润滑油并润滑推力轴承30、29，径向轴承19以及轴密封装置21。下面将参照图14和图15描述本发明的第七实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第七实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第七实施方式的这种元件或部件的描述。参照图14，线圈保持器34具有突出部，该突出部从线圈保持器34的径向外部环形端部朝向第二转子24的吸引力接收部28延伸并且具有远离第二转子24渐缩的表面69。第二转子24的吸引力接收部28具有径向外部部分(或环形部)，该径向外部部分具有朝向螺线管32渐缩的表面70。渐缩表面70面向渐缩表面69，以与渐缩表面69互补。当锥形离合器K处于分离状态时，在螺线管32的渐缩表面69与和渐缩表面69互补的第二转子24的吸引力接收部28的渐缩表面70之间形成间隙LI。图14中的L2表示当锥形离合器K处于分离状态时螺线管32与第二转子24的吸引力接收部28之间沿平行于轴线181测量的间隙。如附图中明显的，LI小于L2。提供了较小的间隙LI的渐缩表面69和70的设置增大了作用在吸引力接收部28上的螺线管的电磁力。参照图15，曲线图的水平轴线表示间隙的大小而竖直轴线表示电磁力。曲线D示出未设置渐缩表面69和70时所产生的电磁力的变化的示例。曲线E示出设置了渐缩表面69和70时所产生的电磁力的变化的示例。直线F示出盘簧31的弹簧力的变化的示例。可以使用例如31的盘簧，所述盘簧在设置了渐缩表面69和70时的弹簧力比在未设置这种渐缩表面时的弹簧力更大。即，尽管使用了具有大弹簧力的盘簧，但仍能够稳定地完成电磁离合器从分离状态到接合状态以及从接合状态到分离状态的转换。如上所述，当锥形离合器K处于分离状态时，担心第二转子24会通过臂部35和36倾斜，并随后压抵凸轮表面391。如果第二转子24倾斜，则螺线管32与吸引力接收部28之间沿着吸引力接收部28的圆周的间隙会变得不均匀。螺线管32与吸引力接收部28之间的间隙在与铰链机构40沿第二转子24的圆周方向相邻的位置处是最小的。间隙的这种不均匀使沿吸引力接收部28的圆周方向作用在吸引力接收部28上的螺线管32的电磁力变得不均匀。在这种情况下，在与铰链机构40相邻的位置处作用在吸引力接收部28上的电磁力是最大的。当螺线管32通过因此倾斜的第二转子24通电时，上述不均匀的间隙进一步增大(或者第二转子24进一步倾斜)。如图15中的曲线E和D中明显的，电磁力的变化相对于间隙的变化的比率在设置了渐缩表面69和70时比未设置相同渐缩表面时更小。S卩，渐缩表面69和70的设置有助于减小作用在吸引力接收部28上的电磁力在吸引力接收部28的圆周方向上的不均匀性。这有助于减小螺线管32通电中出现的第二转子24的倾斜度。下面将参照图16描述本发明的第八实施方式。相同的附图标记用于第七实施方式和第八实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第八实施方式的这种元件或部件的描述。参照图16，线圈保持器34在与第二转子24相邻的径向内部环形端部处具有远离第二转子24的吸引力接收部28渐缩的表面71。第二转子24的吸引力接收部28具有径向内部部分(或环形部)，该径 向内部部分具有朝向线圈保持器34渐缩的表面72，以与渐缩表面71互补。第八实施方式基本上具有与第七实施方式相同的有利效果。另外，增加了渐缩表面71和72的第八实施方式比第七实施方式导致了作用在吸引力接收部28上的螺线管32的更多的电磁力。下面将参照图17和图18描述本发明的第九实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第九实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第九实施方式的这种元件或部件的描述。参照图17和18，第二转子24具有穿过其中的多个拱形孔洞73，所述多个拱形孔洞73以同中心的方式形成。如沿轴线181的方向观察到的，所述孔洞73在螺线管32的径向向内处定位。所述孔洞73为在吸引力接收部28的径向向内处定位的磁通屏障部。SP，孔洞73用于减少从第二转子24的吸引力接收部28经由阴锥部27和阳锥部25直至旋转轴18的磁通泄漏，并且还用于减少从吸引力接收部28经由阴锥部27直至斜板23的磁通泄漏。磁通泄漏的减少抑制了作用在吸引力接收部28上的螺线管32的电磁力的减小。下面将参照图19和图20描述本发明的第十实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第十实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第十实施方式的这种元件或部件的描述。参照图20，第二转子24的吸引力接收部28的表面281具有压缩行程对应区域75和吸入行程对应区域77。参照图19和图20，压缩行程对应区域75的由76标示的部分与吸入行程对应区域77的由78标示的部分配合以形成平面倾斜部74，该平面倾斜部74与螺线管32以径向向外增大的间隔距离间隔开。压缩行程对应区域75的部分76与吸入行程对应区域77的部分78之间的分界线位于上止点对应位置79处。压缩行程对应区域75是角度范围，该角度范围围绕轴线181定中心，并且在该角度范围中存在吸入行程中的活塞45的轴向中心451。铰链机构40位于第二转子24的倾斜部74后方。当锥形离合器K处于分离状态时，担心第二转子24会沿使图19的吸引力接收部28的上侧朝向螺线管32移动的方向倾斜。第二转子24的吸引力接收部28的倾斜部74的存在有助于防止第二转子24的吸引力接收部28移动成与螺线管32有害地接触。下面将参照图21和图22描述本发明的第十一实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第十一实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第十一实施方式的这种元件或部件的描述。参照图21，附图标记Temin表示在斜板23处于最大倾斜角位置处时形成的介于活塞45的顶部端与吸入阀板15之间的空隙。下文中，该空隙将仅被称为活塞45的“顶部空隙”。活塞45的顶部端和第二转子24的 吸引力接收部28在斜板23处于最大倾斜角位置处时的位置由图21中的双点划线表示。参照图22，当以Λ Te+Temin表示在斜板23处于最小倾斜角位置处时形成的活塞45的顶部空隙，并且以η表示锥形离合器K接合时盘簧31 (弹簧构件)的弹性变形量时，AT。被设定成使得能够满足关系式Tanin+ Λ Τ。≥η。曲线图的水平轴线表示斜板23的倾斜角度Θ，而曲线图的竖直轴线表示活塞45的顶部空隙的直径。曲线M示出顶部空隙的变化。如果活塞45的顶部端在斜板23处于最小倾斜角位置处时与吸入阀板15相接触，则在斜板23处于最下倾斜角位置处时产生的盘簧31的弹簧力作用在活塞45上。弹簧力的反作用力朝向第一转子22推压第二转子24。这使得第二转子24更容易与第一转子22一起旋转，从而增大了可变排量压缩机10的机械损失。然而，通过设定如上所述的ΛΤ。，避免了活塞45的顶部端与吸入阀板15之间的接触。下面将参照图23和图24描述本发明的第十二实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第十二实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第十二实施方式的这种元件或部件的描述。参照图23和图24，在第二转子24的锥形表面271中形成一对凹槽80 (图23中示出仅仅一个凹槽)，以穿过锥形表面271线性地延伸。所述一对凹槽80形成在围绕轴线181的角度范围82内的位置处。如图24中所示，角度范围82覆盖了围绕轴线181的除了角度范围Y之外的角度范围，角度范围Y从上止点对应位置79延伸到在压缩行程对应区域75中以预定角度Y间隔的位置。角度范围Y例如为45°。当斜板23从最小倾斜角位置移动时，或者当锥形离合器K从分离状态转换到接合状态时，在角度范围Y中的锥形表面251与271之间趋于发生局部接触。如果在角度范围Y中形成例如80的任何凹槽，则在角度范围Y中会趋于发生磨损。其中形成有凹槽80的角度范围82被设定用于防止磨损。凹槽80允许润滑油平稳地流入到锥形表面251与271之间的间隙中。凹槽80还用于捕捉存在于阴锥表面251与271之间的任何杂质。如果例如80的凹槽形成在第一转子22的锥形表面251中，则担心杂质会通过由第一转子22的旋转引起的离心力从凹槽80流出再次流入到锥形表面251与271之间的间隙中。然而，在凹槽80形成在锥形表面271中的本实施方式中，可以防止这种问题。下面将参照图25和图26描述本发明的第十三实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第十三实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第十三实施方式的这种元件或部件的描述。参照图25，吸入压力传感器84和排出压力传感器85通过信号连接到控制计算机C。吸入压力传感器84检测吸入室131中的压力(或吸入压力)，而排出压力传感器85检测排出室132中的压力(或排出压力)。由吸入压力传感器84检测出的有关吸入压力的数据以及由排出压力传感器85检测出的有关排出压力的数据通过相应的传感器传递到控制计算机C。控制计算机C基于由吸入压力传感器84检测出的有关吸入压力的数据以及由排出压力传感器85检测出的有关排出压力的数据来控制螺线管32的通电及断电。图26为示出了控制螺线管32的通电及断开的控制程序的流程图。控制计算机C执行图26中的控制程序。下面将基于图26的流程图描述螺线管32的通电及断电控制。在步骤SI处，控制计算机C判断排量控制阀56是否打开。如果排量控制阀56打开(步骤SI处为是)，则控制计算机C在步骤S2处为螺线管32通电，从而将锥形离合器K从分离状态转换到接合状态。在步骤S3处，控制计算机C判断由排出压力传感器85检测出的排出压力Pd与由吸入压力传感器84检测出的吸入压力Ps之间的压力差A P ( = Pd-Ps)是否大于或等于预先设定的压力差参考值z。如果压力差A P没有达到预先设定的压力差参考值z (步骤S3处为否)，则控制计算机C在步骤S2处继续为螺线管32通电。如果锥形离合器K通过螺线管32的持续通电而完全接合，则第二转子24和斜板23与第一转子22 —体地旋转。如果压力差A P达到预先设定的压力差参考值z (步骤S3处为是)，则控制计算机C在步骤S4处使螺线管32断电。如果压力差(=Pd-Ps)在斜板23处于最小倾斜角位置处时相对较小，则斜板23的按压第二转子24紧靠第一转子22的力也相对较小，这会使阴锥部27在阳锥部25上滑动。如果螺线管32在存在压力差AP的这种情形下断电，则第一转子22的旋转不会通过第二转子24平稳地传递到斜板23，从而使得可变排量压缩机不能起动。压力差参考值z设定成使得阴锥部27不在阳锥部25上滑动。因此，可以平稳地起动可变排量压缩机10。下面将参照图27和图28描述本发明的第十四实施方式。相同的附图标记用于第十三实施方式和第十四实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第十四实施方式的这种元件或部件的描述。参照图27用于检测车辆发动机(未图示)的速度的速度传感器89通过信号连接到控制计算机C。用于检测蒸发器52附近的外部空气的温度(或放气温度)的温度传感器90通过信号连接到控制计算机C。由速度传感器89检测出的有关速度的数据被发送到控制计算机C。控制计算机C基于由速度传感器89检测出的有关速度的数据来计算速度的变化(或旋转加速度)。控制计算机C基于由速度传感器89检测出的有关速度的数据以及由排出压力传感器85检测出的有关排出压力的数据来控制螺线管32的通电及断电。
图28为示出了控制螺线管32的通电及断电的控制程序的流程图。控制计算机C执行图28的控制程序。下面将基于图28的流程图描述螺线管32的通电及断电控制。在步骤Sll处，控制计算机C判断排量控制阀56是否打开。如果排量控制阀56打开(步骤Sll处为是)，则控制计算机C在步骤S12处通过占空比来以及由温度传感器90检测出的温度来估算吸入压力，其中通过占空比来控制电流通过排量控制阀56。在步骤S13处，控制计算机C通过估算的吸入压力以及由排出压力传感器85检测出的排出压力来估算压缩压力。在步骤S14处，控制计算机C通过估算的压缩压力来估算传递扭矩G。传递扭矩G指的是通过压缩力传递通过锥形离合器K的扭矩的值。在步骤S15处，控制计算机C通过可变排量压缩机10的运转条件(速度和旋转加速度)来估算负载扭矩H。负载扭矩H指的是需要通过锥形离合器K从第一转子22传递到第二转子24的扭矩的值。在步骤S16处，控制计算机C判断传递扭矩G是否大于或等于负载扭矩H。如果传递扭矩G没有达到负载扭矩H(步骤S16处为否)，则控制计算机C为螺线管32通电。螺线管32的通电增大了锥形离合器K的接合力，从而使第二转子24与第一转子22 —体地旋转。当排量控制阀56打开并且斜板23位于接近最小倾斜角位置的位置处时，可变排量压缩机10可以以最小排量运转。压缩机10的这种运转例如在外部空气温度极低时发生。如果螺线管32随后处于断电状态，则担心第一转子22的扭矩不会传递到第二转子24，即，第二转子24不会与第一转子22 —体地旋转。在本实施方式中，在可变排量压缩机10以最小排量运转的同时稳定地确保了第二转子24与第一转子22的一体旋转。下面将参照图29描述本发明的第十五实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第十五实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第十五实施方式的这种元件或部件的描述。参照图29，环形永磁铁86固定地安装在第二转子24的吸引力接收部28的面向螺线管32的表面281中。永磁铁86接收来自螺线管32的排斥力，所述排斥力由于电流沿与使锥形离合器K接合的电流方向相反的方向通过螺线管32的线圈33而产生。因而，锥形离合器K可以从接合状态转换到分离状态。下面将参照图30描述本发明的第十六实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第十六实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第十六实施方式的这种元件或部件的描述。参照图30，第一转子22B与第一实施方式的第一转子22对应并且由磁性材料制成。第一转子22B由旋转轴18以第一转子22B能够与旋转轴18 —体地旋转并能够在旋转轴18上滑动的方式支承。第一转子22B具有阳锥部25B和环形压力接收部26B，该环形压力接收部26B从阳锥部25B的外部周缘沿径向向外延伸。阳锥部25B具有锥形表面251B。螺线管32B与第一实施方式的螺线管32对应并且安装在前部外壳12中。螺线管32B在电流通过线圈33时吸引阳锥部25B。第二转子24B与第一实施方式的第二转子24对应。第二转子24B配装在第一转子22B的压力接收部26B上并且由第一转子22B的压力接收部26B支承，以使得能够在第一转子22B上滑动并能够相对旋转。第二转子24B具有阴锥部27B以及一对突出部37和38 (图30中示出仅仅一个突出部37)。所述一对突出部37和38形成铰链机构40的一部分。阴锥部27B具有锥形表面271B。阳锥部25B与阴锥部27B配合以形成锥形离合器K。推力轴承30和盘簧31被置于第一转子22B的阳锥部25B与第二转子24B的阴锥部27B之间。推力轴承29被置于第一转子22B与前部外壳12之间。制冷剂从压缩室112排出时形成的反作用力由前部外壳12经由斜板23、第二转子24B、锥形离合器K、第一转子22B以及推力轴承29而接收。环形止动件87安装在旋转轴18上位于倾角减小弹簧41与第一转子22B的阳锥部25B之间的位置处，以限制第一转子22B与螺线管32B之间沿轴线181的方向的距离。斜板23在与铰链机构40相邻的位置处具有按压臂88，该按压臂88朝向第一转子22B的压力接收部26B延伸。压力接收部26B具有凸轮表面261。按压臂88的端部与凸轮表面261接触。按压臂88在斜板23从最小倾斜角位置变为最大倾斜角位置时压抵凸轮表面261。凸轮表面261起到了第一实施方式的凸轮表面391的作用。当螺线管32B通过位于最小倾斜角位置处的斜板23通电时，螺线管32B吸引第一转子22B，从而使锥形离合器K从分离状态转换到接合状态。因而，旋转轴18的旋转经由第一转子22B、锥形离合器K、第二转子24B以及铰链机构40传递到斜板23。本发明的第十六实施方式基本上具有与在第一实施方式的条目(I)、(2)、(4)和
(7)下描述的效果相同的效果。

下面将参照图31 和图32描述本发明的第十七实施方式。相同的附图标记用于第二实施方式和第十七实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第十七实施方式的这种元件或部件的描述。参照图31，盘簧91被置于推力轴承30与第二转子24A之间位于与铰链机构40相邻的位置处。盘簧91设置在形成在第二转子24A的表面272上的凹部92中并且起到了第一实施方式的盘簧31的作用。参照图32，盘簧91定位在围绕轴线181的角度范围α内，角度范围α在上止点对应位置79与压缩行程对应区域75中的与上止点对应位置79以预定角度α成角度地间隔开的位置之间延伸。在图32的实施方式中，角度范围α为90°。图31的箭头F6表示在使用图6的第二实施方式的盘簧31替代盘簧91的情况下产生的假想弹簧载荷。图31的箭头FL表示由斜板23经由活塞45接收的反作用力。盘簧31的弹簧载荷F6均匀地作用在第二转子24Α的压缩行程对应区域75和吸入行程对应区域77上。反作用力FL在压缩行程对应区域75中比在吸入行程对应区域77中更大。S卩，反作用力FL偏心地作用在第二转子24Α上。因此，产生作用在第二转子24Α上的力矩FLXLh。当排量控制阀56 (参照图1)从打开状态转换到关闭状态时，或者当锥形离合器K从接合状态转换到分离状态时，作用在第二转子24A上的力矩FLX Lh使第二转子24A相对于第一转子22A倾斜，从而将力Xl和力X2施加到第二转子24A。因而，排量控制阀56从打开状态转换到关闭状态时移动的第二转子24A受到由力Xl和X2引起的摩擦力。由力矩FLXLh引起的摩擦力阻碍第二转子24A平稳地移动，或阻止锥形离合器K从接合状态平稳地转换到分离状态。在盘簧91定位在图32的角度范围α内的本实施方式中，盘簧91的弹簧载荷防止第二转子24A逆着反作用力FL的偏心载荷相对于第一转子22A倾斜，从而允许第二转子24A平稳地移动(或者允许锥形离合器K从接合状态平稳地转换到分离状态)。下面将参照图33描述本发明的第十八实施方式。相同的附图标记用于第一实施方式和第十八实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第十八实施方式的这种元件或部件的描述。参照图33，线圈保持器34在其后端部处具有径向内部环形端部表面34A和径向外部环形端部表面34B。环形端部表面34A在轴线181方向上比第一转子22的压力接收部26的外周面26A更接近第二转子24。线圈保持器34在其径向内部环形部上具有第一表面341,该第一表面341面向第一转子22的压力接收部26的外周面26A。第一间隙Gl形成在压力接收部26的外周面26A与第一表面341之间，以形成沿旋转轴18的径向方向流动的磁通的路径。环形端部表面34A没有定位成靠近第二转子24。在环形端部表面34A与第二转子24之间形成间隙，以防止磁通沿轴线181的方向在环形端部表面34A与第二转子24之间流动。环形端部表面34B定位成沿轴线181的方向比第二转子24的吸引力接收部28的外周面28A更接近斜板23。线圈保持器34在其径向外部环形部上具有第二表面342，该第二表面342面向第二转子24的吸引力接收部28的外周面28A。第二间隙G2形成在吸引力接收部28的外周面28A与线圈保持器34的第二表面342之间，以形成沿旋转轴18的径向方向流动的磁通的路径。本实施方式的盘簧31由诸如不锈钢材料之类的非磁性材料制成。当螺线管32通电时，线圈保持器34中形成的磁通从第二表面342沿旋转轴18的径向方向经由第二间隙G2流到第二转子24的吸引力接收部28的外周面28A。流到第二转子24的磁通随后经由第一转子22的锥形表面251与第二转子24的锥形表面271之间的间隙流到第一转子22。流到第一转子22的磁通从压力接收部26的外周面26A沿旋转轴18的径向方向经由第一间隙Gl流到线圈保持器34的第一表面341。即，线圈保持器34中形成的磁通经由第二间隙G2、第二转子24、锥形表面251、271、第一转子22以及第一间隙Gl流回到线圈保持器34，从而形成磁性回路Ml。形成磁性回路Ml的磁通使第二转子24的锥形表面271被吸引到第一转子22的锥形表面251，从而使锥形表面271与锥形表面251相接触。在本实施方式中，由非磁性材料制成的盘簧31阻止磁通从第二转子24经由推力轴承30和盘簧31泄漏到第一转子22，从而使得磁通流动通过锥形表面251与271之间的间隙。为了对形成沿旋转轴18的径向方向流动的磁通的路径的一部分的间隙Gl和G2进行调整，仅必须调整线圈保持器34、第一转子22和第二转子24中的任一个的径向长度。因此，可以通过间隙Gl和G2的简单调整来确保螺线管32的所需的电磁力。下面将参照图34和图35描述本发明的第十九实施方式。相同的附图标记用于第三实施方式和第十九实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第十九实施方式的这种元件或部件的描述。参照图34，环形按压构件95被置于第二转子24A与倾角减小弹簧41之间以围绕旋转轴18。在旋转轴18与按压构件95的内周面之间形成间隙。按压构件95能够沿轴线181的方向移动。按压构件95具有前表面95A，该前表面95A面向第二转子24A并且与第二转子24A和滚动轴承62相接触。按压构件95防止滚动轴承62落入到曲轴箱121中。当斜板23处于最小倾斜角位置处并且锥形离合器K分离(或螺线管32断电)时，倾角减小弹簧41没有朝向第二转子24A推压按压构件95，但却沿使斜板23的倾斜角减小的方向推压斜板23。按压构件95的前表面95A随后与圆筒形导引部61间隔开。参照图35，当螺线管32通电以接合锥形离合器K时，第二转子24A和斜板23与第一转子22A—体地旋转，从而增大了斜板23的倾斜角。当斜板23的倾斜角增大时，斜板23按压倾角减小弹簧41抵靠按压构件95，从而按压按压构件95抵靠第二转子24A。当按压构件95按压第二转子24A和滚动轴承62时，第二转子24A被朝向第一转子22A推压，从而增大了锥形表面251与271之间的传递扭矩。在本实施方式中，倾角减小弹簧41用作推压构件。另外，倾角减小弹簧41与按压构架95配合以形成朝向第一转子22A推压第二转子24A的推压装置。按压构件95的前表面95A与第二转子24A相接触。倾角减小弹簧41和按压构件95还用作距离限制装置，该距离限制装置限制第一转子22A与第二转子24A之间沿轴线181的方向的距离。下面将参照图36和图37描述本发明的第二十实施方式。相同的附图标记用于第三实施方式和第二十实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第二十实施方式的这种元件或部件的描述。参照图36，环形按压构件96被置于止动件42与倾角减小弹簧41之间以围绕旋转轴18。在旋转轴18与按压构件96的内周面之间形成间隙。按压构件96能够沿轴线181的方向移动。按压构件96具有环形端部表面96A，该环形端部表面96A面向第二转子24A并与第二转子24A相接触。止动件42设置在按压构件96中。参照图37，当螺线管32通电以接合锥形离合器K时，第二转子24A和斜板23与第一转子22A—体地旋转，从而增大了斜板23的倾斜角。随着斜板23的倾斜角的增大，倾角减小弹簧41压抵住按压构件96，从而按压按压构件96紧靠第二转子24A。当按压构件96按压第二转子24A时，第二转子24A被朝向第一转子22A推压，从而增大了锥形表面251与271之间的传递扭矩。在本实施方式中，倾角减小弹簧41用作推压构件。另外，倾角减小弹簧41与按压构件96配合以形成朝向第一转子22A推压第二转子24A的推压装置。下面将参照图38描述本发明的第二十一实施方式。相同的附图标记用于第二十实施方式和第二十一实施方式中的共同的元件或部件，并且将省去对用于第二十一实施方式的这种元件或部件的描述。参照图38，第一转子22A具有阴锥部27C。阴锥部27C具有围绕轴线181的锥形表面271C。第二转子24A具有阳锥部25C，该阳锥部25C能够与阴锥部27C连接及分离。阳锥部25C具有围绕轴线181的锥形表面251C。锥形表面271C和251C能够面对面相接触。因而，第二转子24A的阳锥部25C与第一转子22A的阴锥部27C可以配合以形成锥形离合器K。已经在上述实施方式的背景下对本发明进行了描述，但本发明并不限于这些实施方式。对本领域的普通技术人员来说明显的是，本发明可以以如下面例示的各种方式实施。可以使用螺旋弹簧作为弹簧构件，以替代置于第一转子与第二转子之间的盘簧31。在第三实施方式中，如图39中所示，导引件可以被置于旋转轴18与第二转子24A之间。在第五实施方式中，第一润滑剂槽65和第二润滑剂槽66可以仅形成在线圈罩64中。在第六实施方式中，第一环形润滑剂槽67和第二环形润滑剂槽68可以形成在线圈罩64中。尽管在第六实施方式中线圈保持器34具有单个第一环形润滑剂槽67和单个第二环形润滑剂槽68，线圈罩64和线圈保持器34中的每个均具有多个第一环形润滑剂槽67以及多个第二环形润滑剂槽68。在第六实施方式中，可以省去第一环形润滑剂槽67。在第十实施方式中，吸引力接收部28的面向螺线管32的整个表面281可以通过例如倾斜部74的倾斜表面形成。在第十二实施方式中，可以省去成对凹槽80中的任一个凹槽。在第一实施方式中，可以将任何耐磨表面处理应用到锥形表面251和271。摩擦材料将用于锥形表面251和271中的至少一个。摩擦材料的使用改善了接合的锥形离合器K中的扭矩的传递。具有高耐磨性的任何构件都可以配装在阳锥部25上，从而形成锥形表面251。具有高耐磨性的任何构件都可以配装在阴锥部27上，从而形成锥形表面271。斜板23的臂部35和36可以由非磁性材料制成，以阻止磁通从吸引力接收部28泄漏到斜板23。

在第十三实施方式的改型中，可以检测在斜板23处于最小倾斜角位置处时蒸发器52附近的外部空气的第一排出压力、第一吸入压力或第一温度(或放气温度)。额外地，可以检测在螺线管32开始通电之后蒸发器52附近的外部空气的第一排出压力、第一吸入压力或第一温度(或放气温度)。可以以如下方式进行控制:即，螺线管32在第一排出压力与第二排出压力之间的变化值达到预先设定的参考值时断电。替代性地，螺线管32可以在第一吸入压力与第二吸入压力之间的变化值达到预先设定的参考值时断电。进一步替代性地，螺线管32可以在第一温度与第二温度之间的变化值达到预先设定的参考值时断电。蒸发器52附近的外部空气温度是反映制冷剂压力的要素。排出压力、吸入压力或外部控制温度的上面提到的变化值合理地反映了排出压力与吸入压力之间的压力差。阳锥部25可以由非磁性材料制成。在第十七实施方式中，盘簧91可以定位在围绕轴线181的角度范围β (< α)内，所述角度范围β在上止点对应位置79与在吸入行程对应区域77中以预定角度β与上止点对应位置79成角度地间隔开的位置之间延伸。在第十七实施方式中，可以使用螺旋弹簧替代盘簧91。在第十八实施方式中，盘簧31可以由磁性材料制成。在第十九实施方式和第二十实施方式中，可以另外构造包括倾角减小弹簧41和按压构件95或96的推压装置。
权利要求
1.一种斜板式可变排量压缩机(10)，包括: 旋转轴(18)； 斜板(23)，所述斜板(23)通过所述旋转轴(18)的驱动力旋转，所述斜板(23)能够以可变倾斜角(Θ)倾斜；以及 多个活塞(45)，所述多个活塞(45)与所述斜板(23)接合，所述活塞(45)能够根据所述斜板(23)的所述旋转进行往复运动，使得每个活塞(45)的行程的长度根据所述斜板(23)的所述倾斜角(Θ )变化； 其特征在于， 第一转子(22、22A、22B)连接到所述旋转轴(18)，以与所述旋转轴(18) —起旋转， 第二转子(24、24A、24B)将所述第一转子(22、22A、22B)的所述旋转传递到所述斜板(23)， 螺线管(32、32B)产生电磁力，所述电磁力作用在所述第一转子(22、22A、22B)或所述第二转子(24、24A、24B)上，使得所述第一转子(22、22A、22B)和所述第二转子(24、24A、24B)朝向彼此移动， 锥形离合器(K)能够通过所述螺线管(32、32B)的通电而接合，所述锥形离合器(K)具有阳锥部(25、25A、25B、25C)和阴锥部(27、27B、27C)，所述阳锥部(25、25A、25B、25C)具有设置在所述第一转子(22、22A、22B)和所述第二转子(24、24A、24B)中的一个上的锥形表面(251、251B、251C)，所述阴锥部(27、27B、27C)具有设置在所述第一转子(22、22A、22B)和所述第二转子(24、24A、24B)中的另一个上的锥形表面(271、271B、271C)，所述阴锥部(27、27B、27C)的所述锥形表面(271、271B、271C)与所述阳锥部(25、25A、25B、25C)的所述锥形表面(251、251B、251C)能够连接及分离。
2.根据权利要求1所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述第二转子(24、24A)被置于所述斜板(23)与所述第一转子(22、22A)之间，所述阳锥部(25、25A、25C)的所述锥形表面(251、251C)设置在所述第一转子(22、22A)上，所述阴锥部(27、27C)的所述锥形表面(271、271C)设置在所述第二转子(24、24C)上，所述螺线管(32)以环形形状形成，当沿所述旋转轴(18)的轴线(181)的方向观察时，所述第一转子(22、22A)定位在所述螺线管(32)的径向向内处。
3.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，设置距离限制装置(41、42、87、95、96)以用于限制所述第一转子(22、22A、22B)与所述第二转子(24、24A、24B)之间沿所述旋转轴(18)的轴线(181)的方向的距离。
4.根据权利要求3所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，在所述第一转子(22、22A、22B)与所述斜板(23)之间设置有倾角减小弹簧(41)以用于沿使所述斜板(23)的所述倾斜角(Θ)减小的方向推压所述斜板(23)，其中，所述距离限制装置(42、87)为置于所述倾角减小弹簧(41)与所述第一转子(22、22A、22B)之间的止动件。
5.根据权利要求4所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述止动件(42、87)为滑动轴承。
6.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述第一转子(22、22A、22B)以环形形状形成以具有轴向孔(221)，所述旋转轴(18)穿过所述轴向孔(221)被固定地配装，所述阳锥部(25、25A、25B)的所述锥形表面(251、251B)设置在所述第一转子(22、22A、22B)上。
7.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，设置间隔件(31、86、91)以用于将所述阳锥部(25、25A、25B)的所述锥形表面(251、251B、251C)与所述阴锥部(27、27B、27C)的所述锥形表面(271、271B、271C)彼此间隔开。
8.根据权利要求7所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述间隔件(31、86,91)为置于所述第一转子(22、22A、22B)与所述第二转子(24、24A、24B)之间的弹簧构件(31.91)。
9.根据权利要求8所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述弹簧构件(31)为围绕所述旋转轴(18)的轴线(181)的盘簧。
10.根据权利要求8所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述弹簧构件(91)设置在压缩行程对应区域(75)中。
11.根据权利要求8所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，在所述弹簧构件(31.91)与所述第二转子(24、24A、24B)之间或者在所述弹簧构件(31、91)与所述第一转子(22、22A、22B)之间设置有推力轴承(30)。
12.根据权利要求11所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述推力轴承(30)为滚动轴承。
13.根据权利要求8所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，当所述斜板(23)处于最大倾斜角位置处时形成的每个活塞(45)的最小顶部空隙以Tcmin来表示、所述斜板(23)处于最小倾斜角位置处时形成的每个活塞(45)的顶部空隙以Λ TJTanin来表示并且所述锥形离合器(K)接合时所述弹簧构件(31)的弹性变形量以η来表示时，AT。满足关系式 Tcmin+ Δ Tc 彡 Η ο
14.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，在所述第一转子(22A)或所述旋转轴(18)与所述第二转子(24A)之间设置有导引件(222、241、61、63)，所述导引件(222、241、61、63)包括圆筒形导引部(61,63)和圆筒形表面(222、241)，所述圆筒形导引部(61、63)设置在所述第一转子(22A)或所述旋转轴(18)以及所述第二转子(24A)中的一个中，所述圆筒形表面(222、241)设置在所述第一转子(22A)或所述旋转轴(18)以及所述第二转子(24A)中的另一个上，所述圆筒形表面(222、241)能够旋转地并滑动地配装到所述圆筒形导引部出1、63)中或者配装到所述圆筒形导引部(61、63)上。
15.根据权利要求14所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，在所述圆筒形导引部￠1)与所述圆筒形表面(241)之间设置有径向轴承(62)。
16.根据权利要求15所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述径向轴承(62)为滚动轴承。
17.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述螺线管(32)具有面向所述第二 转子(24)的环形表面￠41)，与所述环形表面(641)径向交叉地形成有润滑剂槽(65、66)。
18.根据权利要求17所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述润滑剂槽(65,66)包括位于所述旋转轴(18)的轴线(181)下方的第一润滑剂槽(65)，所述第一润滑剂槽￠5)在所述环形表面￠41)的外部周缘处与所述螺线管(32)的径向外部区域连通，所述第一润滑剂槽￠5)定位成使得浸入积聚在曲轴箱(121)中的润滑油中，所述斜板(23)设置在所述曲轴箱(121)中。
19.根据权利要求17所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述润滑剂槽(65,66)包括位于所述旋转轴(18)的轴线(181)上方的第二润滑剂槽(66)，所述第二润滑剂槽￠6)在所述环形表面￠41)的内部周缘处与所述螺线管(32)的径向内部区域连通。
20.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述螺线管(32)具有面向所述第二转子(24)的环形表面￠41)，在所述环形表面￠41)中形成有使得沿着所述环形表面(641)延伸的润滑剂槽(65-68)。
21.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述第二转子(24)由磁性材料制成并且具有吸引力接收部(28)，所述吸引力接收部(28)通过所述螺线管(32)的通电而被吸引向所述螺线管(32)，所述第二转子(24)具有磁通屏障部(73)，所述磁通屏障部(73)用于减小从所述吸引力接收部(28)到所述旋转轴(18)或所述斜板(23)的磁通泄漏。
22.根据权利要求21所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述磁通屏障部(73)为孔洞。
23.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述斜板(23)通过铰链机构(40)在与所述旋转轴(18)的轴线(181)径向间隔开的位置处连接到所述第二转子(24)，所述第二转子(24)具有面向所述螺线管(32)的表面(281)，所述第二转子(24)的所述表面(281)具有位于所述铰链机构(40)后方的倾斜部(74)，所述倾斜部(74)形成为使得以沿径 向向外增大的间隔距离与所述螺线管(32)间隔开。
24.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述螺线管(32)包括线圈(33)以及保持所述线圈(33)的环形线圈保持器(34)，所述线圈保持器(34)具有面向所述第二转子(24)的径向外部环形端部表面(34A)和径向内部环形端部表面(34B)，所述径向外部环形端部表面(34A)和所述径向内部环形端部表面(34B)中的至少一个渐缩，所述第二转子(24)具有面向所述线圈保持器(34)的渐缩表面出9、71)的环形部，所述第二转子(24)的所述环形部具有渐缩的表面(70、72)，所述第二转子(24)的所述环形部的所述渐缩表面(70、72)与所述线圈保持器(34)的所述渐缩表面出9、71)互补。
25.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述螺线管(32)包括线圈(33)以及保持所述线圈(33)的环形线圈保持器(34)，所述线圈保持器(34)在其径向内部环形部上具有面向所述第一转子(22)的外周面的第一表面(341)，所述线圈保持器(34)在其径向外部环形部上还具有面向所述第二转子(24)的外周面的第二表面(342)，在所述第一转子(22)的所述外周面与所述第一表面(341)之间形成第一间隙(Gl)，以使得形成沿所述旋转轴(18)的径向方向流动的磁通的路径，在所述第二转子(24)的所述外周面与所述第二表面(342)之间形成第二间隙(G2)，以使得形成沿所述旋转轴(18)的所述径向方向流动的磁通的路径，通过所述螺线管(32)的通电而在所述线圈保持器(34)中形成的磁通经由所述第二间隙(G2)、所述第二转子(24)、所述阳锥部(25)的所述锥形表面(251)、所述阴锥部(27)的所述锥形表面(271)、所述第一转子(22)以及所述第一间隙(GD流回到所述线圈保持器(34)，从而形成电磁回路(Ml)。
26.根据权利要求1所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，在所述阴锥部(27)的所述锥形表面(271)中形成有使得穿过所述阴锥部(27)的所述锥形表面(271)延伸的凹槽(80)。
27.根据权利要求26所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述凹槽(80)形成在围绕所述旋转轴(18)的轴线(181)的角度范围(82)内，所述角度范围(82)覆盖了围绕所述轴线(181)的除了角度范围(Y)之外的角度范围，所述角度范围(Y)从上止点对应位置(79)延伸到压缩行程对应区域(75)中以预定角度(Y)间隔开的位置。
28.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述螺线管(32、32B)与所述锥形离合器(K)配合以形成电磁离合器，所述电磁离合器结合在所述斜板式可变排量压缩机(10)的压缩机外壳(11、12、13)中。
29.根据权利要求1或2所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，设置推压装置(41、95、96)以用于在所述锥形离合器⑷通过所述螺线管(32)的通电而接合的情况下朝向所述第一转子(22A)推压所述第二转子(24A)。
30.根据权利要求29所述的斜板式可变排量压缩机(10)，其特征在于，所述推压装置(41、95、96)包括按压构件(95、96)和推压构件(41)，所述按压构件(95、96)能够沿所述旋转轴(18)的轴线(181)的方向在所述第二转子(24A)与所述斜板(23)之间移动，所述推压构件(41)被置于所述按压构件(95、96)与所述斜板(23)之间，其中，当所述斜板(23)的所述倾斜角(Θ )增大时，所述斜板(23)按压上述推压构件(41)抵靠所述按压构件(95、96)，从而推压所述按压构件(95、96)抵靠所述第二转子(24A)。
31.一种控制斜板式可变排量压缩机(10)的螺线管(32)的方法，所述斜板式可变排量压缩机(10)具有能够通过螺线管(32)的通电而接合的锥形离合器(K)，所述方法的特征在于以下步骤: 开始使电流通过所述螺线管(32)； 在开始使所述电流通过所述螺线管(32)的所述步骤之后检测排放压力(Pd)与吸入压力(Ps)之间的压力差(ΛΡ);以及 在所述压力差(△ 达到预先设定的压力差参考值的情况下使所述电流停止通过所述螺线管(32)。
32.—种控制斜板式可变排量压缩机(10)的螺线管(32)的方法，所述斜板式可变排量压缩机(10)具有斜板(23)和锥形离合器(K)，所述斜板(23)能够以可变倾斜角(Θ )倾斜，所述锥形离合器(K)能够通过所述螺线管(32)的通电而接合，所述方法的特征在于以下步骤: 当所述斜板(23)处于最小倾斜角位置处时检测制冷剂的第一压力或反映所述制冷剂的所述第一压力的第一要素； 开始使电流通过所述螺线管(32)； 在开始使所述电流通过所述螺线管(32)的所述步骤之后检测所述制冷剂的第二压力或反映所述制冷剂的所述第二压力的第二要素；以及 在所述第一压力与所述第二压力之间的变化值达到预先设定的参考值的情况下或者在所述第一要素与所述第二要素之间的变化值达到预先设定的参考值的情况下使所述电流停止通过所述螺线管(32)。
全文摘要
本发明公开一种斜板式可变排量压缩机及控制其螺线管的方法。所述斜板式可变排量压缩机包括旋转轴、斜板、多个活塞、第一转子、第二转子、螺线管以及锥形离合器。第二转子将第一转子的旋转传递到斜板。螺线管产生作用在第一转子或第二转子上的电磁力，使得第一转子和第二转子朝向彼此移动。锥形离合器能够通过向螺线管通电而接合。锥形离合器具有阳锥部和阴锥部。阳锥部具有设置在第一转子与第二转子中的一个上的锥形表面。阴锥部具有设置在另一个上的锥形表面。阴锥部的锥形表面与阳锥部的锥形表面能够连接及分离。
文档编号F04B27/18GK103216411SQ201310018718
公开日2013年7月24日 申请日期2013年1月18日 优先权日2012年1月19日
发明者太田雅树, 藤原昇平, 星田隆宏, 粥川浩明, 神德哲行 申请人:株式会社丰田自动织机