一种用于大流量低扬程泵站的协同优化设计方法
【专利摘要】本发明公开了一种用于大流量低扬程泵站的协同优化设计方法，包含以下步骤：第一，建立泵装置优化水力设计的目标函数、确定边界条件和约束条件；第二，确定泵装置优化水力设计的初步方案；第三，进行泵装置的优化水力设计；第四，进行泵房及泵机组的结构设计和安全度评价；第五，进行互相关变量调整；第六，进行泵装置水力设计与泵房及泵机组结构设计的协同优化。本发明有效解决了大流量低扬程泵站泵房及泵机组结构设计与泵装置水力设计之间复杂的协同问题，获得了泵站整体设计的最优解，在满足大型低扬程泵站安全、稳定运行的条件下，最大限度地提高其水力性能。
【专利说明】一种用于大流量低扬程泵站的协同优化设计方法
【技术领域】
[0001] 本发明属于水利工程泵站【技术领域】，具体涉及一种大流量低扬程泵站的协同优化 设计方法，主要用于解决大流量低扬程泵站泵房及泵机组结构设计与泵装置水力设计之间 复杂的协同问题，以获得泵站整体设计的最优解。
【背景技术】
[0002] 大流量低扬程泵站适合应用于广阔的平原地区，由于其抽水流量大，可在平原地 区的抗旱排涝、水资源调配和水环境改善等工程中发挥关键作用。这种泵站的抽水系统较 为复杂，由水泵、进水流道、出水流道、机组支撑体、泵房基础等多个子系统构成，涉及水力 设计和结构设计两个方面。泵装置水力性能与泵房及泵机组结构安全度一般情况下并不一 致，有时是矛盾的。现有设计方法是对各子系统分别进行设计，这样做的后果由于泵房及泵 机组结构设计与泵装置水力设计缺乏协同、配合不佳，常导致泵站水力性能差，甚至会导致 机组振动、设备损坏，影响泵站的正常运行。经检索，尚未见到大流量低扬程泵站的协同优 化设计方法的文献报道及专利申请，仅有一些学者对泵装置优化水力设计进行了研究。
【发明内容】
[0003] 本发明的目的就是针对上述现有方法的缺陷，提供了一种大流量低扬程泵站的协 同优化设计方法，对泵站的水力设计和结构设计两个方面的设计进行协调结合和协同优 化，以满足泵站安全、稳定、高效运行的总体目标，最终实现泵站整体设计的最优化。
[0004] 本发明的目的是通过以下技术方案实现的：
[0005] 在进行泵站协同优化设计之前完成如下基础工作：
[0006] (1)建立低扬程泵装置水力设计和泵房及泵机组结构设计参数化数学模型，列出 对泵站协同优化设计具有重要影响的水力设计变量、结构设计变量和互相关设计变量等3 种类型的变量，并对其影响泵站水力设计、结构设计的规律进行研究，按影响程度的大小将 所述3种变量分别分为主要变量、次要变量和一般变量等3个层次；
[0007] (2)对已有泵装置水力设计研究及应用成果进行分类归纳整理，建立泵装置水力 设计数据库；
[0008] (3)建立泵装置的分层次优化水力设计方法；
[0009] (4)建立泵房及泵机组的分层次结构设计方法和安全度评价方法；
[0010] (5)建立泵装置与泵房及泵机组分层次协同优化设计方法。
[0011] 在上述工作的基础上进行大流量低扬程泵站的协同优化设计，其设计步骤如下：
[0012] (1)建立泵装置优化水力设计的目标函数、确定边界条件和约束条件；
[0013] ①建立泵装置进水流道和出水流道优化水力设计的目标函数，进水流道为流道出 口流速均匀度，出水流道为水头损失系数；②根据泵装置中进水流道和出水流道的水流流 动状态，确定进水流道和出水流道三维湍流流动数值计算的边界条件；③确定泵装置进水 流道和出水流道优化水力设计的约束条件。
[0014] (2)根据泵站基本设计参数、泵装置型式和相关设计准则，参考泵装置水力设计数 据库中的相近方案，确定泵装置优化水力设计的初步方案。
[0015] (3)进行泵装置优化水力设计；
[0016] ①基于CFD方法对泵装置初步方案水力性能进行三维湍流流动数值计算；②计算 泵装置水力设计目标函数，并对泵装置优化水力计算结果进行判断；③若泵装置水力性能 未达最优，则根据水力设计变量影响泵装置水力性能的规律，确定流道控制尺寸取值范围， 在此范围内针对水力设计变量分层次地进行进水流道和出水流道的优化水力设计，直至泵 装置水力性能达到最优；若泵装置水力性能已达最优，则进入第（4)步。
[0017] (4)进行泵房及泵机组结构设计和安全度评价；
[0018]①在第⑶步工作的基础上，进行泵房及泵机组的布置；②进行泵房稳定分析；③ 进行泵房主要构件及机组支撑体内力计算；④对泵房及泵机组进行抗振安全度验算，并检 验其是否满足《泵站设计规范》的要求；⑤若抗振安全度满足要求，则转入第（7)步；若抗振 安全度不满足要求，则进入第（5)步。
[0019] (5)进行水力设计与结构设计的互相关变量调整；
[0020] 在对泵房及泵机组抗振安全度指标进行分析的基础上，根据互相关变量对泵装置 水力性能和泵房及泵机组抗振安全度的影响规律，分层次地对互相关变量进行适当调整。
[0021] (6)进行泵装置水力设计与泵房及泵机组结构设计协同优化；
[0022] 返回第（3)步，并反复进行第（3)、（4)、（5)步的工作，直到泵机组抗振安全度满足 要求，同时又使泵装置水力性能达到可能的最优化。
[0023] (7)生成并输出低扬程泵站协同优化设计成果。
[0024] 本发明的优点在于：通过泵装置优化水力设计、泵房及泵机组结构设计和泵站协 同优化设计的配合应用，充分调动了泵站设计的所有可用资源，有效解决了大流量低扬程 泵站泵房及泵机组结构设计与泵装置水力设计之间复杂的协同问题，获得了泵站整体设计 的最优解，在满足大型低扬程泵站安全、稳定运行的条件下，最大限度地提高其水力性能。
【专利附图】
【附图说明】
[0025] 图1是立式泵站泵房剖面示意图。
[0026] 图2a是本发明的立式泵站肘形进水流道三维形体数学模型变量纵剖面说明图。
[0027] 图2b是本发明的立式泵站肘形进水流道三维形体数学模型变量平面说明图。
[0028] 图3a是本发明的立式泵站虹吸式出水流道三维形体数学模型变量纵剖面说明 图。
[0029] 图3b是本发明的立式泵站虹吸式出水流道三维形体数学模型变量平面说明图。
[0030] 图4是本发明的泵站协同优化设计流程图。
[0031] 图中：1水泵，2进水流道,3出水流道,4机组支撑体,5泵房底板、6水泵顶盖、 7电缆通道。
【具体实施方式】
[0032] 大流量低扬程泵站有立式、贯流式等多种型式，以下以应用最为广泛的立式泵站 为例对本发明所述设计方法的【具体实施方式】进行描述。
[0033] 1.在进行泵站协同优化设计之前需完成如下基础工作：
[0034] (1)建立泵站水力设计与结构设计参数化数学模型，列出对泵装置水力性能具有 影响的泵装置水力设计变量、对泵房及泵机组结构安全度具有影响的结构设计变量、对泵 装置水力性能和泵房及泵机组结构安全度都有较大影响的互相关变量，并对这3种类型变 量影响泵站水力设计、结构设计的规律进行研究，按影响程度的大小将它们分别分为主要 变量、次要变量和一般变量等3个层次。具体内容如下：
[0035] ①水泵1与进水流道2、出水流道3组成泵装置；建立泵装置进、出水流道三维形 体参数化设计数学模型，列出泵装置水力设计变量，如图2的立式泵站肘形进水流道、图3 的立式泵站虹吸式出水流道所示，水力设计变量包括：进水流道长度Q、进水流道宽度Bp 进水流道高度Hiw、进水流道喉管高度Hik、进水流道进口高度Hp进水流道顶板倾角a,、进 水流道底板倾角、进水流道圆锥段收缩角L、进水流道圆锥段高度Hiz、进水流道圆锥段 进口直径Diz、进水流道立面直线段长度Lizl、进水流道平面直线段长度Liz2、进水流道方变圆 段长度1^、进水流道中隔墩长度Lgd、进水流道中隔墩厚度Bgd、出水流道长度L。、出水流道宽 度B。。、出水流道上升段高度Hot2、出水流道下降段高度Hot3、出水流道驼峰断面高度HT、出水 流道上升段角度a。、出水流道下降段角度0。、出水流道平面扩散角Y。、出水流道出口高 度H。。、出水流道圆变方段长度LOT ;研明各水力设计变量对泵装置流道水力性能影响的基本 规律，按影响程度的大小将他们分为主要变量、次要变量和一般变量等3个层次，主要变量 包括Q、BwHiw、L。、B。。、Hot2、Hot3、a。和I等，次要变量包括Hik、Hiz、Lizl、化、Lir、H。。、HT 和 Y。等，一般变量包括ai、@i、Liz2、Diz、Yi、Lgd、Bgd 和LOT 等；
[0036] ②建立泵房及泵机组结构设计参数化数学模型，列出泵房及泵机组结构设计变 量，如图1的立式泵站泵房剖面示意图所示，结构设计变量包括：水泵1叶轮中心线高程，进 水流道2的长度、宽度、高度，进水流道2的中隔墩长度，出水流道3的长度、宽度、高度，机 组支撑体4的三维形体尺寸，泵房底板5的长度、宽度、高度，水泵顶盖6的高程，电缆通道7 的高程等；研明各结构设计变量影响泵房及机组结构安全性能的基本规律，按影响程度的 大小将他们分为主要变量、次要变量和一般变量等3个层次，主要变量包括水泵1叶轮中心 线高程，进水流道2的高度，出水流道3的长度，次要变量包括进水流道2的长度、宽度，出 水流道3的宽度，机组支撑体4的三维形体尺寸，泵房底板5的长度、宽度等，一般变量包括 进水流道2的中隔墩长度，出水流道3的高度，泵房底板5的高度，水泵顶盖6的高程，电缆 通道7的高程等；
[0037] ③列出对泵装置水力性能和泵房及泵机组结构安全度都有影响的互相关变量，如 图1、图2和图3所示，互相关变量包括：水泵1叶轮中心线高程，进水流道2的长度、高度， 进水流道2的中隔墩长度，出水流道3的长度、宽度，水泵顶盖6的高程和电缆通道7的高 程等；
[0038] ④研明各互相关变量影响泵装置水力性能和泵房及泵机组结构安全度指标的基 本规律，按影响程度的大小将它们分为主要变量、次要变量和一般变量等3个层次，主要变 量包括水泵1叶轮中心线高程，进水流道2的高度，出水流道3的长度等，次要变量包括出 水流道3的宽度，水泵顶盖6的高程等，一般变量包括进水流道2的长度，进水流道2的中 隔墩长度，电缆通道7的高程等。
[0039] (2)对已有泵装置水力设计研究及应用成果的水力设计变量取值及其与泵装置水 力性能之间的关系进行分析总结归纳整理，建立泵装置水力设计数据库。
[0040] 2.本发明关于大流量低扬程泵站协同优化设计方法的流程如图4所示，下面结合 该图对本发明作进一步详细描述。具体包括如下步骤：
[0041] (1)建立泵装置优化水力设计的目标函数；
[0042] ①根据泵装置水力性能优化的要求，确定进水流道优化水力设计的目标函数为流 道出口速度均匀度，其表达式为
[0043] 流道出口流速均匀度
【权利要求】
1. 一种用于大流量低扬程粟站的协同优化设计方法，包括建立低扬程粟装置水力设计 和粟房及粟机组结构设计参数化数学模型，列出对粟站协同优化设计具有重要影响的水力 设计变量、结构设计变量和互相关设计变量，并对其影响粟站水力性能、结构设计安全度的 规律进行研究，按影响程度的大小将它们分别分为主要变量、次要变量和一般变量等3个 层次；建立粟装置水力设计数据库和建立粟装置的分层次优化水力设计方法、粟房及粟机 组的分层次结构设计方法和安全度评价方法、粟装置与粟房及粟机组分层次协同优化设计 方法，其特征是，还包含W下步骤： (1) 建立粟装置优化水力设计的目标函数、确定边界条件和约束条件： ① 建立粟装置进水流道和出水流道优化水力设计的目标函数，进水流道为流道出口流 速均匀度，出水流道为水头损失系数； ② 根据粟装置中进水流道和出水流道的水流流动状态，确定进水流道和出水流道H维 瑞流流动数值计算的边界条件； ③ 确定粟装置进水流道和出水流道优化水力设计的约束条件； (2) 确定粟装置优化水力设计的初步方案：根据粟站基本设计参数、粟装置型式和相 关设计准则，参考粟装置水力设计数据库中的相近方案，确定粟装置优化水力设计的初步 方案； (3) 进行粟装置的优化水力设计： (4) 进行粟房及粟机组的结构设计和安全度评价： (5) 进行互相关变量调整：在对粟房及粟机组抗振安全度指标进行分析的基础上，根 据互相关变量对粟装置水力性能和粟房及粟机组抗振安全度的影响规律，分层次地对互相 关变量进行适当调整； (6) 进行粟装置水力设计与粟房及粟机组结构设计的协同优化；将步骤（5)调整后的 互相关变量作为约束条件，返回第（3)步，反复进行第（3)、（4)、（5)步的工作，直到粟机组 抗振安全度满足要求，同时又使粟装置水力性能达到可能的最优化； (7) 生成并输出低扬程粟站协同优化设计成果：根据粟站协同优化设计结果，生成并 输出粟装置优化水力设计、粟房及粟机组结构设计的有关技术图纸和数据资料。
2. 根据权利要求1所述的用于大流量低扬程粟站的协同优化设计方法，其特征在于， 步骤（1)进水流道优化水力设计的目标函数为流道出口速度均匀度，其表达式为
式中：11?和^；3分别为进水流道出口断面各单元的横向速度和平均轴向流速，111为该断 面的单元数。
3. 根据权利要求1所述的用于大流量低扬程粟站的协同优化设计方法，其特征在于， 步骤（1)中所述出水流道水头损失系数的表达式为
式中；g为重力加速度，Ah。。为出水流道水头损失，V。。。为出水流道出口断面平均流速。
4. 根据权利要求1所述的用于大流量低扬程粟站的协同优化设计方法，其特征在于， 步骤（1)中所述确定进水流道和出水流道H维瑞流流动数值计算的边界条件为： ① 基于粟装置中进水流道的水流流动特征，确定进水流道数值计算的边界条件：进口 边界设置于距进水流道进口断面前2倍进水流道长度的进水池中，此处流速均匀分布，为 速度进口边界；出口边界设置于距进水流道出口断面2倍出口断面直径处，因水粟正常运 行时进水流道出口水流无旋，故为自由出流边界；前池底壁、流道边壁和导流帽边壁等为固 壁边界；进水池表面及其两侧均可按对称边界处理； ② 基于粟装置中出水流道的水流流动特征，确定出水流道数值计算的边界条件；进口 边界设置于距出水流道进口断面前2倍进口断面直径处，需采用速度进口边界，同时由于 水粟正常运行时出水流道进口水流有旋，故此处还需设置一定环量；出口边界设置于出水 流道出口断面后2倍出水流道长度的出水池中，为自由出流边界；流道边壁、出水池底壁和 导流帽边壁等均为固壁边界；出水池表面及其两侧均可按对称边界处理。
5. 根据权利要求1所述的用于大流量低扬程粟站的协同优化设计方法，其特征在于， 步骤（1)中所述粟装置优化水力设计的约束条件分为不可变约束与可变约束两种类型；不 可变约束条件为粟站规划参数，包括粟站上、下游水位和粟站设计流量；可变动约束条件为 工程设计参数，包括：水粟叶轮中也高程、水粟顶盖高程、进水流道高度、出水流道长度和出 水流道宽度。
6. 根据权利要求1所述的用于大流量低扬程粟站的协同优化设计方法，其特征在于， 步骤（3)中所述进行粟装置的优化水力设计为： ① 根据确定的粟装置H维瑞流流动水力计算边界条件和约束条件，基于CFD方法对粟 装置初步方案水力性能进行H维瑞流流动数值计算； ② 计算粟装置水力设计目标函数，即计算进水流道出口流速均匀度和出水流道水头损 失系数，并对粟装置优化水力计算结果进行判断； ③ 若粟装置水力性能未达最优，则根据水力设计变量影响粟装置水力性能的规律，确 定流道控制尺寸取值范围，在此范围内针对水力设计变量分层次地进行进水流道和出水流 道的优化水力设计，直至粟装置水力性能达到最优；若粟装置水力性能已达最优，则进入步 骤（4)。
7. 根据权利要求1所述的用于大流量低扬程粟站的协同优化设计方法，其特征在于， 步骤（4)中所述进行粟房及粟机组的结构设计和安全度评价为： ① 在第（3)步工作的基础上，进行粟房及粟机组的布置，并进行水工设计及结构设计， 确定粟站结构设计变量的取值； ② 进行粟房稳定分析，对粟房的防渗长度、抗滑稳定、抗浮稳定、抗倾稳定和地基应力 不均匀系数等进行验算； ③ 进行粟房主要构件及机组支撑体内力计算；基于有限元内力法对粟房底板、进出水 流道、机域和排架等主要构件及机组支撑体进行内力计算，用于下一步的抗振安全度验算， 同时也用于配筋计算； ④ 对粟房及机组进行抗振安全度验算，并检验其是否满足《粟站设计规范》的要求，若 抗振安全度满足要求，则转入第（7)步；若抗振安全度不满足要求，则进入第（5)步。
【文档编号】F04D15/00GK104265652SQ201410361355
【公开日】2015年1月7日 申请日期:2014年7月25日 优先权日:2014年7月25日
【发明者】陆林广, 陆伟刚, 徐磊, 王海, 李亚楠 申请人:扬州大学