一种抽汽供热机组供热工况热力性能计算方法
【专利摘要】本发明公开了一种抽汽供热机组供热工况热力性能的计算方法，解决了现有计算方法适用对象和工况条件上具有一定的局限性的问题。将抽汽供热汽轮机组高压缸调节级定义为8个级组，获取抽汽供热汽轮机组热耗保证工况（THA）热平衡图,确定第0级组与第1级组交界位置的蒸汽的状态；确定第1级组与第2级组交界位置蒸汽的状态，依次得到第3级组与第4级组交界位置蒸汽的状态、第4级组与第5级组交界位置蒸汽的状态；在得到整机汽水流量分布及状态后，即可计算出给定主蒸汽量、供热抽汽量、汽水损失率、排汽压力、排污率、热网加热器疏水量及温度下机组的热力性能；本发明通过建立通用数学模型，能够计算机组在不同供热工况下的热力性能，通用性强。
【专利说明】
一种抽汽供热机组供热工况热力性能计算方法
技术领域
[0001 ]本发明涉及一种抽汽供热机组供热工况热力性能计算方法。
【背景技术】
[0002] 研究供热机组在供热工况时的热力性能目前采用的方法主要有工况图分析法和 汽轮机热力试验法。供热式汽轮机的工况图是表示汽轮机的主蒸汽流量、采暖供热抽汽量 和功率之间关系的曲线，由一系列的抽汽流量工况线、最大主蒸汽流量工况线、最小排汽流 量工况线、最小功率限制工况线共同组成，由汽轮机厂家提供，并按照设计参数计算出来 的。工况图分析法一般只适用于特定机组或特定工况，通用性差。热力试验法一般由电力试 研单位完成，通过数据采集、处理和计算，得出机组若干供热工况下的主要性能指标。热力 试验法工作量大，且一般未考虑全厂汽水损失、排污等对机组热力性能的影响。上述两种方 法仅对特定机组或特定工况适用，在适用对象和工况条件上具有一定的局限性。热力计算 方法通过建立通用数学模型，能够计算机组在不同供热工况下的热力性能，理论清晰，通用 性强。且能够计算机组排汽压力、全厂汽水损失率、排污率、热网加热器疏水温度等对供热 机组热力性能的影响。
【发明内容】
[0003] 本发明提供了一种抽汽供热机组供热工况热力性能的计算方法，该方法能够方便 地确定供热工况下机组主蒸汽流量、供热蒸汽量、发电功率之间的关系，得到供热工况下 机组的主要热力性能指标，并能够计算机组排汽压力、全厂汽水损失率、排污率、热网加热 器疏水温度等对供热机组热力性能的影响，具有准确性高、通用性强、计算速度快等优点。
[0004] 本发明是通过以下技术方案解决以上技术问题的： 一种抽汽供热机组供热工况热力性能的计算方法，包括以下步骤： 第一步、将抽汽供热汽轮机组高压缸调节级定义为第0级组，沿汽流方向从调节级至高 压缸第一抽汽口之间的压力级组定义为第1压力级组，从高压缸第一抽汽口至高压缸排汽 口之间的压力级组定义为第2压力级组;沿汽流方向从中压缸进汽口至中压缸第一抽汽口 之间的压力级组定义为第3压力级组，从中压缸第一抽汽口至中压缸第二抽汽口之间的压 力级组定义为第4压力级组，从中压缸第二抽汽口至中压缸第三抽汽口之间的压力级组定 义为第5压力级组;沿汽流方向从低压缸进汽口至低压缸第一抽汽口之间的压力级组定义 为第6压力级组，从低压缸第一抽汽口至低压缸第二抽汽口之间的压力级组定义为第7压力 级组，从低压缸第二抽汽口至低压缸排汽口之间的压力级组定义为第8压力级组； 第二步、获取抽汽供热汽轮机组热耗保证工况热平衡图， 得到调节级后的设计蒸汽压力P〇d、高压缸第一抽汽口的设计蒸汽压力pld、高压缸第2 抽汽口（尚压缸排汽口）的设计蒸汽压力P2d、中压缸第一抽汽口的设计蒸汽压力P3d、中压缸 第二抽汽口的设计蒸汽压力P4d、中压缸第三抽汽口的设计蒸汽压力P5d、低压缸进汽口的设 计蒸汽压力Pdd、低压缸第一抽汽口的设计蒸汽压力P6d、低压缸第二抽汽口（#7)的设计蒸 汽压力P7d、低压缸排汽口的设计蒸汽压力Ped ; 得到调节级后的设计蒸汽温度T〇d、高压缸第一抽汽口的设计蒸汽温度Tld、高压缸第2 抽汽口（高压缸排汽口）的设计蒸汽温度!^、中压缸第一抽汽口的设计蒸汽温度T3d、中压缸 第二抽汽口的设计蒸汽温度T4d、中压缸第三抽汽口的设计蒸汽温度T 5d、低压缸进汽口的设 计蒸汽温度Tdd、低压缸第一抽汽口的设计蒸汽温度T6d、低压缸第二抽汽口的设计蒸汽温度 T7d、低压缸排汽口的设计蒸汽温度Ted ; 得到进入汽轮机的主蒸汽流量匕、通过调节级的设计蒸汽流量G〇d、高压缸第一抽汽口 的设计蒸汽流量Geld、高压缸第2抽汽口（高压缸排汽口）的设计蒸汽流量Ge2d、中压缸第一抽 汽口的设计蒸汽流量Ge3d、中压缸第二抽汽口的设计蒸汽流量Ge4d、中压缸第三抽汽口的设 计蒸汽流量G e5d、低压缸进汽口的设计蒸汽流量Gdd、低压缸第一抽汽口的设计蒸汽流量Ge6d、 低压缸第二抽汽口的设计蒸汽流量Gdd、低压缸排汽口的设计蒸汽流量Ged; 计算第(i+1)级组的流量 Gi+1，计算公式为:Gi+1 = Gi-Geid，（i为0、1、2、3、4、5、6、7); 计算第i级组效率4，计算公式为：
式中，为第i级组效率;hi为第i级抽汽焓;hi,3为按等熵膨胀第i级组后蒸汽焓； 分别取得汽轮机最大连续功率工况热平衡图、75 % THA工况热平衡图、50 % THA工况热 平衡图及40%THA工况热平衡图，参照THA工况，得到各抽汽点的温度、压力和流量，并计算 得到各级组的效率； 将第i级组效率//i拟合成主蒸汽流量Ds的函数，在抽汽供热机组进行变工况热力性能 计算时，已知主蒸汽流量，即可得到各级组效率； 第三步、根据下列公式，确定第0级组与第1级组交界位置的蒸汽的状态；
式中：Go为通过调节级的实际蒸汽流量，单位为吨/小时;GQd为通过调节级的设计蒸汽 流量，单位为吨/小时;ΡΜ为调节级后的设计蒸汽压力，单位为兆帕； 根据调节级级后压力ρο和调节级效率#即可确定调节级级后蒸汽的焓： \ life 式中，为调节级后蒸汽焓;为调节级前蒸汽洽;喊为调节级效率； ho,8为等熵膨胀调节级后蒸汽焓;在得到调节级后蒸汽压力p〇和焓值h〇后，根据水蒸汽性质 即可确定蒸汽的温度和熵； 第四步、确定第1级组与第2级组交界位置蒸汽的状态： 假定给水温度tfw，由给水温度和高压缸第一抽汽口加热器端差，得到第1级组与第2级 组交界位置的压力P1 ;根据？1和1级组效率4即可确定1级组级后蒸汽的焓： \ = K - ν].Μ〇- K:h. 在得到1级组后蒸汽压加:和焓值hi后，根据水蒸汽性质即可确定蒸汽的温度和熵； 第五步、确定第2级组与第3级组交界位置蒸汽的状态： 假定高压缸第一抽汽口加热器的进口水温，根据给水栗压力和进口水温计算高压缸第 一抽汽口加热器的进口水焓;根据高压缸第一抽汽口加热器疏水温度和压力计算高压缸第 一抽汽口加热器的疏水焓;根据高压缸第一抽汽口加热器热平衡计算第1抽汽口蒸汽流量； 将通过第1级组的蒸汽流量减去第1抽汽口蒸汽流量得到通过第2级组的蒸汽流量6 2，第2级 组与第3级组交界位置的压力的计算公式为：
根据p2计算高压缸排汽口（#2)加热器的出口水温，若其值与假定的#1加热器的进口水 温的误差小于0.〇l°C，则迭代结束;否则重新假定#1加热器的进口水温； 根据p2和第2级组效率的即可确定第2级组级后蒸汽的焓： ? -"7:(A -U: 在得到2级组后蒸汽压力?2和焓值^后，根据水蒸汽性质即可确定蒸汽的温度和熵； 第六步、类似步骤5,依次得到第3级组与第4级组交界位置蒸汽的状态、第4级组与第5 级组交界位置蒸汽的状态； 第七步、供热工况运行时，根据中压缸第三抽汽口加热器的变工况计算确定中压缸的 排汽温度和排汽压力;根据传热单元数法（ε-NTU)，对于有相变的换热器，
；ε = l-eTNTU;式中：k、F分别为加热器的传热系数和传热面积，变工况时可取设计值;Gn、c P分别为 凝结水的流量和定压比热；由上两式可以计算出变工况下加热器的效能ε，而加热器的效能 ε又可以表示为：
若计算得到的中压缸排汽温度满足上式，则迭代结束；否则重新假定给水温度tfw，并 重复步骤4-步骤6; 第八步、类似步骤5,确定第6级组与第7级组交界位置蒸汽的状态、第7级组与第8级组 交界位置蒸汽的状态； 第九步、整机热力状态及热力性能计算:在得到整机汽水流量分布及状态后，即可计算 出给定主蒸汽量、供热抽汽量、汽水损失率、排汽压力、排污率、热网加热器疏水量及温度下 机组的热力性能；
式中，nm、％分别为机械效率和发电机效率;Pe为机组发电功率。
[0006]该方法能够方便地确定供热工况下机组主蒸汽流量、供热蒸汽量、发电功率之间 的关系，得到供热工况下机组的主要热力性能指标，并能够计算机组排汽压力、全厂汽水损 失率、排污率、热网加热器疏水温度等对供热机组热力性能的影响，具有准确性高、通用性 强、计算速度快等优点。
【附图说明】 图1为高压缸、中压缸和低压缸压力级组划分图； 图2是中压缸第三抽汽口（#5)的加热器示意图。
【具体实施方式】
[0007]下面对本发明进行详细说明： 一种抽汽供热机组供热工况热力性能的计算方法，包括以下步骤： 第一步、将抽汽供热汽轮机组高压缸调节级定义为第0级组，沿汽流方向从调节级至高 压缸第一抽汽口（#1)之间的压力级组定义为第1压力级组，从高压缸第一抽汽口（#1)至高 压缸排汽口（#2)之间的压力级组定义为第2压力级组;沿汽流方向从中压缸进汽口至中压 缸第一抽汽口（#3)之间的压力级组定义为第3压力级组，从中压缸第一抽汽口（#3)至中压 缸第二抽汽口（#4)之间的压力级组定义为第4压力级组，从中压缸第二抽汽口（#4)至中压 缸第三抽汽口（#5)之间的压力级组定义为第5压力级组;沿汽流方向从低压缸进汽口至低 压缸第一抽汽口（#6)之间的压力级组定义为第6压力级组，从低压缸第一抽汽口（#6)至低 压缸第二抽汽口（#7)之间的压力级组定义为第7压力级组，从低压缸第二抽汽口（#7)至低 压缸排汽口之间的压力级组定义为第8压力级组； 第二步、获取抽汽供热汽轮机组热耗保证工况(THA)热平衡图， 得到调节级后的设计蒸汽压力P〇d、高压缸第一抽汽口（#1)的设计蒸汽压力？1(1、高压 缸第2抽汽口（高压缸排汽口（#2))的设计蒸汽压力?2(1、中压缸第一抽汽口（#3)的设计蒸汽 压力P3d、中压缸第二抽汽口（#4)的设计蒸汽压力p 4d、中压缸第三抽汽口（#5)的设计蒸汽压 力p5d、低压缸进汽口的设计蒸汽压力Pdd、低压缸第一抽汽口（#6)的设计蒸汽压力p6d、低压 缸第二抽汽口（#7)的设计蒸汽压力P7d、低压缸排汽口的设计蒸汽压力Ped ; 得到调节级后的设计蒸汽温度T〇d、高压缸第一抽汽口（#1)的设计蒸汽温度!^、高压缸 第2抽汽口（高压缸排汽口（ #2))的设计蒸汽温度!^、中压缸第一抽汽口（ #3)的设计蒸汽温 度T3d、中压缸第二抽汽口（ #4)的设计蒸汽温度T4d、中压缸第三抽汽口（ #5)的设计蒸汽温度 T5d、低压缸进汽口的设计蒸汽温度Tdd、低压缸第一抽汽口（#6)的设计蒸汽温度T6d、低压缸 第二抽汽口（#7)的设计蒸汽温度T7d、低压缸排汽口的设计蒸汽温度Ted ; 得到进入汽轮机的主蒸汽流量匕、通过调节级的设计蒸汽流量G〇d、高压缸第一抽汽口 (# 1)的设计蒸汽流量Geld、高压缸第2抽汽口（高压缸排汽口（ #2))的设计蒸汽流量Ge2d、中压 缸第一抽汽口（#3)的设计蒸汽流量Ge3d、中压缸第二抽汽口（#4)的设计蒸汽流量Ge4d、中压 缸第三抽汽口的设计蒸汽流量G e5d、低压缸进汽口的设计蒸汽流量Gdd、低压缸第一抽汽口（# 6)的设计蒸汽流量Ge6d、低压缸第二抽汽口（#7)的设计蒸汽流量Ge7d、低压缸排汽口的设计 蒸汽流量Ged; 计算第(i+1)级组的流量 Gi+1，计算公式为:Gi+1 = Gi-Geid，（i为0、1、2、3、4、5、6、7); 计算第i级组效率 计算公式为： 式中，< 为第i级组效率;hi为第i级抽汽焓;hi, 3为按等熵膨胀第i级组后蒸汽焓； 分别取得汽轮机最大连续功率工况(TMCR)热平衡图、75 % THA工况热平衡图、50 % THA 工况热平衡图及40%THA工况热平衡图，参照THA工况，得到各抽汽点的温度、压力和流量， 并计算得到各级组的效率;将第i级组效率吣拟合成主蒸汽流量D s的函数，在抽汽供热机组 进行变工况热力性能计算时，已知主蒸汽流量，即可得到各级组效率；
第三步、根据下列公式，确定第0级组与第1级组交界位置的蒸汽的状态；
式中：Go为通过调节级的实际蒸汽流量，单位为吨/小时;God为通过调节级的设计蒸汽 流量，单位为吨/小时;ΡΜ为调节级后的设计蒸汽压力，单位为兆帕； 根据调节级级后压力ρο和调节级效率< 即可确定调节级级后蒸汽的焓： % = < -< 式中，hQ为调节级后蒸汽焓;h 'Q为调节级前蒸汽焓； <为调节级效 率;ho,8为等熵膨胀调节级后蒸汽焓;在得到调节级后蒸汽压力P〇和焓值ho后，根据水蒸汽性 质即可确定蒸汽的温度和熵； 第四步、确定第1级组与第2级组交界位置蒸汽的状态： 假定给水温度tfw，由给水温度和高压缸第一抽汽口（#1)加热器端差，得到第1级组与 第2级组交界位置的压力p1;根据？1和1级组效率'即可确定1级组级后蒸汽的焓： 夂=./? -4(h);. 在得到1级组后蒸汽压加:和焓值hi后，根据水蒸汽性质即可确定蒸汽的温度和熵； 第五步、确定第2级组与第3级组交界位置蒸汽的状态： 假定高压缸第一抽汽口（#1)加热器的进口水温，根据给水栗压力和进口水温计算高压 缸第一抽汽口（#1)加热器的进口水焓;根据高压缸第一抽汽口（#1)加热器疏水温度和压力 计算高压缸第一抽汽口（#1)加热器的疏水焓;根据高压缸第一抽汽口（#1)加热器热平衡计 算第1抽汽口蒸汽流量;将通过第1级组的蒸汽流量减去第1抽汽口蒸汽流量得到通过第2级 组的蒸汽流量G 2,第2级组与第3级组交界位置的压力的计算公式为：
根据p2计算高压缸排汽口（#2)加热器的出口水温，若其值与假定的#1加热器的进口水 温的误差小于0.〇l°C，则迭代结束;否则重新假定#1加热器的进口水温； 根据p2和第2级组效率?^即可确定第2级组级后蒸汽的焓：
在得到2级组后蒸汽压力?2和焓值^后，根据水蒸汽性质即可确定蒸汽的温度和熵； 第六步、类似步骤5,依次得到第3级组与第4级组交界位置蒸汽的状态、第4级组与第5 级组交界位置蒸汽的状态； 第七步、供热工况运行时，根据中压缸第三抽汽口（#5)加热器的变工况计算确定中压 缸的排汽温度和排汽压力；根据传热单元数法（ε-NTU)，对于有相变的换热器，
;e = l-eTNTU;式中：k、F分别为加热器的传热系数和传热面积，变工况时可取设 计值;Gn、cP分别为凝结水的流量和定压比热；由上两式可以计算出变工况下加热器的效能 ε，而加热器的效能ε又可以表示为：
若计算得到的中压缸排汽温度满足上式，则迭代结束；否则重新假定给水温度tfw，并 重复步骤4-步骤6; 第八步、类似步骤5,确定第6级组与第7级组交界位置蒸汽的状态、第7级组与第8级组 交界位置蒸汽的状态； 第九步、整机热力状态及热力性能计算:在得到整机汽水流量分布及状态后，即可计算 出给定主蒸汽量、供热抽汽量、汽水损失率、排汽压力、排污率、热网加热器疏水量及温度下 机组的热力性能；
式中，nm、％分别为机械效率和发电机效率;Pe为机组发电功率。
【主权项】
1. 一种抽汽供热机组供热工况热力性能的计算方法，包括W下步骤： 第一步、将抽汽供热汽轮机组高压缸调节级定义为第0级组，沿汽流方向从调节级至高 压缸第一抽汽口之间的压力级组定义为第1压力级组，从高压缸第一抽汽口至高压缸排汽 口之间的压力级组定义为第2压力级组;沿汽流方向从中压缸进汽口至中压缸第一抽汽口 之间的压力级组定义为第3压力级组，从中压缸第一抽汽口至中压缸第二抽汽口之间的压 力级组定义为第4压力级组，从中压缸第二抽汽口至中压缸第Ξ抽汽口之间的压力级组定 义为第5压力级组;沿汽流方向从低压缸进汽口至低压缸第一抽汽口之间的压力级组定义 为第6压力级组，从低压缸第一抽汽口至低压缸第二抽汽口之间的压力级组定义为第7压力 级组，从低压缸第二抽汽口至低压缸排汽口之间的压力级组定义为第8压力级组； 第二步、获取抽汽供热汽轮机组热耗保证工况热平衡图， 得到调节级后的设计蒸汽压力pod、高压缸第一抽汽口的设计蒸汽压力pid、高压缸第2抽 汽口（高压缸排汽口）的设计蒸汽压力P2d、中压缸第一抽汽口的设计蒸汽压力P3d、中压缸第 二抽汽口的设计蒸汽压力P4d、中压缸第Ξ抽汽口的设计蒸汽压力P5d、低压缸进汽口的设计 蒸汽压力Pdd、低压缸第一抽汽口的设计蒸汽压力P6d、低压缸第二抽汽口（#7)的设计蒸汽压 力P7d、低压缸排汽口的设计蒸汽压力Ped;得到调节级后的设计蒸汽溫度T日d、高压缸第一抽 汽口的设计蒸汽溫度Tid、高压缸第2抽汽口（高压缸排汽口）的设计蒸汽溫度T2d、中压缸第 一抽汽口的设计蒸汽溫度T3d、中压缸第二抽汽口的设计蒸汽溫度T4d、中压缸第立抽汽口的 设计蒸汽溫度Tsd、低压缸进汽口的设计蒸汽溫度Tdd、低压缸第一抽汽口的设计蒸汽溫度 T6d、低压缸第二抽汽口的设计蒸汽溫度T7d、低压缸排汽口的设计蒸汽溫度Ted ; 得到进入汽轮机的主蒸汽流量Gs、通过调节级的设计蒸汽流量God、高压缸第一抽汽口 的设计蒸汽流量Geld、高压缸第2抽汽口（高压缸排汽口）的设计蒸汽流量Ge2d、中压缸第一抽 汽口的设计蒸汽流量Ge3d、中压缸第二抽汽口的设计蒸汽流量Ge4d、中压缸第Ξ抽汽口的设 计蒸汽流量GeSd、低压缸进汽口的设计蒸汽流量Gdd、低压缸第一抽汽口的设计蒸汽流量Ge6d、 低压缸第二抽汽口的设计蒸汽流量Ge7d、低压缸排汽口的设计蒸汽流量Ged ; 计算第(i+1)级组的流量 Gi+1，计算公式为:Gi+i = Gi-Geid，（i 为0、1、2、3、4、5、6、7); 计算第i级组效率3^，计算公式为：式中，为第i级组效率;hi为第i级抽汽洽;hi,S为按等赌膨胀第i级组后蒸汽洽； 分别取得汽轮机最大连续功率工况热平衡图、75 % THA工况热平衡图、50 % THA工况热 平衡图及40%THA工况热平衡图，参照THA工况，得到各抽汽点的溫度、压力和流量，并计算 得到各级组的效率； 将第i级组效率巧^拟合成主蒸汽流量Ds的函数，在抽汽供热机组进行变工况热力性能 计算时，已知主蒸汽流量，即可得到各级组效率； 第Ξ步、根据下列公式，确定第0级组与第1级组交界位置的蒸汽的状态；式中：Go为通过调节级的实际蒸汽流量，单位为吨/小时;God为通过调节级的设计蒸汽 流量，单位为吨/小时;pod为调节级后的设计蒸汽压力，单位为兆帕； 根据调节级级后压力P0和调节级效率巧i即可确定调节级级后蒸汽的洽： 為二為―,侣(々;- 4。,) ;:式中，ho为调节级后蒸汽洽;h'o为调节级前蒸汽洽;柏为调节级效 率;ho, S为等赌膨胀调节级后蒸汽洽； 在得到调节级后蒸汽压力P0和洽值ho后，根据水蒸汽性质即可确定蒸汽的溫度和赌； 第四步、确定第1级组与第2级组交界位置蒸汽的状态： 假定给水溫度tfw，由给水溫度和高压缸第一抽汽口加热器端差，得到第1级组与第2级 组交界位置的压力P1 ;根据P1和1级组效率枝即可确定1级组级后蒸汽的洽： A =為-把(為-A，J; 在得到1级组后蒸汽压力P1和洽值hi后，根据水蒸汽性质即可确定蒸汽的溫度和赌； 第五步、确定第2级组与第3级组交界位置蒸汽的状态： 假定高压缸第一抽汽口加热器的进口水溫，根据给水累压力和进口水溫计算高压缸第 一抽汽口加热器的进口水洽;根据高压缸第一抽汽口加热器疏水溫度和压力计算高压缸第 一抽汽口加热器的疏水洽;根据高压缸第一抽汽口加热器热平衡计算第1抽汽口蒸汽流量； 将通过第1级组的蒸汽流量减去第1抽汽口蒸汽流量得到通过第2级组的蒸汽流量G2,第2级 组与第3级组交界位置的压力的计算公式为：根据P2计算高压缸排汽口（#2)加热器的出口水溫，若其值与假定的#1加热器的进口水 溫的误差小于0. ore，则迭代结束;否则重新假定#1加热器的进口水溫； 根据P2和第2级组效率可确定第2级组级后蒸汽的洽：在得到2级组后蒸汽压力P2和洽值h2后，根据水蒸汽性质即可确定蒸汽的溫度和赌； 第六步、类似步骤5,依次得到第3级组与第4级组交界位置蒸汽的状态、第4级组与第5 级组交界位置蒸汽的状态； 第屯步、供热工况运行时，根据中压缸第Ξ抽汽口加热器的变工况计算确定中压缸的 排汽溫度和排汽压力;根据传热单元数法（ε-ΝΤυ)，对于有相变的换热器，= l-e^wTU;式中：k、F分别为加热器的传热系数和传热面积，变工况时可取设计值;Gn、cp分 别为凝结水的流量和定压比热；由上两式可W计算出变工况下加热器的效能ε，而加热器的 效能ε又可W表示为：人而有：若计算得到的中压缸排汽溫度满足上式，则迭代结束;否则重新假定给水溫度tfw，并重 复步骤4-步骤6; 第八步、类似步骤5,确定第6级组与第7级组交界位置蒸汽的状态、第7级组与第8级组 交界位置蒸汽的状态； 第九步、整机热力状态及热力性能计算:在得到整机汽水流量分布及状态后，即可计算 出给定主蒸汽量、供热抽汽量、汽水损失率、排汽压力、排污率、热网加热器疏水量及溫度下 机组的热力性能；式中，nm、屯分别为机械效率和发电机效率化为机组发电功率。
【文档编号】G06F19/00GK106096310SQ201610477099
【公开日】2016年11月9日
【申请日】2016年6月27日
【发明人】王雪峰, 张龙英, 张学镭, 白志刚
【申请人】国网山西省电力公司电力科学研究院