变电站集中检修仓储库房施工方法与流程

本发明涉及电力设备维护技术领域，具体涉及变电站集中检修仓储库房施工方法。

背景技术：

在变电站集中检修过程中，尤其是大型变电站检修作业中，需要配置大量、多专业、不同类别的检修工器具，以及各种试验仪器、备品备件、耗材等。在变电站中都有固定的库房，集中检修作业中，所需各种物品都堆放在里面，一方面物品众多，使用时不利于查找和搬运；另一方面由于检修区域广大、待检设备分布广，作业面多，不方便使用时物品的领取和现场存放，尤其是雨雪天等恶劣天气，不利于下班后物品的放置。相关技术中，为解决上述问题，采用装配法构建仓储库房，然而通过该方法构建的仓储库房，抗爆安全性能较差，存在较大的安全隐患。

技术实现要素：

针对上述问题，本发明提供变电站集中检修仓储库房施工方法。

本发明的目的采用以下技术方案来实现：

变电站集中检修仓储库房施工方法，包括以下步骤：

Step1通过计算机辅助设计，初步构建变电站集中检修仓储库房结构，所述变电站集中检修仓储库房结构包括装配式钢梁框架结构，装配式钢梁框架结构的底部可拆卸固定在地面上，装配式钢梁框架结构的两钢梁之间可拆卸连接有墙板，墙板顶部可拆卸连接有房顶，其中一面墙板上设有门体和采光窗，对装配式钢梁框架结构进行设计，并通过设计初步确定装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，最终构建成变电站集中检修仓储库房结构模型；

Step2对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，若评估不合格，对设计的装配式钢梁框架结构进行设计调整，并调整装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，直至评估合格；

Step3进行现场施工，按照评估合格的变电站集中检修仓储库房结构模型，进行装配式钢梁框架结构的现场装配并固定装配式钢梁框架结构于地面上；

Step4进行墙板和房顶的装配连接；

Step5对装配好的变电站集中检修仓储库房进行检查。

本发明的有益效果为：装配式钢梁框架结构、墙板、房顶均可拆卸连接，便于拆装和搬运；门体用于工作人员的出入，采光窗用于为屋内透入光线；对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的安全性。

附图说明

利用附图对本发明作进一步说明，但附图中的应用场景不构成对本发明的任何限制，对于本领域的普通技术人员，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据以下附图获得其它的附图。

图1是变电站集中检修仓储库房施工方法流程示意图；

图2是对变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估的流程示意图。

具体实施方式

结合以下应用场景对本发明作进一步描述。

应用场景1

参见图1、图2，本应用场景中的一个实施例的变电站集中检修仓储库房施工方法，包括以下步骤：

Step1通过计算机辅助设计，初步构建变电站集中检修仓储库房结构，所述变电站集中检修仓储库房结构包括装配式钢梁框架结构，装配式钢梁框架结构的底部可拆卸固定在地面上，装配式钢梁框架结构的两钢梁之间可拆卸连接有墙板，墙板顶部可拆卸连接有房顶，其中一面墙板上设有门体和采光窗，对装配式钢梁框架结构进行设计，并通过设计初步确定装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，最终构建成变电站集中检修仓储库房结构模型；

Step2对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，若评估不合格，对设计的装配式钢梁框架结构进行设计调整，并调整装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，直至评估合格；

Step3进行现场施工，按照评估合格的变电站集中检修仓储库房结构模型，进行装配式钢梁框架结构的现场装配并固定装配式钢梁框架结构于地面上；

Step4进行墙板和房顶的装配连接；

Step5对装配好的变电站集中检修仓储库房进行检查。

本发明上述实施例装配式钢梁框架结构、墙板、房顶均可拆卸连接，便于拆装和搬运；门体用于工作人员的出入，采光窗用于为屋内透入光线；对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的安全性。

优选的，所述墙板、房顶和门体均采用轻型材质制成。本优选实施例降低了变电站集中检修仓储库房的重量，易于搬运。

优选的，所述房顶包括设置在四根支撑柱上的两块顶板，两块顶板对称设置中部扣接为一体，中部高两边低形成屋檐结构，两块顶板下部与所述墙板顶部卡扣连接。本优选实施例设置了屋檐结构和屋檐结构与墙板的连接方式，简化了变电站集中检修仓储库房的结构。

优选的，对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，包括以下步骤：

Step1运用有限元软件LS-DYNA对所述变电站集中检修仓储库房结构模型在预设爆炸荷载作用下的动力响应进行数值模拟和数据处理，确定变电站集中检修仓储库房结构模型中动力响应最强烈的区域；

Step2在所述动力响应最强烈的区域中确定变电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件，建立主要构件的三维有限元模型；

Step3通过显示动力学分析软件计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，通过MATLAB对主要构件进行损伤程度评估，设置损伤评估系数ψ，考虑到爆炸荷载下温度对结构性能参数的影响，引入温度修正系数K,K的取值范围通过试验求得为[0.91，0.99]，考虑到结构使用对结构性能参数的影响，引入疲劳指数L：

$L=\frac{{\Σ}_{i=1}^N\frac{S_i(1-\mathrm{\σ})+Q_i\mathrm{\σ}}{Q_i}}{N}$

其中，S_i为第i个主要构件的剩余使用寿命，Q_i为第i个主要构件的设计使用寿命，σ为疲劳因子，σ的取值范围是[0.1，0.3]，N表示具有的主要构件的数目；

损伤评估系数ψ的计算公式为：

$\mathrm{\ψ}=(1-\frac{P_{y_i}}{{\mathrm{KP}}_i}-T_1)(S_{M_i}-T_2\×L),i=1,\mathrm{..}N$

其中，T₁为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的破坏程度阈值，T₁∈[0,0.2]，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，P_i为第i个主要构件的设计竖向承载力，N表示具有的主要构件的数目，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的最大位移，T₂为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的临界位移值；

若损伤评估系数ψ<0时，变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，若损伤评估系数ψ≥0时，需重新对变电站集中检修仓储库房结构进行设计。

本优选实施例对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的抗爆性能；采用在爆炸荷载作用下的损伤程度评估方法构建变电站集中检修仓储库房结构模型，实现了对结构的定量控制设计，评估方法简单，提高了设计的速度，且适用性广，且在爆炸荷载作用下的损伤程度评估中，引入温度修正系数，增加了设计的可靠度，引入疲劳指数，使得设计更加贴近现实情况。

优选的，所述计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，包括以下步骤：

Step1往主要构件的顶面缓慢施加竖向荷载，模拟主要构件实际承受的竖向荷载，所述竖向荷载为主要构件的设计竖向承载力的20％；

Step2在主要构件的前表面施加预设的爆炸荷载，分析计算得到主要构件的完整动力响应过程，其中当主要构件上的所有节点的速度低于0.1m/s时，定义结构已达到静力平衡，停止分析计算；

Step3将主要构件的所有节点的速度皆强制设置为0，重新向主要构件的顶面施加竖向力直至主要构件倒塌，得到爆炸荷载损伤后主要构件的竖向力-位移曲线，根据所述竖向力-位移曲线得到主要构件的剩余竖向承载力。

本优选实施例增加了设计的可靠度。

优选的，在对主要构件进行损伤程度评估前，先排除其它扰动带来的干扰，设其它扰动对建筑物带来的损伤为H，引入干扰阈值G，若H>G，则先对干扰进行排除再进行损伤评估。

本优选实施例在损伤程度评估前，引入干扰阈值，其它扰动进行排除，增加了设计的可靠度，使得设计更加贴近现实情况。

本应用场景取σ＝0.1，设计速度相对提高了15％，设计可靠度相对提高了10％。

应用场景2

参见图1、图2，本应用场景中的一个实施例的变电站集中检修仓储库房施工方法，包括以下步骤：

Step1通过计算机辅助设计，初步构建变电站集中检修仓储库房结构，所述变电站集中检修仓储库房结构包括装配式钢梁框架结构，装配式钢梁框架结构的底部可拆卸固定在地面上，装配式钢梁框架结构的两钢梁之间可拆卸连接有墙板，墙板顶部可拆卸连接有房顶，其中一面墙板上设有门体和采光窗，对装配式钢梁框架结构进行设计，并通过设计初步确定装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，最终构建成变电站集中检修仓储库房结构模型；

Step2对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，若评估不合格，对设计的装配式钢梁框架结构进行设计调整，并调整装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，直至评估合格；

Step3进行现场施工，按照评估合格的变电站集中检修仓储库房结构模型，进行装配式钢梁框架结构的现场装配并固定装配式钢梁框架结构于地面上；

Step4进行墙板和房顶的装配连接；

Step5对装配好的变电站集中检修仓储库房进行检查。

本发明上述实施例装配式钢梁框架结构、墙板、房顶均可拆卸连接，便于拆装和搬运；门体用于工作人员的出入，采光窗用于为屋内透入光线；对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的安全性。

优选的，所述墙板、房顶和门体均采用轻型材质制成。本优选实施例降低了变电站集中检修仓储库房的重量，易于搬运。

优选的，所述房顶包括设置在四根支撑柱上的两块顶板，两块顶板对称设置中部扣接为一体，中部高两边低形成屋檐结构，两块顶板下部与所述墙板顶部卡扣连接。本优选实施例设置了屋檐结构和屋檐结构与墙板的连接方式，简化了变电站集中检修仓储库房的结构。

优选的，对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，包括以下步骤：

Step1运用有限元软件LS-DYNA对所述变电站集中检修仓储库房结构模型在预设爆炸荷载作用下的动力响应进行数值模拟和数据处理，确定变电站集中检修仓储库房结构模型中动力响应最强烈的区域；

Step2在所述动力响应最强烈的区域中确定变电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件，建立主要构件的三维有限元模型；

Step3通过显示动力学分析软件计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，通过MATLAB对主要构件进行损伤程度评估，设置损伤评估系数ψ，考虑到爆炸荷载下温度对结构性能参数的影响，引入温度修正系数K,K的取值范围通过试验求得为[0.91，0.99]，考虑到结构使用对结构性能参数的影响，引入疲劳指数L：

$L=\frac{{\&Sigma;}_{i=1}^N\frac{S_i(1-\mathrm{\&sigma;})+Q_i\mathrm{\&sigma;}}{Q_i}}{N}$

其中，S_i为第i个主要构件的剩余使用寿命，Q_i为第i个主要构件的设计使用寿命，σ为疲劳因子，σ的取值范围是[0.1，0.3]，N表示具有的主要构件的数目；

损伤评估系数ψ的计算公式为：

$\mathrm{\&psi;}=(1-\frac{P_{y_i}}{{\mathrm{KP}}_i}-T_1)(S_{M_i}-T_2\&times;L),i=1,\mathrm{..}N$

其中，T₁为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的破坏程度阈值，T₁∈[0,0.2]，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，P_i为第i个主要构件的设计竖向承载力，N表示具有的主要构件的数目，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的最大位移，T₂为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的临界位移值；

若损伤评估系数ψ<0时，变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，若损伤评估系数ψ≥0时，需重新对变电站集中检修仓储库房结构进行设计。

本优选实施例对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的抗爆性能；采用在爆炸荷载作用下的损伤程度评估方法构建变电站集中检修仓储库房结构模型，实现了对结构的定量控制设计，评估方法简单，提高了设计的速度，且适用性广，且在爆炸荷载作用下的损伤程度评估中，引入温度修正系数，增加了设计的可靠度，引入疲劳指数，使得设计更加贴近现实情况。

优选的，所述计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，包括以下步骤：

Step1往主要构件的顶面缓慢施加竖向荷载，模拟主要构件实际承受的竖向荷载，所述竖向荷载为主要构件的设计竖向承载力的20％；

Step2在主要构件的前表面施加预设的爆炸荷载，分析计算得到主要构件的完整动力响应过程，其中当主要构件上的所有节点的速度低于0.1m/s时，定义结构已达到静力平衡，停止分析计算；

Step3将主要构件的所有节点的速度皆强制设置为0，重新向主要构件的顶面施加竖向力直至主要构件倒塌，得到爆炸荷载损伤后主要构件的竖向力-位移曲线，根据所述竖向力-位移曲线得到主要构件的剩余竖向承载力。

本优选实施例增加了设计的可靠度。

优选的，在对主要构件进行损伤程度评估前，先排除其它扰动带来的干扰，设其它扰动对建筑物带来的损伤为H，引入干扰阈值G，若H>G，则先对干扰进行排除再进行损伤评估。

本优选实施例在损伤程度评估前，引入干扰阈值，其它扰动进行排除，增加了设计的可靠度，使得设计更加贴近现实情况。

本应用场景取取σ＝0.15，设计速度相对提高了12％，设计可靠度相对提高了8％。

应用场景3

参见图1、图2，本应用场景中的一个实施例的变电站集中检修仓储库房施工方法，包括以下步骤：

Step1通过计算机辅助设计，初步构建变电站集中检修仓储库房结构，所述变电站集中检修仓储库房结构包括装配式钢梁框架结构，装配式钢梁框架结构的底部可拆卸固定在地面上，装配式钢梁框架结构的两钢梁之间可拆卸连接有墙板，墙板顶部可拆卸连接有房顶，其中一面墙板上设有门体和采光窗，对装配式钢梁框架结构进行设计，并通过设计初步确定装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，最终构建成变电站集中检修仓储库房结构模型；

Step2对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，若评估不合格，对设计的装配式钢梁框架结构进行设计调整，并调整装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，直至评估合格；

Step3进行现场施工，按照评估合格的变电站集中检修仓储库房结构模型，进行装配式钢梁框架结构的现场装配并固定装配式钢梁框架结构于地面上；

Step4进行墙板和房顶的装配连接；

Step5对装配好的变电站集中检修仓储库房进行检查。

本发明上述实施例装配式钢梁框架结构、墙板、房顶均可拆卸连接，便于拆装和搬运；门体用于工作人员的出入，采光窗用于为屋内透入光线；对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的安全性。

优选的，所述墙板、房顶和门体均采用轻型材质制成。本优选实施例降低了变电站集中检修仓储库房的重量，易于搬运。

优选的，所述房顶包括设置在四根支撑柱上的两块顶板，两块顶板对称设置中部扣接为一体，中部高两边低形成屋檐结构，两块顶板下部与所述墙板顶部卡扣连接。本优选实施例设置了屋檐结构和屋檐结构与墙板的连接方式，简化了变电站集中检修仓储库房的结构。

优选的，对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，包括以下步骤：

Step1运用有限元软件LS-DYNA对所述变电站集中检修仓储库房结构模型在预设爆炸荷载作用下的动力响应进行数值模拟和数据处理，确定变电站集中检修仓储库房结构模型中动力响应最强烈的区域；

Step2在所述动力响应最强烈的区域中确定变电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件，建立主要构件的三维有限元模型；

Step3通过显示动力学分析软件计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，通过MATLAB对主要构件进行损伤程度评估，设置损伤评估系数ψ，考虑到爆炸荷载下温度对结构性能参数的影响，引入温度修正系数K,K的取值范围通过试验求得为[0.91，0.99]，考虑到结构使用对结构性能参数的影响，引入疲劳指数L：

$L=\frac{{\&Sigma;}_{i=1}^N\frac{S_i(1-\mathrm{\&sigma;})+Q_i\mathrm{\&sigma;}}{Q_i}}{N}$

其中，S_i为第i个主要构件的剩余使用寿命，Q_i为第i个主要构件的设计使用寿命，σ为疲劳因子，σ的取值范围是[0.1，0.3]，N表示具有的主要构件的数目；

损伤评估系数ψ的计算公式为：

$\mathrm{\&psi;}=(1-\frac{P_{y_i}}{{\mathrm{KP}}_i}-T_1)(S_{M_i}-T_2\&times;L),i=1,\mathrm{..}N$

其中，T₁为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的破坏程度阈值，T₁∈[0,0.2]，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，P_i为第i个主要构件的设计竖向承载力，N表示具有的主要构件的数目，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的最大位移，T₂为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的临界位移值；

若损伤评估系数ψ<0时，变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，若损伤评估系数ψ≥0时，需重新对变电站集中检修仓储库房结构进行设计。

本优选实施例对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的抗爆性能；采用在爆炸荷载作用下的损伤程度评估方法构建变电站集中检修仓储库房结构模型，实现了对结构的定量控制设计，评估方法简单，提高了设计的速度，且适用性广，且在爆炸荷载作用下的损伤程度评估中，引入温度修正系数，增加了设计的可靠度，引入疲劳指数，使得设计更加贴近现实情况。

优选的，所述计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，包括以下步骤：

Step1往主要构件的顶面缓慢施加竖向荷载，模拟主要构件实际承受的竖向荷载，所述竖向荷载为主要构件的设计竖向承载力的20％；

Step2在主要构件的前表面施加预设的爆炸荷载，分析计算得到主要构件的完整动力响应过程，其中当主要构件上的所有节点的速度低于0.1m/s时，定义结构已达到静力平衡，停止分析计算；

Step3将主要构件的所有节点的速度皆强制设置为0，重新向主要构件的顶面施加竖向力直至主要构件倒塌，得到爆炸荷载损伤后主要构件的竖向力-位移曲线，根据所述竖向力-位移曲线得到主要构件的剩余竖向承载力。

本优选实施例增加了设计的可靠度。

优选的，在对主要构件进行损伤程度评估前，先排除其它扰动带来的干扰，设其它扰动对建筑物带来的损伤为H，引入干扰阈值G，若H>G，则先对干扰进行排除再进行损伤评估。

本优选实施例在损伤程度评估前，引入干扰阈值，其它扰动进行排除，增加了设计的可靠度，使得设计更加贴近现实情况。

本应用场景取取σ＝0.2，设计速度相对提高了14％，设计可靠度相对提高了12％。

应用场景4

参见图1、图2，本应用场景中的一个实施例的变电站集中检修仓储库房施工方法，包括以下步骤：

Step1通过计算机辅助设计，初步构建变电站集中检修仓储库房结构，所述变电站集中检修仓储库房结构包括装配式钢梁框架结构，装配式钢梁框架结构的底部可拆卸固定在地面上，装配式钢梁框架结构的两钢梁之间可拆卸连接有墙板，墙板顶部可拆卸连接有房顶，其中一面墙板上设有门体和采光窗，对装配式钢梁框架结构进行设计，并通过设计初步确定装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，最终构建成变电站集中检修仓储库房结构模型；

Step2对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，若评估不合格，对设计的装配式钢梁框架结构进行设计调整，并调整装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，直至评估合格；

Step3进行现场施工，按照评估合格的变电站集中检修仓储库房结构模型，进行装配式钢梁框架结构的现场装配并固定装配式钢梁框架结构于地面上；

Step4进行墙板和房顶的装配连接；

Step5对装配好的变电站集中检修仓储库房进行检查。

本发明上述实施例装配式钢梁框架结构、墙板、房顶均可拆卸连接，便于拆装和搬运；门体用于工作人员的出入，采光窗用于为屋内透入光线；对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的安全性。

优选的，所述墙板、房顶和门体均采用轻型材质制成。本优选实施例降低了变电站集中检修仓储库房的重量，易于搬运。

优选的，所述房顶包括设置在四根支撑柱上的两块顶板，两块顶板对称设置中部扣接为一体，中部高两边低形成屋檐结构，两块顶板下部与所述墙板顶部卡扣连接。本优选实施例设置了屋檐结构和屋檐结构与墙板的连接方式，简化了变电站集中检修仓储库房的结构。

优选的，对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，包括以下步骤：

Step1运用有限元软件LS-DYNA对所述变电站集中检修仓储库房结构模型在预设爆炸荷载作用下的动力响应进行数值模拟和数据处理，确定变电站集中检修仓储库房结构模型中动力响应最强烈的区域；

Step2在所述动力响应最强烈的区域中确定变电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件，建立主要构件的三维有限元模型；

Step3通过显示动力学分析软件计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，通过MATLAB对主要构件进行损伤程度评估，设置损伤评估系数ψ，考虑到爆炸荷载下温度对结构性能参数的影响，引入温度修正系数K,K的取值范围通过试验求得为[0.91，0.99]，考虑到结构使用对结构性能参数的影响，引入疲劳指数L：

$L=\frac{{\&Sigma;}_{i=1}^N\frac{S_i(1-\mathrm{\&sigma;})+Q_i\mathrm{\&sigma;}}{Q_i}}{N}$

其中，S_i为第i个主要构件的剩余使用寿命，Q_i为第i个主要构件的设计使用寿命，σ为疲劳因子，σ的取值范围是[0.1，0.3]，N表示具有的主要构件的数目；

损伤评估系数ψ的计算公式为：

$\mathrm{\&psi;}=(1-\frac{P_{y_i}}{{\mathrm{KP}}_i}-T_1)(S_{M_i}-T_2\&times;L),i=1,\mathrm{..}N$

其中，T₁为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的破坏程度阈值，T₁∈[0,0.2]，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，P_i为第i个主要构件的设计竖向承载力，N表示具有的主要构件的数目，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的最大位移，T₂为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的临界位移值；

若损伤评估系数ψ<0时，变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，若损伤评估系数ψ≥0时，需重新对变电站集中检修仓储库房结构进行设计。

本优选实施例对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的抗爆性能；采用在爆炸荷载作用下的损伤程度评估方法构建变电站集中检修仓储库房结构模型，实现了对结构的定量控制设计，评估方法简单，提高了设计的速度，且适用性广，且在爆炸荷载作用下的损伤程度评估中，引入温度修正系数，增加了设计的可靠度，引入疲劳指数，使得设计更加贴近现实情况。

优选的，所述计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，包括以下步骤：

Step1往主要构件的顶面缓慢施加竖向荷载，模拟主要构件实际承受的竖向荷载，所述竖向荷载为主要构件的设计竖向承载力的20％；

Step2在主要构件的前表面施加预设的爆炸荷载，分析计算得到主要构件的完整动力响应过程，其中当主要构件上的所有节点的速度低于0.1m/s时，定义结构已达到静力平衡，停止分析计算；

Step3将主要构件的所有节点的速度皆强制设置为0，重新向主要构件的顶面施加竖向力直至主要构件倒塌，得到爆炸荷载损伤后主要构件的竖向力-位移曲线，根据所述竖向力-位移曲线得到主要构件的剩余竖向承载力。

本优选实施例增加了设计的可靠度。

优选的，在对主要构件进行损伤程度评估前，先排除其它扰动带来的干扰，设其它扰动对建筑物带来的损伤为H，引入干扰阈值G，若H>G，则先对干扰进行排除再进行损伤评估。

本优选实施例在损伤程度评估前，引入干扰阈值，其它扰动进行排除，增加了设计的可靠度，使得设计更加贴近现实情况。

本应用场景取σ＝0.25，设计速度相对提高了15％，设计可靠度相对提高了12％。

应用场景5

参见图1、图2，本应用场景中的一个实施例的变电站集中检修仓储库房施工方法，包括以下步骤：

Step1通过计算机辅助设计，初步构建变电站集中检修仓储库房结构，所述变电站集中检修仓储库房结构包括装配式钢梁框架结构，装配式钢梁框架结构的底部可拆卸固定在地面上，装配式钢梁框架结构的两钢梁之间可拆卸连接有墙板，墙板顶部可拆卸连接有房顶，其中一面墙板上设有门体和采光窗，对装配式钢梁框架结构进行设计，并通过设计初步确定装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，最终构建成变电站集中检修仓储库房结构模型；

Step2对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，若评估不合格，对设计的装配式钢梁框架结构进行设计调整，并调整装配式钢梁框架结构、墙板、房顶的各项结构参数，直至评估合格；

Step3进行现场施工，按照评估合格的变电站集中检修仓储库房结构模型，进行装配式钢梁框架结构的现场装配并固定装配式钢梁框架结构于地面上；

Step4进行墙板和房顶的装配连接；

Step5对装配好的变电站集中检修仓储库房进行检查。

本发明上述实施例装配式钢梁框架结构、墙板、房顶均可拆卸连接，便于拆装和搬运；门体用于工作人员的出入，采光窗用于为屋内透入光线；对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的安全性。

优选的，所述墙板、房顶和门体均采用轻型材质制成。本优选实施例降低了变电站集中检修仓储库房的重量，易于搬运。

优选的，所述房顶包括设置在四根支撑柱上的两块顶板，两块顶板对称设置中部扣接为一体，中部高两边低形成屋檐结构，两块顶板下部与所述墙板顶部卡扣连接。本优选实施例设置了屋檐结构和屋檐结构与墙板的连接方式，简化了变电站集中检修仓储库房的结构。

优选的，对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，包括以下步骤：

Step1运用有限元软件LS-DYNA对所述变电站集中检修仓储库房结构模型在预设爆炸荷载作用下的动力响应进行数值模拟和数据处理，确定变电站集中检修仓储库房结构模型中动力响应最强烈的区域；

Step2在所述动力响应最强烈的区域中确定变电站集中检修仓储库房结构模型的主要构件，建立主要构件的三维有限元模型；

Step3通过显示动力学分析软件计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，通过MATLAB对主要构件进行损伤程度评估，设置损伤评估系数ψ，考虑到爆炸荷载下温度对结构性能参数的影响，引入温度修正系数K,K的取值范围通过试验求得为[0.91，0.99]，考虑到结构使用对结构性能参数的影响，引入疲劳指数L：

$L=\frac{{\&Sigma;}_{i=1}^N\frac{S_i(1-\mathrm{\&sigma;})+Q_i\mathrm{\&sigma;}}{Q_i}}{N}$

其中，S_i为第i个主要构件的剩余使用寿命，Q_i为第i个主要构件的设计使用寿命，σ为疲劳因子，σ的取值范围是[0.1，0.3]，N表示具有的主要构件的数目；

损伤评估系数ψ的计算公式为：

$\mathrm{\&psi;}=(1-\frac{P_{y_i}}{{\mathrm{KP}}_i}-T_1)(S_{M_i}-T_2\&times;L),i=1,\mathrm{..}N$

其中，T₁为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的破坏程度阈值，T₁∈[0,0.2]，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，P_i为第i个主要构件的设计竖向承载力，N表示具有的主要构件的数目，为第i个主要构件在爆炸荷载作用下的最大位移，T₂为设定的表示主要构件在爆炸荷载作用后处于轻度损伤时的临界位移值；

若损伤评估系数ψ<0时，变电站集中检修仓储库房结构模型满足设计要求，若损伤评估系数ψ≥0时，需重新对变电站集中检修仓储库房结构进行设计。

本优选实施例对所述变电站集中检修仓储库房结构模型进行爆炸荷载作用下的损伤程度评估，提高了变电站集中检修仓储库房的抗爆性能；采用在爆炸荷载作用下的损伤程度评估方法构建变电站集中检修仓储库房结构模型，实现了对结构的定量控制设计，评估方法简单，提高了设计的速度，且适用性广，且在爆炸荷载作用下的损伤程度评估中，引入温度修正系数，增加了设计的可靠度，引入疲劳指数，使得设计更加贴近现实情况。

优选的，所述计算主要构件在爆炸荷载作用下的剩余竖向承载力，包括以下步骤：

Step1往主要构件的顶面缓慢施加竖向荷载，模拟主要构件实际承受的竖向荷载，所述竖向荷载为主要构件的设计竖向承载力的20％；

Step2在主要构件的前表面施加预设的爆炸荷载，分析计算得到主要构件的完整动力响应过程，其中当主要构件上的所有节点的速度低于0.1m/s时，定义结构已达到静力平衡，停止分析计算；

Step3将主要构件的所有节点的速度皆强制设置为0，重新向主要构件的顶面施加竖向力直至主要构件倒塌，得到爆炸荷载损伤后主要构件的竖向力-位移曲线，根据所述竖向力-位移曲线得到主要构件的剩余竖向承载力。

本优选实施例增加了设计的可靠度。

优选的，在对主要构件进行损伤程度评估前，先排除其它扰动带来的干扰，设其它扰动对建筑物带来的损伤为H，引入干扰阈值G，若H>G，则先对干扰进行排除再进行损伤评估。

本优选实施例在损伤程度评估前，引入干扰阈值，其它扰动进行排除，增加了设计的可靠度，使得设计更加贴近现实情况。

本应用场景取取σ＝0.3，设计速度相对提高了10％，设计可靠度相对提高了12％。

最后应当说明的是，以上应用场景仅用以说明本发明的技术方案，而非对本发明保护范围的限制，尽管参照较佳应用场景对本发明作了详细地说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的实质和范围。