于2~5层，切口前端高度11. 2m。切口布置侧视图如图9所示。
[0041] 爆破部位为在爆破切口范围内的立柱、经预处理后的剪力墙。
[004引前两排立柱爆破高度：h=ll. 2m ;中间两排立柱爆破高度：h=3. 8-8. 6m ;最后两排 立柱爆破高度：h=0. 6m，h=l. 8m。
[0043] 为了确保楼体按设计顺利巧塌或倾倒，在安全可靠的条件下，施爆前对分割缝内 的梁、板及爆破切口内的剪力(砖）墙体、楼梯间等构筑物采用机械(炮机、风搞）或人工进行 预拆除。预拆除内容如下： (1)采用炮机将爆破切口内的非承重砖墙全部拆除，由于外围砖墙可起到遮挡飞石的 作用，外围砖墙只将其与柱切缝分离即可，不需全部拆除。
[0044] (2)采用炮机将爆破切口内的第一排横梁在柱体连接部分形成较。
[0045] (3)采用人工用风搞将2-20层楼的楼板、梁、混凝±墙体沿核屯、筒外围切割，使其 形成独立的南北两部分。
[0046] 核屯、筒剪力墙预拆除，首次引进高耸构筑物技术原理，采用人工、风搞、炮机等方 法在爆破切口内核屯、筒(包括楼梯间）的剪力墙上开凿空桐，"变墙为柱"，缺口预拆除处理 至二层楼高度。预拆除时，预留部分必须有足够承载力，保证楼体稳定性。将爆破切口内的 楼梯间踏步每层打开宽20~30cm缝，不切断钢筋，形成S段较。
[0047] 如图10所示，核屯、筒剪力墙处理时，尽量预留与南半楼最后一排柱同一排的横向 剪力墙作为支撑柱，支撑点W前的变墙为柱，支撑点W后的从根部切断钢筋，保留中间的混 凝±作为支撑，W确保拆除后核屯、筒仍具有足够的支承力，同时又减少预拆除量。变墙为柱 的部分，尽量先拆除有转角的剪力墙，保留直墙，为后续沿墙面纵向钻孔预留作业空间。
[0048] 经过总体方案的确定，"凸、凹"形异形缝分割建筑为南、北楼之后，南、北半楼呈T 形"咬合"结构。"凸、凹"形分割形成的特点在前后楼体依次倒塌过程中可能存倾覆力矩 不足或偏向的隐患。
[0049] 针对该特殊的结构，如图11所示，施工采取了分区延时，对称起爆的工艺，成功实 现设计倒塌路径。
[0050] 对于起爆网路设计，本发明使用塑料导爆管毫秒延时起爆系统。考虑周围环境的 限制及"凸、凹"形切口特点，孔内选用毫秒延时雷管，W利减少雷管延时误差，实现精确延 时起爆。为了减小爆破振动和塌落振动对周围保护设施的影响，应充分考虑倾倒过程楼房 变形与解体协调运动合理间隔时间的选取，保护网路不受破坏。参考大量类似拆除爆破工 程的成功经验，起爆网路设计如下： 南楼K~M轴共12根立柱孔内设计使用Msie段，其中9-10轴、5-6轴各4根立柱用MsS 联结引爆；H~J轴共18根立柱孔内设计使用MslS段，其中1-4轴、11-14轴各7根立柱用 M巧联结引爆；G轴及核屯、筒剪力墙保留立柱共21根立柱孔内设计使用Ms20段，其他两个 相邻的立柱或剪力墙炮孔的导爆管雷管采用簇联方式进行联结用Msl引爆，所有孔内导爆 管传爆雷管传爆完毕，第一响孔内的雷管还没有起爆，能保证起爆网路安全准爆。
[005。 北楼E~F轴共16根立柱孔内设计使用Msie段，其中1-4轴、11-14轴各6根立柱 用M巧联结引爆；D轴共10根立柱孔内设计使用MslS段，其中2-5轴、10-13轴各3根立柱 用M巧联结引爆；A-C轴共12根立柱孔内设计使用Ms20段，其中5-6轴、9-10轴各4根立 柱用M巧联结引爆；其他两个相邻的立柱或剪力墙炮孔的导爆管雷管采用簇联方式进行联 结用Msl引爆。北楼主网路外接Msie段，即北楼比南楼延迟1.02秒起爆。因此，北楼外接 导爆管雷管应妥善保护，W保证北楼起爆网路的安全准爆。
[0052] 从上述起爆网路设计，可W看出本楼房被分成18板块依次爆破、协调变形和解 体，运样能非常有效地降低爆破振动和塌落振动本楼房爆破时总延时时间为3. 02秒。最大 一响药量为33. 9kg，在H轴与核屯、筒之间。
[0053] 在本实施案例中，各区域采用四通连接块将网络按图12和图13连接成环路。
[0054] 爆破振动校核：为控制爆破振动，应严格控制最大一响起爆药量 Qmax =R3 ? (v/k/k ) 3/a 式中：Qm。、--一次齐发起爆药量，kg R 一一保护目标至爆点距离，m V--允许的振动速度，cm/s k，a--与地震波传播地段的介质性质及距离有关的系数， 取 k=150，a=2. 0 k'-修正系数，取k' = 0.5 居民楼作为保护目标，取R=20. 4m，v=2cm/s，计算得的也。、=36. 96kg。相应位置的起爆 单响药量为22. 2 kg。最大一响药量为33. 9kg，在H轴与核屯、筒之间，R=39. 85m，v=2cm/s， 计算得的(Lx=275.化g，均远小于安全许可药量。由此可见，爆破振动对居民楼不会产生不 良影响。
[00巧]塌落振动校核：楼体在塌落过程中冲击地面产生振动，且其强度比爆破振动要大、 频率低，对四周建(构）筑物危害更大，必须引起足够重视。为降低塌落振动效应的危害，应 尽量防止构件同时触地，而采用分段分区使构件依次触地来控制塌落振动。同时采用多种 有效措施控制塌落振动。
[0056] 塌落振动由下式检算： V=ktX [ (mgH/o )1/3/时P 式中：V--塌落引起的地表振速，cm/s m--下落构件质量，t g --重力加速度，m/s2 H 一一构件中屯、的高度，m O--地面介质的破坏强度，（MPa),-般取IOMPa R 一一观测点至冲击地面中屯、的距离，m Kt、0--衰减参数，分别取kt=3. 37, 0 =1. 66 将B4型住宅楼最大段质量约12625T，质量中屯、高度约25m，落点中屯、距最近保护楼房 30m代入上式进行计算，计算得触地振动速度V=4. 69cm/s。我们采用分区分块起爆，楼体依 次触地，实际振动速度小于理论计算值，为了保证振动安全可控，还应采取减振措施降低触 地振动，确保触地振动速度在允许范围内。
[0057] 减(冲击）震措施如下： (1) 在爆破设计上，采用了 "凸、凹"形的异形缝分割方式，将楼体一分为二，减小单坠落 体体积，对建筑物内的砖墙、楼梯做出适当的预拆除，使楼房空中解体，化整为零，降低单体 冲击地面的总重量； (2) 在楼房倒塌着地部分采用就近挖掘的软±铺设缓冲垫层； (3) 在B4型住宅楼倒塌范围内设两道减震堤(沟）组合，分别距楼边沿为14m(16. 5m)， 25m(27. 5m)。根据现场情况，减震堤(沟)施工采取与爆破装药同时进行，防止天气变化造成 尚未使用的减振堤及减振沟受到影响。减振堤(沟）采用挖掘机对现场软±地基挖低筑高， 形成晚、壑而成，晚成减振堤，壑为富余的减振沟（同时可起到增高减振堤的效果)。实际中 既遵循了就地取材，又方便了施工，既节约了成本，又加快了施工进度。塌落区减震堤(沟） 断面如图14所示。
[005引（5)在塌落区外围，被保护结构与爆破倒塌触地点之间挖掘2. Om宽、3. Om深减震 沟。
[0059] 飞石飞散距离的估算：根据Iun化org的统计规律，结合类似的工程实践，炮孔爆 破飞石距离可由下式计算： Rfmax=kT. k ? d 式中：Rfm。、一一飞石的最大飞落距离，m kj--与爆破方式、填至长度、地形条件有关的系数，取ky =1. 2 k--炸药单耗，kg/m3 d--炮孔直径，m 将k：T=l. 2, k=l. 0, d=40代入式2. 3,可将Rfm；ix=48m,可见，飞石的飞散距罔化须加W枉 制。
[0060] 飞石的防护措施：根据本工程实际情况，并结合W往在闹市区成功进行拆除爆破 楼房的经验，对飞石的防护措施拟采用"覆盖防护、近体防护"相结合的防护方案。施工中， 根据现场实际情况，充分考虑安全、效率、成本因素，制定了防护强度或环境复杂程度而动 态变化，遵循就地取材，因地制宜的防护方案。实施如下： (1)充分利用现有外壁非