细晶铁素体/低温贝氏体双相低碳钢及其制备方法与流程

本发明属于钢铁材料工程领域，涉及一种双相钢及其制备方法，特别是一种细晶铁素体/低温贝氏体双相低碳钢及其制备方法。

背景技术：

传统铁素体/马氏体双相钢屈强比较低，初始加工硬化速率高且塑韧性良好。但由于铁素体和马氏体间强度差异较大，微裂纹容易沿着铁素体/马氏体相界面扩展扩，从而导致扩孔性能不佳，在扩孔翻边工序中常出现开裂。而铁素体/贝氏体双相钢则是用韧性更好的贝氏体替代了马氏体，具有比铁素体/马氏体双相钢更好的翻边和扩孔性能，以及更好的拉伸性能和冲击韧性，更适于制造形状复杂的汽车零部件（如车轮、底盘、悬挂等）、工程机械零部件和抗大应变管线。

目前，铁素体/贝氏体双相钢主要用低碳低合金钢（包括微合金化和非微合金化的）通过控轧控冷的方法制备，制备方法已在多项专利中公开，例如申请号为200910169738.x的中国专利公开了一种高抗拉强度热轧铁素体贝氏体双相钢及其制造方法，该抗拉强度在514~535mpa之间，屈强比在0.63以上，但是在抗拉强度还是比较低，韧性不够。为了获得具有更优异综合力学性能的铁素体/贝氏体双相钢，科研工作者分别对其铁素体和贝氏体组织进行了深入的研究和改善。首先将铁素体组织进行细化，使铁素体晶粒尺寸细化至微米级(1~4μm)，即超细铁素体组织，超细铁素体因其较高的强度而使双相钢性能提高；其次贝氏体组织也在不断改进，无碳化物贝氏体、低温贝氏体等具有优异强韧性的贝氏体组织也逐步被运用到双相钢中，超细铁素体和高强韧贝氏体结合的双相钢成为当今科研学者研究的重点和热点。

beladi等人公开了一种制备细晶铁素体/低温贝氏体双相钢的热机械方法，其将重量百分比为0.26c、1.96si、2mn和0.31mo的中碳低合金钢加热完全奥氏体化，快冷至570℃得到过冷奥氏体，迅速在压机上进行压下量为30%的压缩变形，得到变形的过冷奥氏体，再迅速加热至650℃等温使部分变形的过冷奥氏体转变成铁素体，通过控制等温转变时间来保证获得最大体积分数的铁素体，而不形成碳化物或珠光体，然后迅速放入盐浴炉中降温至稍高于剩余未转变奥氏体的马氏体开始转变点的温度（300℃）进行等温贝氏体转变，再空冷至室温，获得了平均晶粒尺寸4μm的细晶铁素体和低温贝氏体组成的双相组织。但这种方法存在以下不足：工艺过程复杂，制备效率低；受压机额定载荷和尺寸限制不能制备大尺寸试样；压缩变形温度难以精确控制导致产品质量稳定性差；变形不够均匀导致试件的组织和性能不均匀，难以实现工业规模生产。

技术实现要素：

本发明要解决的技术问题提供一种工艺简单、制备效率高、易于精确控制、质量稳定性高的细晶铁素体/低温贝氏体双相低碳钢及其制备方法，其将低碳含硅低合金钢淬火马氏体组织，冷轧后重新加热至“α+γ”两相区进行部分奥氏体化，再放入温度稍高于两相区奥氏体的马氏体开始点的盐浴炉中进行等温贝氏体转变，然后空冷至室温，得到细晶铁素体/低温贝氏体双相组织。其工艺简单，形成的双相钢具有超高强度和良好塑性。

为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案1是：

一种细晶铁素体/低温贝氏体双相低碳钢，其化学成分按重量百分比为：c0.18~0.22、si1.5~1.7、mn0.9~1.2、cr0.4~0.6、mo0.18~0.22、p≤0.02、s≤0.02，其余为fe和不可必避免的杂质；其金相组织为细晶铁素体和岛状分布的低温贝氏体，其中细晶铁素体的晶粒尺寸为0.5~8μm、体积含量为50~70%，低温贝氏体的尺寸为1~5μm。

所述双相低碳钢抗拉强度为980mpa级，屈强强度为476~535mpa，延伸率为27.7~30.6%。

本发明还提供了上述细晶铁素体/低温贝氏体双相低碳钢的制备方法，包括以下步骤：

a、炼钢：按照钢材的设计要求计算投料比例、熔炼、浇注成钢锭，然后进行真空自耗精炼；

b、退火、热轧：将所述钢锭退火、进行4~8道次热轧，热轧后空冷至室温，得18~25mm热轧板坯；

c、淬火：将所述热轧板坯加热至900~980℃、保温30~90min，然后迅速放入水中淬火冷却至室温，得淬火板坯；

d、冷轧：将所述淬火板坯进行总压下量35~50%的多道次轧制，得冷轧板材；

e、热处理：将所述冷轧板材在760~790℃条件下，保温3~5h，然后迅速放入270~300℃的盐浴炉中等温0.5~1.5h，再出炉空冷至室温。

优选的，步骤b中钢锭退火条件为：加热至1200℃~1250℃保温2~5h；热轧的条件为：将退火保温后的钢锭空冷至1150℃开轧，轧制5~7道次，终轧温度为920℃，最终轧制成20mm厚的热轧板坯。

上述技术方案的物理冶金学原理是：淬火马氏体冷轧变形组织，在“α+γ”两相区加热过程中发生铁素体的再结晶和部分奥氏体化。由于淬火马氏体细化的组织，变形后加热再结晶会形成细小的铁素体等轴晶粒；与此同时，加热温度超过ac1则发生奥氏体转变，由于加热温度在两相区，奥氏体晶粒长大受到较大限制，故形成了细晶奥氏体。这样，在两相区加热保温过程会形成“细晶铁素体+细晶奥氏体”组织，随后在盐浴炉中进行低温（稍高于此细晶奥氏体的马氏体开始点）等温过程中，细晶奥氏体发生贝氏体转变，而细晶铁素体基本不发生变化。由于较高的硅含量抑制了碳化物在等温贝氏体转变过程析出，所以奥氏体转变为在贝氏体板条间分布薄膜状残余奥氏体的无碳化物贝氏体组织，即低温贝氏体组织。那么，冷却到室温后就得到了细晶铁素体和细小岛状分布的低温贝氏体的双相低碳钢。

采用上述技术方案产生的有益效果在于：（1）本发明的细晶铁素体/低温贝氏体双相低碳钢的组织得到了细化，其抗拉强度不小于980mpa，屈强强度为476~535mpa，延伸率为27.7~30.6%，具有高强度、高塑性、低屈强比和高强塑积，综合力学性能良好，可用于制造成形性要求高的吸能防撞构件；（2）本发明的制备工艺流程简单易行、容易控制，有利于实现工业化生产，只需要精确控制热处理的温度即可控制产品质量，制备效率高。

附图说明

图1是实施例1制备的细晶铁素体/低温贝氏体双相低碳钢微观组织的扫描电镜图；

图2是实施例1制备的细晶铁素体/低温贝氏体双相低碳钢试样的拉伸曲线；

图3是实施例2制备的细晶铁素体/低温贝氏体双相低碳钢微观组织的扫描电镜图。

具体实施方式

实施例1

a、按照质量百分比为c0.21、si1.63、mn0.94、cr0.51、mo0.2、p0.006、s0.001，其余为fe和不可必避免的杂质的配比，计算投料比例、在真空中频感应电炉中熔炼、并浇注成170mm直径的圆柱形钢锭，真空自耗精炼。

b、退火、热轧：将钢锭加热至1220℃保温4h均匀化处理，出炉空冷至1150℃开轧，终轧温度为920℃，经过6道次轧制，最终轧制成20mm厚的热轧板坯，轧后空冷至室温。

c、淬火：将所述热轧板坯重新在炉子中加热至950℃、保温60min，然后迅速出炉放入水中淬火冷却至室温，得淬火板坯。

d、冷轧：将所述淬火板坯进行总压下量40%的多道次轧制变形，得12mm厚的冷轧板材。

e、热处理：将所述冷轧板材放入温度为780℃的炉子中，保温2h，然后迅速放入270℃的盐浴炉中等温1.5h，再出炉空冷至室温。

对本实施例所制得板材进行扫描电镜（sem）分析，其微观组织照片参见图1，从图中可以看出：本实施例制得了细晶铁素体和贝氏体双相钢，其中细晶铁素体的晶粒尺寸为0.5~8μm，体积含量约为60%，低温贝氏体呈岛状分布，其尺寸为1~5μm。

低温贝氏体是本世纪初开发的由极薄的板条贝氏体和其间的薄膜状残余奥氏体组成的组织，是含硅重量百分比1.5%以上的高碳合金钢在稍高于马氏体开始点温度进行低温等温贝氏体转变得到的。由于转变温度低，故得到的贝氏体板条厚度较薄，甚至达到了几十纳米；又由于硅元素对等温转变过程中碳化物析出的抑制作用，故在贝氏体板条间形成了残余奥氏体而无碳化物析出。所以又称该组织为无碳化物纳米结构贝氏体。极细小的板条贝氏体导致高强度，薄膜状的残余奥氏体的转变诱发塑性效应可以进一步改善塑韧性、降低屈强比并提高成形性。

本实施例中，用低温贝氏体代替传统双相钢的硬相，再将软相铁素体晶粒进行细化，即可得到细晶粒铁素体/低温贝氏体双相钢，这将使双相钢性能进一步提高。将本实施例的板材制作试样，按照gb/t228.1-2010标准进行拉伸试验，其应力-应变曲线参见图2，测得试样的抗拉强度（）为1040mpa、屈服强度（）为535mpa、延伸率（）为27.7%，计算得屈强比为0.515，强塑积为28780mpa·%。具体参见表1的数据。

表1实施例1-3中双相低碳钢的微观结构和力学性能

上述结果表明：本实施例制得了细晶铁素体/低温贝氏体双相低碳钢，其具有高强度、高塑性、低屈强比和高强塑积，综合力学性能良好。可用于制造成形性要求高的吸能防撞构件。

实施例2

a、按照质量百分比为c0.18、si1.52、mn1.02、cr0.50、mo0.21、p0.01、s0.01，其余为fe和不可必避免的杂质的配比，计算投料比例、在真空中频感应电炉中熔炼、并浇注成170mm直径的圆柱形钢锭，真空自耗精炼。

b、退火、热轧：将钢锭加热至1200℃保温5h均匀化处理，出炉空冷至1150℃开轧，终轧温度为920℃，经过6道次轧制，最终轧制成24mm厚的热轧板坯，轧后空冷至室温。

c、淬火：将所述热轧板坯重新在炉子中加热至920℃、保温90min，然后迅速出炉放入水中淬火冷却至室温，得淬火板坯。

d、冷轧：将所述淬火板坯进行总压下量50%的多道次轧制变形，得12mm厚的冷轧板材。

e、热处理：将所述冷轧板材放入温度为760℃的炉子中，保温5h，然后迅速放入285℃的盐浴炉中等温1.0h，再出炉空冷至室温。

对本实施例所制得板材进行扫描电镜（sem）分析和拉伸试验，结果参见表1。

上述结果表明：本实施例制得了细晶铁素体/低温贝氏体双相钢，其具有高强度、高塑性、低屈强比和高强塑积，综合力学性能良好。

实施例3

a、按照质量百分比为c0.22、si1.68、mn1.12、cr0.45、mo0.18、p0.01、s0.01，其余为fe和不可必避免的杂质的配比，计算投料比例、在真空中频感应电炉中熔炼、并浇注成170mm直径的圆柱形钢锭，真空自耗精炼。

b、退火、热轧：将钢锭加热至1250℃保温5h均匀化处理，出炉空冷至1150℃开轧，终轧温度为920℃，经过6道次轧制，最终轧制成18mm厚的热轧板坯，轧后空冷至室温。

c、淬火：将所述热轧板坯重新在炉子中加热至980℃、保温30min，然后迅速出炉放入水中淬火冷却至室温，得淬火板坯。

d、冷轧：将所述淬火板坯进行总压下量35%的多道次轧制变形，得12mm厚的冷轧板材。

e、热处理：将所述冷轧板材放入温度为790℃的炉子中，保温3h，然后迅速放入300℃的盐浴炉中等温0.5h，再出炉空冷至室温。

对本实施例所制得板材进行扫描电镜（sem）分析和拉伸试验，结果参见表1。

上述结果表明：本实施例制得了细晶铁素体/低温贝氏体双相钢，其具有高强度、高塑性、低屈强比和高强塑积，综合力学性能良好。