玻璃纤维增强塑料制的表面加工用线材的制作方法

本发明涉及一种玻璃纤维沿着线材长轴方向取向的玻璃纤维增强塑料制的表面加工用线材，该线材用于不锈钢板等特殊钢板的表面的研磨加工、将在具有空腔的圆柱状金属部件的空腔内壁面产生的毛刺除去的加工等表面加工。

背景技术：

玻璃纤维增强塑料(gfrp)是将玻璃纤维加入塑料中使强度提高的复合材料，作为与弹性模量高的材料所成的复合材料，能够作为轻质且高强度的材料使用。

作为在金属钢板的表面加工中使用的研磨刷用毛材，提供一种玻璃纤维增强塑料制的制品(专利文献1)。另外，提供一种研磨刷用毛材，即，将以单丝(由含有研磨磨料粒子的合成树脂形成)作为毛材进行植毛而成的辊刷、杯刷、筒状刷等一边旋转一边按压于被处理金属钢板，用于对被处理金属钢板进行表面研磨加工(专利文献2～4)。研磨刷用毛材要求优异的研磨性，一直以来针对如下尝试进行着各种探讨，即，作为用于研磨刷用毛材的单丝的原料，除了尼龙6、尼龙66、尼龙6/66共聚物、尼龙610、尼龙612、尼龙12等聚酰胺系树脂之外，还从聚对苯二甲酸丁二醇酯等聚酯系树脂等合成树脂中选择最适合的材料。

专利文献1提出如下发明，即，一种刷状磨具，其将多根在无机长纤维的组合线中含浸树脂而成的线状磨料保持在外周侧面为圆周面的座架上，其中，无机长纤维是氧化铝纤维、碳化硅纤维、碳纤维、氮化硅纤维及玻璃纤维中的任一种。

专利文献2为了提供在压延钢材等的干式研磨加工中具有优异的研磨性能、并且耐熔接性能也优异的研磨刷用毛材，而提出如下研磨刷用毛材，其特征在于，由将下述组合物熔融纺丝而成的单丝构成，所述组合物中相对于聚酰胺树脂100重量份含有10～60重量份研磨磨料粒子及0.1～5重量份吡啶系化合物。

专利文献3为了提供在不锈钢板等特殊用钢等的干式研磨加工中具有优异的研磨性能、耐熔接性能特别优异的研磨刷用毛材，而提出下述研磨刷用毛材，其特征在于，由将下述组合物进行熔融纺丝而成的单丝构成，所述组合物中相对于尼龙6、尼龙66、尼龙610、尼龙612、尼龙12或者尼龙6/66共聚物这样的聚酰胺系树脂含有5～40重量％研磨磨料粒子及3～25重量％氟系树脂。

专利文献4为了提供在不锈钢板等特殊钢板的干式研磨加工中同时具有高耐久性、研磨性及耐熔接性的研磨刷用毛材，而提出下述研磨刷用毛材，其特征在于，由相对于聚酰胺系树脂含有3～25重量％熔点为210～230℃的四氟乙烯·乙烯共聚物、0.1～5重量％吡啶系化合物及5～40重量％研磨磨料粒子的单丝形成，还提出下述研磨刷用毛材，其特征在于，最短折损耐久时间为10分钟以上、且研磨量为140g以上。

现有技术文献

专利文献

专利文献1日本再公表专利wo2007/097115号公报

专利文献2日本特开2003-145434号公报

专利文献3日本特开2004-58184号公报

专利文献4日本特开2005-262328号公报

技术实现要素：

发明所要解决的课题

然而，对于涉及毛刺去除以及研磨加工的专利文献1的发明，由于是将长纤维成束的刷状磨具，所以与纤维含量相比，树脂含量相当少，制品价格非常高，在作为消耗品大量使用的产业中无法应用，另外，存在不能利用回收品、不适于研磨的课题。

对于涉及研磨加工的专利文献2～4的发明，虽然针对毛材的树脂熔接于工件表面的耐熔接性优异，但由于相对于聚酰胺系树脂含有5～40重量％研磨磨料粒子，所以存在如下课题，即，毛材的损耗快，在大量使用的产业中成为高成本的主要原因；存在磨粒附着在工件上的情况；存在尖锐形状的磨粒损伤工件表面的情况；存在毛材彼此之间熔融粘接的情况。

用于解决课题的手段

鉴于上述课题，本发明的特征在于为一种相对于线材长轴方向、使玻璃纤维的长轴以小的取向角的范围取向的纤维增强塑料的线材。即，本发明为将玻璃纤维在线材长轴方向取向而成的线材，含有平均纤维长度为0.05～1.5mm、优选为0.1～0.8mm、直径为3～30μm的玻璃纤维15～40重量％，优选28～33重量％，含有塑料60～85重量％，所述玻璃纤维相对于线材长轴方向的取向角的平均值为0～7°、优选为0～4°。关于玻璃纤维的取向例示出将纤维增强塑料切断，并例如利用x射线ct装置等对其切断面进行拍摄，从而观察出或通过演算装置而算出。

对于一般的玻璃纤维增强塑料，是为了确保强度而使玻璃纤维随机地取向的块状制品，而本发明中，形成玻璃纤维集聚在相对于线材长轴方向为特定的小取向角的范围内的线材，在这点上存在根本性的区别。

上述玻璃纤维可以是玻璃纤维与其它纤维的复合纤维。也可以含有用于提高线材柔软性的功能剂。

作为上述塑料，可以举出聚酰胺系树脂、聚酯系树脂(例如聚对苯二甲酸丁二醇酯(pbt)等)、聚氟乙烯系树脂。纤维增强塑料为新品、回收品均可。作为材质，例如可以举出pa6gf、pa66gf等。

上述聚酰胺系树脂优选为选自尼龙6、尼龙610、尼龙612中的至少1种。

此处所谓“表面加工”，包括研磨、磨削、去除毛刺、表面精加工等。

如果平均纤维长度低于0.05mm，虽然熔融挤出、线材化的难度减小，但线材的硬挺度降低，因此，易于导致工件表面精加工不佳，如果超过1.5mm，则易于产生熔融挤出、线材化的难度增加、玻璃纤维的折损也增加等问题。

玻璃纤维低于20重量％的线材，在与工件表面的摩擦热的作用下树脂易于发生熔融粘接，另一方面，如果玻璃纤维含量超过40重量％，则导致熔融混炼挤出机的螺杆的损伤、挤出压力升高等，线材的难度增加，除此之外，所得线材的韧性降低，变得易于弯折，有可能成为对刷子等进行2次加工时的障碍。

上述玻璃纤维相对于线材长轴方向的取向角如果超过7°，则容易导致线材的粗度不均一化、线材拉伸强度的局部降低。其结果，导致线材的局部断裂。

作为本发明的制法的一例，可以举出下述玻璃纤维增强塑料制线材的制造方法，其特征在于，包括如下工序：颗粒成型工序，即，将用玻璃纤维填充聚酰胺系树脂、聚酯系树脂或聚氟乙烯系树脂进行增强而成的玻璃纤维增强塑料破碎，于熔融温度200～270℃投入具有全螺纹型螺杆的熔融挤出机中，挤出线材，并将其切成颗粒；熔融挤出工序，即，将上述颗粒投入熔融挤出机，于温度200～280℃进行熔融，以螺杆转速150～200r.p.m将线材熔融挤出，由此，将含有以重量％计为15～40％的平均纤维长度为0.05～1.5mm、直径为3～30μm的玻璃纤维、以及60～85重量％塑料的玻璃纤维增强塑料的线材挤出；冷却固化工序，即，将上述经熔融挤出的线材冷却固化。对于熔融温度200～270℃及温度200～280℃，优选为该范围，但并不限于在温度200～280℃下进行熔融。因为树脂的熔融温度基于树脂的种类而不同。有时以比树脂的熔点(为因添加物而导致熔点降低的树脂时，为该混合树脂的熔点)高60℃为上限温度。另外，如果温度过高，则导致树脂热劣化，故而不理想。

优选，包括将玻璃纤维随机地取向而成的玻璃纤维增强塑料的废品破碎并熔融挤出由此回收加工成回收颗粒的回收工序，将上述回收颗粒通过上述熔融挤出工序投入上述熔融挤出机。作为废品的例子，可以举出汽车等的树脂构件。

本发明能够用于将上述线材进行加工的工业用刷(例如，杯状刷、扭刷等)。作为工业用刷的用途，例如可以举出金属制品的除锈·研磨作业、金属构件、树脂构件的毛刺去除、桥梁、箱槽的清洗作业、精密构件的微小毛刺去除·研磨作业、金属·树脂加工构件的精加工、清洗·清扫作业等。

发明效果

利用本发明的玻璃纤维增强塑料制线材，没有在使用加有磨粒的线材的刷中看到的那样的对工件的磨粒附着、没有由磨粒导致的工件表面损伤，例如，无涂装、无表面处理的通用钢材(一般加工材料的sphc、spss、结构材料ss材、sm材)的研磨加工、或将在具有空腔的圆柱状金属部件的空腔内壁面产生的毛刺除去的加工等工件表面的精加工细致，也没有除锈不均，精加工状态良好。另外，很少发生线材树脂在工件表面熔接、线材彼此熔融粘接的情况，其结果，使得刷性能稳定且寿命延长。与在树脂中分散磨料的情况相比，认为本发明的线材的玻璃纤维的密集度高、导热性(放热性)高。并且玻璃纤维增强塑料的回收材料的利用容易。

附图说明

[图1]左边和中央的图是说明本发明的线材f中的玻璃纤维g的取向的说明图，右图是现有的加有磨粒t的尼龙线材fp的说明图。

[图2](a)是本发明的线材f的纵剖面图，(b)是本发明的线材f的横剖面图，(c)是板材的纵剖面图，(d)是板材的横剖面图。

[图3]是定义本发明的线材f中的玻璃纤维g的取向角的说明图。

[图4]是线材的右切断面(a)的电子显微镜照片，该线材是将本发明实施例1的pa6gf30制的汽车树脂构件的破碎材料用螺杆熔融挤出机加工、将所得回收颗粒用螺杆熔融挤出机加工而成的。

[图5]是图4中的线材的上切断面(b)的电子显微镜照片。

[图6]是由将本发明实施例的pa6gf30制的回收颗粒用螺杆熔融挤出机加工卷绕后的线材f加工成筒型刷而得的制品的照片。

[图7]是比较例1的pa6gf30制的汽车树脂构件的破碎材料(弯曲部分)的右切断面(c)的电子显微镜照片。

[图8]是图7的破碎材料的上切断面(d)的电子显微镜照片。

[图9]是沿着将pa6gf30制的汽车树脂构件的破碎材料(弯曲部分)挤出成型的回收颗粒的长边切断而成的上切断面(与d相同方向的横剖面)的电子显微镜照片。

[图10]是沿着图9中的回收颗粒的长边垂直地切断的右切断面(与c相同方向的纵剖面)的电子显微镜照片。

[图11]是实施例2的扭刷的立体状态的照片。

[图12]是表示使用实施例2的扭刷的圆柱状金属部件的去除毛刺试验的部位的立体状态照片。

[图13]是使用实施例2的扭刷的、去除毛刺前的圆柱状金属部件的局部放大立体状态照片。

[图14]是使用实施例2的扭刷的、去除毛刺后的圆柱状金属部件的局部放大立体状态照片。

[图15]是现有技术的加有磨粒的刷线材的切断面的模式图。

具体实施方式

参照附图，针对本发明的实施方式的将玻璃纤维沿着线材长轴方向取向而成的线材f、其制造方法以及利用该线材f的工业用刷进行说明。

本实施方式的线材f是pa6gf的线材，为玻璃纤维增强塑料，含有30重量％平均纤维长度为0.6mm、直径为10μm的玻璃纤维g，且含有70重量％塑料p，玻璃纤维g相对于线材长轴方向x的取向角为0～7°，优选为0～4°。

代替pa6gf(例如pa6gf30)，可以为pa66gf。

pa6和pa6gf30的物性数据如表1所示。

[表1]

表1中的a表示http://www.ensinger.jp/properties/heat.html，b表示http://www.as-1.co.jp/academy/17/17-2.html。

玻璃纤维增强塑料可以为新品也可以为回收品。另外，对于本实施方式的线材f的剖面形状，除了大致圆形之外，还可以举出椭圆形、三角形、四边形、五边形等多边形、矩形、其它异形等，没有特殊的限定。但是，如果线材f的直径过细，则毛硬挺度太弱，研磨性降低，如果太粗，则毛硬挺度太强，故而刷体植毛变得困难。因此，刷用的线材f的直径优选为0.2～1.5mm，特别优选为0.4～0.8mm。

例举本实施方式的线材f的制造方法的一例，为下述玻璃纤维增强塑料制线材的制造方法，其特征在于，包括如下工序：颗粒成型工序，将市售的pa6gf30的颗粒(例如，东丽(株)尼龙树脂“amilan”6尼龙/增强cm1011g-30)投入熔融挤出机、或将pa6gf30的玻璃纤维增强塑料破碎，于熔融温度230～260℃投入具有全螺纹型螺杆的熔融挤出机，挤出线材，切成颗粒；熔融挤出工序，将由该成型工序得到的颗粒投入熔融挤出机，于温度230～280℃熔融，以螺杆转速150～200r.p.m将线材熔融挤出，由此，将玻璃纤维增强塑料(含有以重量％计为15～40％的平均纤维长度0.05～1.5mm、直径3～30μm的玻璃纤维g、60～85重量％塑料)的线材挤出；以及，冷却固化工序，将熔融挤出的线材冷却固化。所挤出的熔融混合物用冷却浴进行冷却固化后，通过卷绕机进行卷绕。可以从此状态直接成型为刷，进行利用，但也可以根据需要进行延伸处理、加热延伸处理、热处理。

利用回收颗粒时，包括将玻璃纤维增强塑料的废品破碎、通过熔融挤出、加工成回收颗粒的回收工序，在熔融挤出工序中将回收颗粒投入上述熔融挤出机。

当颗粒为回收品的情况下，从塑料p为聚酰胺系树脂的一种的玻璃纤维增强塑料的pa6gf所形成的汽车树脂构件，切削部位，通过螺杆型熔融挤出机挤出，制成回收颗粒。将回收品颗粒和汽车树脂构件切削片切断，分别用溶剂溶解树脂后，分离玻璃纤维。通过电子显微镜照片观察所分离的玻璃纤维的切断面时，玻璃纤维g的纤维长度几乎相同，熔融挤出过程中几乎未见玻璃纤维的折损。

为通过回收颗粒进行挤出成型的线材f时，如图1所示，也确认玻璃纤维g的长轴在从喷嘴排出的过程中在线材长轴方向x(图1的纤维长度方向)较强地取向；且确认与现有的含磨粒线材在组成·构成上有本质的不同。

将线材f的线径的尺寸制成多种时，活用范围扩大。通过使工业用刷具有一些柔软性，可以用于扭刷、直线刷等各种用途。

作为聚酰胺系树脂，可以举出尼龙6、尼龙66、尼龙610、尼龙612、尼龙12、尼龙6/66共聚物，故而可以适当地选择。

由本实施方式的线材形成的工业用刷，为金属制品的研磨及去除毛刺加工用刷，将多根线材成束，用金属部捆束，将金属部安装于研磨装置，通过线材f对金属制品的表面进行机械式研磨。本刷也可以用于注塑成型树脂构件的表面研磨、切削成型树脂切削壁面的毛刺去除。

本实施方式的线材f与现有的线材fp相比，表面精加工性、线材彼此的防熔接性、防止粒状物附着性优异，因此，用于干式研磨加工用的研磨刷用线材时，有用性高。

实施例

以下，举出实施例及比较例，针对本发明的线材f的构成及效果进一步详细地进行说明。需要说明的是，本发明只要不超出其主旨即可，不受以下实施例的任何限制。上文及以下实施例中的线材f的特性的评价通过如下方法进行。

[平均纤维长度]

如图2所示，将线材f的试验片沿着为其中心轴的线材长轴方向x切断(图中，俯视的剖面图(横剖面))，通过岛津制作所制微焦点x射线ct装置smx－160lt以摄像倍率56倍、摄像面积4.9mm²拍摄切断面，由所得的照片计算照片摄像的范围内的玻璃纤维g的平均纤维长度。计算方法为：针对线材f中的任意的20根玻璃纤维g，记录起点和终点的坐标，由此计算长度并计算它们的偏差作为标准偏差。

[玻璃纤维g的取向]

如图2所示，将含有玻璃纤维g的线材f的试验片沿着为其中心轴的线材长轴方向x切断(图中，为俯视的剖面图(横剖面))，通过岛津制作所制微焦点x射线ct装置smx－160lt以摄像倍率56倍、摄像面积4.9mm²拍摄切剖面，由所得的照片，计算照片摄像的范围内的线材的取向。计算方法如下，针对线材f中的任意的20根玻璃纤维g，记录起点和终点的坐标xyz，由此计算斜率，并计算它们的偏差作为标准偏差。如图3所示，相对于线材长轴方向x，求出纬度θ、经度由此求出取向角α，平均值为2。对于取向角α的定义，请参照：基于放射线的非破坏评价研讨会演讲论文集、第6卷、7-13页、发行年2008年、作者泷克彦(日本visualscience)、高盐创(日本visualscience)、cheonyong‐sung(日本visualscience)。

[拉伸强度]

jisk7162:1994

试验片：jisk71621b形

试验速度：5mm/min

试验机容量：负载传感器式20kn

室温：23℃

[却贝冲击试验]

jisk7111－1：2012

试验片：jisk7111－1/1ea

支撑台间距离：62mm

标称摆锤能量(秤量)：1.00j

室温：23℃

[工件表面精加工]

在手工操作工具上安装将线材成束而成的刷子，在负载1kg、转速1000r.p.m、时间5分钟的条件下，将刷子从上方按压于不锈钢板并使其与不锈钢板接触，进行表面研磨加工，目视观察不锈钢板的表面图案，按照下述4标准进行评价分类。

a：表面图案细致，不明显。

b：表面图案稍稍明显。

c：表面图案明显。

d：表面图案非常明显。

[熔接防止性]

在手工操作工具上安装将线材成束而成的刷子，在负载1kg、转速1000r.p.m、时间5分钟的条件下，将刷子从上方按压于不锈钢板并使其与不锈钢板接触，进行表面研磨加工，目视观察刷子的线材，按照下述2标准进行评价分类。

a：线材彼此未熔融粘接。

b：线材彼此熔融粘接。

[粒状物附着性]

在手工操作工具上安装将线材成束而成的刷子，在负载1kg、转速1000r.p.m、时间5分钟的条件下，将刷子从上方按压于不锈钢板并使其与不锈钢板接触，进行表面研磨加工，目视观察由线材产生的粒状物对不锈钢板表面的附着状况(污垢)，按照下述4标准进行评价分类。

a：无粒状物附着。

b：微量存在粒状物附着，但几乎看不到。

c：粒状物少许附着。

d：粒状物大量附着。

[实施例1]

将由一种gfrp即pa6gf30(以重量份计混入有30％玻璃纤维的尼龙6)构成的汽车树脂构件以不混入其他品种的方式分别回收，破碎，制成破碎材料。该破碎材料的拉伸强度为83.6mpa(样品数3)、却贝冲击试验结果为11(样品数5)、玻璃纤维g的平均玻璃纤维长度为0.6mm。将该破碎材料切削，将切削材料投入具有全螺纹型螺杆的psv75mm排气式挤出机(l/d＝32)中，从孔径4mmφ的11根纺丝喷嘴以熔融温度280℃、螺杆转速160rpm将树脂熔融挤出，得到线料。将所得的线料冷却固化，成型为回收颗粒。将切削材粉碎成粉体，将该粉体用热风干燥机或者真空干燥机于120℃干燥6～8小时，降低水分率后，投入上述挤出机。由此，使回收颗粒的水分含有率例如为0.2％、优选为0.1％以下。针对破碎材料和回收颗粒进行物性评价，结果如表2所示。制成回收颗粒时，与破碎材料相比，拉伸强度和耐冲击性变高，却贝冲击试验获得了几乎相同的效果。另外，确认到玻璃纤维g未断裂、保持大致均匀的长度。考察其原因在于能够进行树脂的劣化少、空腔少的熔融挤出。可以使用玻璃纤维增强塑料的玻璃纤维g的直径为3～30μm的物质。

[表2]

将上述回收颗粒投入(technovel公司制)的双螺杆型挤出机kzw20twin－30mg(l/d＝30、螺杆内径20mmφ、螺杆长60cm)，从孔径3mm的2个纺丝喷嘴在熔融温度240℃、树脂压力1.6mpa、螺杆电动机转速160rpm、螺杆电动机电流25.7a的条件下将树脂熔融挤出。然后，使其通过装满自来水的冷却水浴，将尚未完全固化的状态的线材f用手动线材卷绕机一边调节延伸度一边卷绕，制成直径0.6～1.4mm的线材。使用所得的线材f，加工成杯状刷(轴方向全长98mm、刷突出部长度34mm)。

对于玻璃纤维g的平均纤维长度及玻璃纤维g的取向来说，针对试样1回收前板材(从汽车树脂构件切削平面的部位而取出)、试样2回收前u型材(从汽车树脂构件切削r部的部位而取出)、试样3回收后线材f(将汽车树脂构件粉碎后，由回收颗粒制造而成的线材f)，测定回收前后的gfrp的取向、长度，其结果如下表所示。线材f的玻璃纤维g的取向度的x射线ct评价结果如图4、图5所示。另外，回收颗粒的玻璃纤维取向度的x射线ct评价结果如图9、图10所示。对于回收颗粒的玻璃纤维取向度的x射线ct，(相对于图10，图9是长度放大2倍、面积放大4倍而成的。线材f中的玻璃纤维g以及回收颗粒中的玻璃纤维g均偏差非常小，取向度高。

[表3]

其中，以玻璃纤维g的起点为原点，x轴为线材的中心轴方向，y轴和z轴是与x轴垂直的轴，以x轴的方向为基准，算出经度纬度θ。取向角α是经度和纬度θ中的任一大的数值。对于长度，如果也考虑偏差，则认为几乎相等，没有问题。右栏的数值表示标准偏差。回收前的制品如图7、图8所示，经度的偏差大，在平面内面向分散的方向。另外，对于纬度θ，偏差小，不存在从平面内大幅度地脱离的玻璃纤维g。基于上述结果，能够判定是玻璃纤维随机地散布的树脂膜层层合而成的成型品。另一方面，回收后的线材f如图4、图5所示，偏差很窄，取向的程度高。另外，也一并考虑表3的结果时，线材f中的平均玻璃纤维长度为0.62mm，偏差也少(标准偏差(σ)±0.18mm)。

对于实施例1的实施例1的工件表面精加工性，得到评价a。实施例1中锈被更细致地除去，工件表面的精加工良好，结果确认采用相同的处理时间能够得到被更好研磨的表面，可以得到评价a。对于熔融粘接防止性，可以得到评价a。对于粒状物附着性，可以得到评价a或者b。

[实施例2]

实施例2与实施例1相同，但如图11所示，代替杯状刷，加工成扭刷(轴方向全长80mm、刷突出部长度30mm、直径10～20mm)。使用该扭刷，对图12～图14所示的具有空腔的圆柱状金属部件，以转速1000rpm、约5秒、如箭头部位所示将扭刷插入该圆柱状的空腔的周边的部位，进行去除毛刺试验，可以确认也能够除去眼睛看不到的微细的毛刺。

[实施例3]

实施例3与实施例1相同，但向回收颗粒中混炼以相对于回收颗粒的重量％计为0.5％、2％的高密度聚乙烯(hdpe)。拉伸强度和却贝冲击强度的比较如表4所示。为了提高聚酰胺树脂的柔软性(却贝冲击试验)，少量地添加聚烯烃、例如高密度聚乙烯(hdpe)，由此向gfrp线材中添加hdpe。

[表4]

(1)再次记载实施例1所述的回收颗粒，(2)(3)是向该回收颗粒中混炼hdpe制造而成的试样的数据。可以推定(2)(3)由于热过程比(1)多1次，所以因树脂部分的热劣化，整体的物性降低。将(2)(3)比较时，拉伸强度无差异，但(3)的冲击强度相对于(2)的冲击强度提高30％。

[实施例4]

上述gfrp颗粒是新品，替代再生品，除此之外，与实施例1相同地制造，因此援引说明。代替实施例1～3的双螺杆型挤出机，向台式混炼机mc15(荷兰xploreinstrumentsbv制)中投入再生gfrp颗粒，高温熔融挤出的设定温度为280℃，使再生gfrp颗粒完全熔融，以螺杆转速30r.p.m将树脂熔融挤出。从圆锥形的锥形同向双螺杆(l/d＝7.8～19.1、螺杆内径22～9mmφ、螺杆长172mm)的排出孔径1mm的圆锥形喷嘴排出线材。然后，使其自然落下，将线材卷绕(卷取速度5.3m/min)，制成直径的线材。线材f得到与实施例1相同的x射线ct。使用所得线材f，加工成杯状刷(轴方向全长98mm、刷突出长34mm)。

通过实施例4的线材f，能够得到与实施例1～3相同的特性以上的性能，因此援引说明。

[比较例1]

汽车树脂构件(pa6－gf30)的破碎材料的玻璃纤维取向度x射线ct评价结果如图7、图8所示。

对于玻璃纤维g的取向性，为回收原料的比较例1的汽车树脂构件如图7、图8所示，几乎不能确认到玻璃纤维g的取向性，但实施例1如图4、图5所示，玻璃纤维g中能够确认到明显的取向性。

[比较例2]

将市售的加入磨粒的尼龙刷线材的横截面的x射线ct制成模式图，如图15所示。据此认为，磨粒t的组织中在锐角部分和周边存在类似巢穴s的部分，但在本实施方式中不存在这样的组织，所以与构成本实施方式的刷的线材f相比，平均纤维长度、取向性完全不同，性能明显降低。

对于比较例2的线材，进行工件表面精加工性的试验，结果表明，其评价为d，与实施例1～4相比，比较例2较差。

将已锈化的铁板用作工件，进行磨损试验，比较工件表面的精加工性，结果，对于使用比较例2的市售的加入磨粒的尼龙线材fp的杯刷来说，工件表面的除锈为粗糙状态，产生同心圆状的图案，为评价d。

以上实施方式是用于实施本发明的优选实施方式的例子。另外，本领域技术人员基于本发明公开的内容可以在不脱离本发明主旨的范围内进行多种改良、变更、取代、缺失、追加等。例如，上述制造方法表示一例，制造条件可以适当地变更。

产业上的可利用性

本发明提供可以利用回收品、耐磨损性、工件表面精加工性优异、制造成本大幅减小的工业用刷，此外，在利用玻璃纤维的取向性优异这一特点的制品中，也可以适用。

附图标记说明

b···板材

f···线材

fp···加入磨粒的线材

t···磨粒

g···玻璃纤维

p···塑料

x···线材长轴方向

α···取向角

θ···纬度

···经度