下。原因是，当W超过粉末状树脂的烙融溫度的溫度进行加热时，树脂就 会附着于中空上压缩模4的下表面、筒状模具3的内周面，难W进行连续生产。
[0074] 溫度调节也可W通过改变使用了可变电阻的加热器的电阻值，或单纯地进行加热 器的打开/关闭实现的控制来进行。
[00巧](浆料注入上模）
[0076]过滤脱水压缩装置根据需要能够设置构成用于注入浆料的盖部件的浆料注入上 模20(参照图1(B))。为了制作聚集于衬套31的周围的短纤维或短纤维和粉末状树脂的每单 位面积重量均匀的成形材料，浆料注入上模20的浆料注入孔21位于浆料扩散部件7的上方。 如本实施方式那样，优选在浆料扩散部件7的正上方配置浆料注入孔21。
[OOW]在本实施方式中，具备与浆料注入孔21连通的内壁23的喷嘴22固定于浆料注入上 模20的背面。喷嘴22的前端向浆料扩散部件7延伸，并规定长度和前端形状，使得在后述的 清洗步骤中将分散剂或水集中投放在浆料扩散部71上。具体而言，喷嘴22的前端部的端面 具有越接近浆料扩散部71越宽的（与上下方向正交的方向的横截面积越接近浆料扩散部71 越大)形状。喷嘴22的前端部的端面与浆料扩散部71的表面之间的距离根据浆料的粘度或 短纤维的长度等任意规定。
[0078] 设置喷嘴22的理由是，当在浆料投放后短纤维和粉末状树脂附着残留在浆料扩散 部件7的浆料扩散部71上时，就会在后面的压缩步骤(压缩短纤维和粉末状树脂的聚集物的 步骤)时，使短纤维和粉末状树脂嵌入到模具间，为了防止模具损坏，需实现将分散剂或水 集中地且高效地投放到浆料扩散部71。即，当设置喷嘴22时，就能够在浆料投放后从喷嘴22 注入分散剂或水时，使附着于浆料扩散部件7的短纤维和粉末状树脂少量且高效地使其落 下。
[0079] 另外，浆料注入上模20优选在浆料投放时为与筒状模具3的开口部的周缘部密接 的状态的构造。由此，浆料不会从筒状模具3溢出。
[0080] < 衬套 >
[0081] 衬套31被夹持在衬套支承台5与浆料扩散部件7之间。衬套支承台5和浆料扩散部 件7从筒状模具3的中屯、线延伸的方向的两侧夹持金属制衬套31的比外周部36靠内侧的部 分而支承衬套，W使得短纤维和粉末状树脂不会从金属制衬套31的中屯、部进入到外周部、 或进入到比其靠内侧的位置。
[0082] 在将金属制衬套31被夹在衬套支承台5与浆料扩散部件7之间的情况下，如图1(B) 所示，将浆料扩散部件7载置在衬套上，通过浆料扩散部件7的重量来夹持金属制衬套31。
[0083] 下面，对衬套31进行详细描述。衬套位于成形材料的径向中屯、，如果最终所期望的 成形件是树脂制齿轮，则固定于旋转轴来使用。此外，衬套的材质没有特别限定，但当考虑 强度时，优选为金属制的衬套。
[0084] 图2是示意性地表示的树脂制齿轮30的纵剖面图。该树脂制齿轮30具备固定于未 图示的旋转轴而旋转的金属制衬套31。在金属制衬套31的中央部形成有未图示的用于与旋 转轴嵌合的贯通孔32。
[0085] 另外，在金属制衬套31的外周部，沿周向隔开规定间隔地一体形成有多个构成止 转部的突出部33。
[0086] 当举出具体的一个例子对金属制衬套31进行说明时，多个突出部33的沿轴线方向 测得的厚度尺寸L2比金属制衬套31的沿轴线方向测得的厚度尺寸L1小。而且，构成止转部 的突出部33为顶部的厚度厚且基部的厚度薄的根切形状。该根切用于阻止在与周围的树脂 成形部分的界面上产生界面破坏而仅金属制衬套31空转，因此可使用金属制衬套31的旋转 轴方向截面上的角度Θ为5~40°的根切。
[0087] 为了提高抵抗向旋转方向的负荷的止转部的作用，如图3所示，成为止转部的突出 部33优选为至少高度hi的突出部33和形成于两个突出部33之间且具有高度h2的底部的凹 部34交替地排列而成的突出部。当使用具有运种根切的形状，且角度Θ为5~40°，优选为10 ~35°的突出部33时，就会成为作为止转部的多个突出部33完全埋入成形材料内的状态，能 够使两者间的机械禪合的强度足够强。
[008引 < 底部件>
[0089] 中空下压缩模2如图1(B)所示，为了赋予短纤维的聚集物或短纤维和粉末状树脂 的聚集物38所含的分散剂的透液性，而具有进行分散剂的排出的排水路径12。在该排水路 径12上安装有未图示的真空吸引累，能够在短时间完成分散剂的排出。此外，在该例子中， 为了防止在来自排水路径12的分散剂的排出时短纤维流出，而在中空下压缩模2的上表面 配置有底部件39。
[0090] 作为该底部件39,可使用金属网。在本实施方式中，如图及图4(A)和(B)所示， 底部件39使用由不诱钢制的圆环状波浪金属网（荷兰金属网，叠织金属网）39A和不诱钢制 的圆环状平纹金属网（平织金属网）39B运两层金属网构成，两层金属网间通过烧结而固定 在一起的部件。运种底部件39不会使过滤性能大幅度地降低，能够提高机械强度。平纹金属 网39B发挥过滤功能，波浪金属网39A不会给排水性能带来大的影响，且具有对平纹金属网 39B补充强度的功能。此外，底部件39除具备波浪金属网39A和平纹金属网39BW外，还可W 具备追加的金属网。该追加的金属网只要是对波浪金属网39A和平纹金属网39B的功能进行 增强的金属网即可，追加的金属网也通过烧结而与相邻的金属网结合在一起。波浪金属网 39A例如优选过滤粒度为150ymW上，平纹金属网39B优选开孔率为35%W上55%W下。当过 滤粒度小于150WI1时，后述的浆料中的粉末状树脂就会在波浪金属网39A上产生堵塞而阻碍 排水。另外，当平纹金属网39B的开孔率小于35%时，会使排水性能降低，当开孔率大于55% 时，增强功能就会降低。此外，在本申请说明书中，开孔率是通过每单位面积的开孔部的比 例而计算出的，另外，过滤粒度是使玻璃珠等透过，测定所透过的珠的最大粒径，将该最大 粒径作为过滤粒度。
[0091] 进而，在本实施方式中，如图1(B)及图5(B)所示，在底部件39与中空下压缩模2之 间，配置有具有多个贯通孔41且支承底部件39的不诱钢制的支承板40。当使用支承板40时， 能够提高底部件39的机械强度。本实施方式所使用的支承板40的机械强度比底部件39的机 械强度高。此外，当考虑底部件39的过滤速度的降低时，支承板40优选具有比中空下压缩模 2的排水路径12的开口率大且为底部件39的开口率W上的开口率。当构成运种开口率的关 系时，支承板40实质上不会给过滤速度的降低带来影响。具体而言，支承板40优选通过W开 口率为35% W上55% W下的方式使多个贯通孔41离散分布而构成。当开口率小于35%时， 支承板40就会成为排水的障碍，当开口率大于55%时，支承板40的对底部件39的支承功能 就会降低。此外，由于支承板的更换频率比底部件的更换频率小很多，因此能够使维护费用 大幅度地降低。
[0092] 在本实施方式中，如图5(C)所示，在与中空下压缩模2相对的支承板40的面上配置 有连接中空下压缩模2的多个排水路径12和支承板40的贯通孔41的槽42。当配置运种槽42 时，能够有效地防止支承板40的存在成为排水的障碍。此外，如图5(A)所示，在本实施方式 中，设置于中空下压缩模2的排水路径12的横截面形状具有圆弧状的细长的形状。当设置运 种细长的横截面形状的排水路径12,虽然可提高排水性，但会成为使底部件39变形的原因， 但在本实施方式中，由于设有支承板40，因此不会产生问题。
[0093] < 浆料 >
[0094] 接着，对本实施方式所使用的浆料进行说明。此外，本发明不局限于使用本实施方 式所使用的浆料。
[009引（浆料的分散液）
[0096] 浆料所使用的分散剂可分散短纤维或短纤维和粉末状树脂，只要是相对于要使用 的短纤维和粉末状树脂不会使性状变差的分散剂，就没有特别限定。例如，作为分散剂，可 使用有机溶剂、有机溶剂和水的混合物、水等，特别是在经济性方面，优选使用对环境的负 荷小的水。
[0097] 在使用有机溶剂的情况下，需在安全面上充分注意，也可使用甲醇、乙醇、丙酬、甲 苯、乙酸等有机溶剂。
[0098] 也可W在混合短纤维、粉末状树脂和分散剂而成的混合液中添加一种W上的静电 引力凝聚式的高分子凝聚剂来调节浆料。
[0099] (短纤维）
[0100] 分散在分散剂中的短纤维优选由烙点、或分解溫度为250°CW上的短纤维构成。通 过使用运种短纤维，不会在成形时的成形溫度或加工溫度、实际使用时的气氛溫度下引起 短纤维热劣化，能够制成耐热性优异的成形材料或树脂制齿轮。
[0101 ]作为运种短纤维，优选使用选自对位芳绝纤维、间位芳绝纤维、碳纤维、玻璃纤维、 棚纤维、陶瓷纤维、起高强力聚乙締纤维、聚酬纤维、聚对苯撑苯并二恶挫纤维、全芳族聚醋 纤维、聚酷亚胺纤维、及聚乙締醇类纤维中的至少一种W上的短纤维，特别是在使用对位芳 绝纤维和间位芳绝纤维的混合纤维的情况下，耐热性、强度、树脂成形后的加工性的平衡优 异。
[0102] 另外，短纤维优选至少含有拉伸强度为15cN/dtexW上、拉伸弹性率为350cNAltex W上的高强度高弹性率纤维20体积％ W上。
[0103] 短纤维的单纤维纤度(粗细度)优选为0.1~5.5化ex,更优选为0.3~2.5dtex的范 围。
[0104] 短纤维的长度没有特别限定，但优选为1~12mm，更优选为2~6mm。在纤维长低于 1mm的情况下，纤维強化树脂成形体的机械特性逐渐降低。当纤维长度超过12mm时，短纤维 的络合就会过大，不仅难W形成均匀的质地，而且还容易使分散在分散液中的短纤维在向 过滤脱水压缩装置移送的配管内逐渐发生短纤维造成的堵塞，不优选。
[0105] 树脂成形体所含的短纤维的比例优选选择有强度且可靠地填充短纤维，并且不阻 碍树脂的浸溃的范围，特别优选为35~45体积％。
[0106] 在将使用图1(A)所示的过滤脱水压缩装置13而将成形材料35与金属制衬套31 - 体化形成的成形品向下个步骤移动或搬运时，为了赋予用于维持形状的强度，优选短纤维 含有对芳绝纤维进行了纤维化处理而成的微细纤维，且W微细纤维的游离度为100~ 400ml、微细纤维的含量为短纤维中的30质量％ W下的方式进行配合。
[0107] (粉末状树脂）
[0108] 作为粉末状树脂，可使用热固性树脂、热塑性树脂等种种材质的粉末状树脂。例如 可使用将选自环氧树脂、聚氨基酷胺树脂、酪醒树脂、不饱和聚醋树脂、聚酷亚胺树脂、聚酸 讽树脂、聚酸酸酬树脂、聚酷胺酷亚胺树脂、聚酷胺树脂、聚醋树脂、聚苯硫酸树脂、聚乙締 树脂、聚丙締树脂的一种W上的树脂组合而成的树脂。其中，从树脂固化物的强度、耐热性 等方面出发，优选酪醒树脂。
[0109] 粉末状树脂的颗粒形状为任意，但优选使用粒状的粉末状树脂。另外，粒径因短纤 维的纤维径而不同，但优选为50ymW下。此外，粒径通过由JIS-Z 8801-1规定的金属制网 筛分法而测定。由此，能够使粉末状树脂均匀地分布在短纤维的聚集物的间隙内。
[0110] (短纤维和粉末状树脂的分散浓度）
[0111] 分散剂中的短纤维和粉末状树脂的分散浓度优选为0.3g/升W上20g/升W下。
[011引 < 树脂制旋转体>
[0113] 下面，对使用本实施方式所制造的成形材料来适当制造的树脂制齿轮进行说明。
[0114] 树脂制旋转体通过按W下方法形成树脂成形体而得到:对成