本发明涉及一种，尤其是涉及一种900MW电站锅炉燃烧优化配风调整方法。
背景技术：
我公司两台锅炉实际燃烧配风情况来看。主要问题如下：
1)二次风量偏大
二次风量偏大的主要表征就是与国内同类型机组在相同负荷条件下的比对来看，我公司机组的实际运行氧量值明显偏大，也就是说实际运行风量远高于理论计算风量。显然，这一现象对于锅炉的安全经济环保运行都是不利的。
首先，从锅炉NOX物生成的机理来看，足够的空气量是产生NOX物的必要条件，而过大的氧量即二次风量正是为NOX物的生成提供的温床。从而严重影响了机组的环保运行。
其次，过大的二次风量虽然使得煤粉的燃烧更加充分，但是这仅仅是指氧量在一个合适的范围内。如果超出此范围由于风量的增大势必造成风压也被抬高，使得煤粉流速增加，煤粉的着火点后移。这对稳定燃烧其实是起到负作用的。
第三，如前所说，过大的二次风量会大大得提高煤粉流速。这就使得煤粉在炉膛内部燃烧时间被缩短，从而使整个炉内温度以及烟气温度降低，这样不但没有使锅炉效率增加，某种程度上反而是降低了整个锅炉效率，降低了锅炉运行的经济性。
技术实现要素：
本发明的目的就是为了克服上述现有技术存在的缺陷而提供一种900MW电站锅炉燃烧优化配风调整方法。
本发明的目的可以通过以下技术方案来实现：
一种900MW电站锅炉燃烧优化配风调整方法，其特征在于，包括：降氧量运行、调整二次风配风。
所述的二次风配风调整包括：
燃尽风挡板开度试验，取900～450MW负荷段，以50MW为一个负荷断点，在该负荷点维持负荷稳定的同时，以10％为一档逐步关小燃尽风挡板，观察各台磨煤机的辅助风门的开度以及机组NOX排放量的变化情况；
降氧量试验，取900～450MW负荷段，以50MW为一个负荷断点，在该负荷点维持负荷稳定的同时，以0.1％为一档，降低锅炉氧量设定的偏置；待机组稳定后，观察机组各项参数的变化情况；
锅炉大风箱差压调整试验，在机组负荷700MW以上进行，以50MW为一个负荷断点，在调整到之前试验已经确定的新的氧量偏置以后，以100pa为一档，向下设置大风箱差压的控制值。
机组负荷700MW以上，降低氧量偏置-1.5％运行，同时锅炉大风箱差压控制值放800Pa，关小燃烬风挡板开度最小不低于60％。
机组负荷700MW以下，降低氧量偏置-1.2％运行，锅炉大风箱差压控制值放不做具体要求，关小燃烬风挡板开度最小不低于80％。
机组负荷450MW以下，氧量降低，运行范围-0.8～1.2％。
与现有技术相比，本发明成效好，机组的供电煤耗、锅炉侧辅机的厂用电率都有了大幅度的降低，大大节省能源，所取得的经济效益可见一斑。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明的一部分实施例，而不是全部实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都应属于本发明保护的范围。
从锅炉氧量、锅炉大风箱差压、各层小风门挡板的开度，这些主要参数着手。通过试验获取大量实际运行数据，再对所获取的数据进行分析比较，最终总结出一整套优化锅炉配风方案。
二次风配风调整
依据之前对机组实际运行情况的分析以及对可能引起的相关参数发生变动的梳理。整个二次风配风调整可以分为几个部分执行。
2.1燃尽风挡板开度试验
从目前的运行实际情况来看，我们的大风箱差压设定是一条不变的直线，始终是依据1000pa这个恒定值来调整。基于这个前提，我们首先维持此恒定的设定值不变，做相应的燃尽风挡板开度试验。我们希望，以此时的燃尽风挡板开度，做出一根与负荷一一对应的曲线，并作为下一步试验的基准值。
我们取900～450MW负荷段，以50MW为一个负荷断点，在该负荷点维持负荷稳定的同时，以10％为一档逐步关小燃尽风挡板。观察各台磨煤机的辅助风门的开度以及机组NOX排放量的变化情况。
2.2降氧量试验
依据之前燃尽风挡板开度试验，我们得到了一条更加适合我们实际运行工况的燃尽风挡板开度的曲线，此条曲线与负荷一一对应。在接下来降氧量试验中，所有负荷段燃尽风挡板的开度，依据之前燃尽风挡板开度试验中所得的试验数据进行设置。
取900～450MW负荷段，以50MW为一个负荷断点，在该负荷点维持负荷稳定的同时，以0.1％为一档，降低锅炉氧量设定的偏置。待机组稳定后，观察机组各项参数的变化情况。
2.3锅炉大风箱差压调整试验
我们已知现行大风箱差压设定是一条不变的直线，始终是依据1000pa这个恒定值来调整。只有当机组负荷>750MW时，在燃尽风挡板全开的情况下，大风箱差压才会大于1000pa这个恒定值。而我们之前关小燃尽风挡板的开度又会使得这个负荷点下移，可能是730MW或者更低。但我们此时降低氧量的设定值，就会对此部分作用起到对冲的效果。此时，通过这一系列的调整，我们得的是一个新的对应不同负荷的大风箱差压。
又因为降大风箱差压与降氧量之间有着密不可分的关系，所以我们参照了之前的降氧量试验方案，制定了如下降大风箱差压的试验方案：
1)试验之前，首先要求热工降锅炉大风箱差压的调节模块做到控制DCS中；
2)试验主要在机组负荷700MW以上进行，以50MW为一个负荷断点，在调整到我们之前试验已经确定的新的氧量偏置以后，以100pa为一档，向下设置大风箱差压的控制值。
2.4试验数据汇总
通过以上3项试验，我们得到了以机组负荷为基准的大量基础数据，下表是机组在不同负荷工况时，得到的数据列表，：
900MW
850MW
800MW
750MW
700MW
650MW
600MW
550MW
500MW
450MW
根据如上所示的项目实施过程，进行了多达30次左右的各类试验，得到了大量的基础数据。通过对这些数据的分析比对，我们对整个锅炉燃烧配分系统进行了重新调整，对整个配风系统所涉及的关键参数的设置进行了重新规范，具体实施的措施如下：
机组负荷700MW以上，降低氧量偏置-1.5％运行，同时锅炉大风箱差压控制值放800Pa，适当关小燃烬风挡板开度最小不低于60％；
机组负荷700MW以下，降低氧量偏置-1.2％运行，锅炉大风箱差压控制值放不做具体要求，适当关小燃烬风挡板开度最小不低于80％。
机组负荷450MW以下，氧量做适当降低，运行范围-0.8～-1.2％。
变负荷运行时，若发生“风－煤交叉限制”，可要求热工适当放宽“风－煤交叉限制值”，同时可适当提高氧量设定值或大风箱差压控制值，待机组运行稳定后再重新投入；
机组遇其他异常运行工况时，根据当时处理情况可恢复氧量、大风箱差压、燃烬风挡板等的控制值，待机组运行正常后再重新投入。并做好交班记录。
比对试验数据
2016年2月，我们聘请明华公司进行了《#5炉运行方式优化调整对比试验》，试验数据显示：机组负荷900MW时，供电煤耗下降1.8g/KWH，年度节能量：1.8g/KWH×77亿＝13860≈14000T
2015年公司耗用标煤单价544.46元/吨计算，节约燃料成本近760万元。
机组负荷650MW时，供电煤耗下降1.24g/KWH，年度节能量：
1.24g/KWH×77亿＝9548≈10000T
2015年公司耗用标煤单价544.46元/吨计算，节约燃料成本近540万元。
试验报告还显示，锅炉出口的NOX排放值较方案实施前下降了100mg/Nm3，由此我们又可以得到另一项收益，即尿素使用量的下降：
0.68×66.56％×4345.35÷(450-90)＝5.4632T/mg
0.68T/h：机组900MW负荷下，脱硝装置将烟气中的NOX由450mg/Nm3脱到90mg/Nm3每小时需用680kg尿素；
66.56％：2015年公司年度负荷率；
4345.35h：2015年公司年度机组利用小时数；
(450-90)mg/Nm3：脱硝装置设计能力为将烟气中的NOX由450脱到90。
5.4631×100＝546.32≈550T
550×2200＝1210000元
通过以上计算可得，锅炉出口NOX下降100mg/Nm3，每年的尿素支出将节约120万元。
将发电煤耗和尿素支出二者相加，通过明华公司的比对试验我们实际的项目收益在900万元左右。
以上所述，仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到各种等效的修改或替换，这些修改或替换都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应以权利要求的保护范围为准。