氧化氢基（参考图7中 的（5))。以该方式，反复生成碳氢过氧化氢基同时降低碳数量，并且在每次生成碳氢过氧化 氢基时生成醛。应当注意到，在热焰反应中，燃料完全燃烧并且生成二氧化碳和水，但是不 生成反应中间体。换言之，通过冷焰反应生成的反应中间体被氧化成二氧化碳和水。
[0058] 本公开的发明人已进一步执行以下实验来确认如图5和6所示的模拟结果的可能 性。在实验中，燃料喷射器40喷射柴油燃料，并且使喷射的柴油燃料与加热的板（未示出） 碰撞。然后分析在加热的板上蒸发的气体成分。作为分析的结果，确认了当使2000ppm的柴 油燃料与加热的板碰撞时生成大约30ppm的乙醛。分析结果指示通过冷焰反应生成乙醛。
[0059] 在图5和6所示的模拟中，加热器50的温度被设定为430°C。本公开的发明人进 一步以加热器50的不同温度执行模拟，并且获得图8中所示的分析结果。在图8中，符号 LI、L2、L3、L4、L5和L6分别示出当加热器温度被设定为530°C、430°C、330°C、230°C、130°C 和30 °C时的结果。
[0060] 如符号LI指示的，当加热器温度是530°C时，几乎不存在停留在冷焰反应的时间 段，并且仅以一个步骤完成氧化反应。与之相反，如符号L3所指示的当加热器温度被设定 在330°C时，冷焰反应的开始定时与如符号L2所指示的其中加热器温度被设定为430°C时 的情况相比延迟了。而且，当加热器温度被设定为230°C或更低时，如符号L4到L6所指示 的，冷焰反应和热焰反应都不发生，即，不发生氧化反应。
[0061] 在图8中示出的模拟中，当量比（其是喷射的燃料与供应的空气的重量比）被设 定为0.23。在该连接中，本发明人利用不同当量比的模拟获得了图9中所示的结果。应当 注意到，当量比可定义为通过将"空气燃料混合物中包含的燃料的重量"除以"可完全燃烧 的燃料的重量"的值。如图9所示，当当量比被设定为I. 0时，几乎没有停留在冷焰反应的 时间段，并且以仅一个步骤完成氧化反应。而且，当当量比被设定为0.37时，与其中当量比 被设定为0. 23的情况相比，提前了冷焰反应的开始定时，冷焰反应率增大，冷焰反应周期 减小，并且在完成冷焰反应时的环境温度增大。
[0062] 图10示出了图8和9的分析结果的概要，并且图的横坐标指示图8的加热器温度 (环境温度）并且图的纵坐标指示图9的当量比。图10中的虚线区域是其中两步骤氧化反 应发生的区域。如图10所示，其中环境温度低于下限值的区域是其中不发生氧化反应的非 反应区域。另外，甚至当环境温度高于下限值时，其中当量比等于或大于1.0的区域是其中 以仅一个步骤完成氧化的一步骤氧化反应区域。
[0063] 在两步骤氧化反应区域与一步骤氧化反应区域之间的边界线根据环境温度和当 量比而变化。即，当环境温度落入规定的温度范围内并且当量比落入规定的当量比范围内 时，两步骤氧化反应发生。即，规定的温度范围和规定的当量比范围对应于图10中的虚线 区域。当环境温度被设定为规定的温度范围的最优温度（例如370°c)时，边界线上的当量 比具有最大值（例如1. 0)。因此，为了更早生成冷焰反应，将加热器温度调节到最优温度并 且将当量比设定为1. 0。然而，当当量比大于1. 0时，不发生冷焰反应，并且因此当量比优选 被设定为比1. 0小给定余量的值。
[0064] 在图8和9中所示的模拟中，空气中的臭氧浓度被设定为零。本公开的发明人进 一步利用空气中的不同臭氧浓度执行模拟，并且得到图11所示的分析结果。在模拟中，将 初始条件设定为具有1大气压力，2200ppm的十六烷浓度以及330°C的环境温度。如图11 所示，冷焰反应的开始定时随着臭氧浓度增大而变得更早。可如下解释这样的现象。如上 所述，碳氢基与图7中（1)、（3)和（5)中的氧分子反应，并且利用空气中包含的臭氧加速这 些反应。结果，短时间生成醛，由此冷焰反应的开始定时变得早。
[0065] E⑶80的微型计算机81包括用于存储程序存储器单元，以及根据存储在存储器 单元中的程序执行算法处理的中央处理单元。ECU 80基于传感器的检测值来控制内燃机 10的操作。传感器可以包括加速器踏板传感器91、发动机速度传感器92、节流阀开度传感 器93、进气压力传感器94、进气量传感器95、排气温度传感器96等。
[0066] 加速器踏板传感器91检测驾驶员对车辆的加速器踏板的压下量。发动机速度传 感器92检测内燃机10的输出轴IOa的旋转速度（即发动机旋转速度）。节流阀开度传感 器93检测节流阀13的打开量。进气压力传感器94检测在节流阀13下游的位置处的进气 通道IOin的压力。进气量传感器95检测进气的质量流率。
[0067] ECU 80通常根据内燃机10的输出轴IOa的旋转速度和发动机负荷来控制从燃料 喷射阀（未示出）喷射的用于燃烧的燃料的量和喷射定时。另外，ECU 80基于由排气温度 传感器96检测的排气温度来控制还原剂供应设备的操作。换言之，微型计算机81通过以预 定周期反复执行图12中所示的过程（即程序）来在重新形成燃料的生成和臭氧的生成之 间切换。当点火开关被打开时过程开始，并且当内燃机10在运行的同时不断执行该过程。
[0068] 在图12的步骤10,微型计算机81确定内燃机10是否在运行。当内燃机10未运 行时，在步骤15停止还原剂供应设备的操作。更特别地，当供应电力到放电反应器20、气泵 20p、燃料喷射器40和加热器50时，停止电力供应。然而，当内燃机10在运行时，根据NOx 净化设备15内的还原催化剂（NOx催化剂温度）的温度操作还原剂供应设备。
[0069] 更特别地，在步骤11，以预定功率量操作气泵20p。接着，在步骤12,确定NOx催化 剂温度是否低于还原催化剂的激活温度Tl (例如250°C )。使用由排气温度传感器96检测 的排气温度来估计NOx催化剂温度。应当注意到，还原催化剂的激活温度是重新形成燃料 可通过还原过程净化NOx的温度。
[0070] 当确定NOx催化剂温度低于激活温度Tl时，在步骤13执行图13所示的臭氧生成 控制的子例程过程。最初，在图13的步骤20,供应预定电力量到放电反应器20的电极21 以启动电子放电。接下来，在步骤21停止到加热器50的电力供应，并且在步骤22停止到 燃料喷射器40的电供应以停止燃料喷射。
[0071] 根据臭氧生成控制，放电反应器20生成臭氧并且将生成的臭氧经由燃料喷射室 30a、蒸发室30b和供应通道32供应到排气通道10ex。在这种情况下，如果实施到加热器 50的电力供应，则臭氧将被加热器50加热并且分解。而且，如果供应燃料，放电反应器20 内的臭氧将与供应的燃料反应。鉴于此，在图13所示的臭氧生成控制中，停止加热器50的 加热以及燃料喷射器40的燃料供应。由于该原因，因为可避免臭氧与燃料的反应以及加热 分裂，生成的臭氧被实际上供应到排气通道l〇ex。
[0072] 当确定NOx催化剂温度等于或高于图12中的激活温度Tl时，在步骤14执行图14 所示的重新形成的燃料生成控制的子例程过程。
[0073] 将根据图中的虚线来描述图14中的过程的大概。在步骤30,控制加热器50的操 作以调节反应容器30内的温度到规定的温度范围内。然后，在步骤40,调节作为反应容器 30内的燃料对空气的比率的当量比到规定的当量比范围之内。规定的温度范围和规定的当 量比范围被包括在如图10中的虚线区域所指示的两步骤氧化区域内。相应地，发生冷焰反 应并且生成如上所述的重新形成的燃料。
[0074] 将规定的温度范围的下限设定到为在一步骤氧化区域和非反应区域之间并且在 两步骤氧化区域和非反应区域之间的边界线的260°C。将规定的温度范围的上限设定到在 一步骤氧化区域和两步骤氧化区域之间的边界线中的最大温度。将规定的当量比范围的 上限设定为在一步骤氧化区域和二步骤氧化全区域之间的边界线中的最大值并且对应于 370 °C的值。
[0075] 另外，在步骤50,根据在反应容器30内的燃料的浓度来控制到放电反应器20的电 力供应。相应地，生成臭氧，并且将生成的臭氧供应到反应容器30内。因此，如参考图11 所描述的，冷焰反应的开始定时提前，并且降低冷焰反应时间。因此，甚至当反应容器30被 缩小尺寸为使得降低反应容器30内燃料的停留时间时，可在该停留时间内完成冷焰反应， 由此反应容器30可缩小尺寸。
[0076] 执行步骤30的微型计算机81可提供"温度控制器（控制器）"。执行步骤40的 微型计算机81可提供"当量比控制器（控制器）"。执行步骤50的微型计算机81可提供 "放电功率控制器（控制器）"。此后，将参考图14描述那些步骤S30、S40和S50的细节。
[0077] 首先，将描述在步骤30的温度控制器的过程。在步骤31，获得还原剂供应设备内， 即反应容器30内的温度。特别地，获得由温度传感器31检测的检测温度Tact。在随后步 骤32,确定检测温度Tact是否高于预定目标温度Ttrg。更特别地，确定通过从检测温度 Tact减去目标温度Ttrg得到的差别A t是否大于零。
[0078] 当不满足A T>0时，过程继续到步骤33,并且增大加热器50的加热量。特别地，随 着差别At的绝对值增大，增大对加热器50的通电占空比。然而，当满足A T>0时，在步骤 34确定差别A T是否超过最