血泵的制作方法

背景技术：

1、本发明涉及用于支持患者的血管中的血液流动的血泵，具体地涉及一种用于向患者的血管中的经皮插入的血管内血泵。血泵具有允许血泵的外径的减少的改进的驱动单元。

2、不同的类型的血泵是已知的，例如轴流式血泵、离心(即径向)式血泵或混合型血泵，在混合型血泵中血液流动由轴向和径向力二者导致。血管内血泵被借助于导管插入患者的诸如主动脉的血管中。血泵典型地包括具有被通路连接的血液流动入口和血液流动出口的泵壳体。为了导致沿着通路从血液流动入口至血液流动出口的血液流动，叶轮或转子被可旋转地支撑在泵壳体内，其中叶轮设置有用于输送血液的桨叶。

3、血泵典型地被驱动单元驱动，驱动单元可以是电动机。例如，us 2011/0238172a1公开了具有叶轮的体外血泵，叶轮可以磁性地耦合至电动机。叶轮包括布置为毗邻于在电动机中的磁体的磁体。由于叶轮中的和电动机中的磁体之间的吸引力，电动机的旋转被传输至叶轮。为了减少旋转零件的数目，也从us 2011/0238172 a1已知的是利用旋转磁场，其中驱动单元具有围绕旋转轴线排列的多个静电柱，并且每个柱承载线线圈绕组并且作为磁心起作用。控制单元顺序地供应电压至线圈绕组以创造旋转磁场。为了提供足够地强的磁耦合，磁力必须是足够高的，这能够通过被供应至驱动单元的足够高的电流或通过提供大的磁体被实现，然而，这导致血泵的大的总直径。然而，高的能量消耗和热量产生可能在这样的驱动单元中发生。

技术实现思路

1、因此，本发明的一个目的是提供具有驱动单元和叶轮之间的磁耦合的血泵，优选地血管内血泵或跨瓣血泵，其中血泵具有紧凑的设计，特别是足以允许血泵被经血管地、经静脉地、经动脉地或跨瓣地插入的小的外径。本发明的一个另外的目的是减少血泵的热量和能量消耗，这是对于长期应用特别地有用的，在其中血泵能够是电池供能的以向患者提供活动性。

2、根据本发明，该目的通过具有独立权利要求1的特征的血泵实现。本发明的优选的实施方式和进一步展开在其从属权利要求中详细说明。

3、根据本发明，血泵优选地是血管内血泵并且可以是轴流式血泵或部分地轴向地并且部分地径向地泵送的对角血泵，(纯离心血泵的直径对于血管内应用通常是过于大的)，血泵包括用于旋转叶轮的驱动单元。驱动单元包括围绕旋转轴线排列的多个柱，例如至少两个、至少三个、至少四个、至少五个或优选地六个柱。柱的更高的数目，例如八个、十个或十二个，可以是可能的。柱的数目优选地是偶数，用于叶轮的平衡控制，但是其可以也是奇数，例如三个或五个。柱中的每个包括轴部分和头部部分，其中头部部分指向叶轮。为了创造旋转磁场，线圈绕组布置为围绕柱中的每个的轴部分，其中线圈绕组是顺序地可控制的从而创造旋转磁场。叶轮包括至少一个磁体，其被排列为将叶轮磁性地耦合至驱动单元，即以与旋转磁场相互作用从而导致叶轮的旋转。

4、创造旋转电磁场的驱动单元通过与普通的电动机比较减少运动零件的数目允许血泵的机械结构的简单化。这也减少磨损，因为用于电动机的接触式轴承不是必需的。驱动单元和叶轮之间的磁耦合不但导致叶轮的旋转而且允许叶轮的正确的对准。

5、柱中的每个具有纵向轴线，并且柱中的每个的轴部分沿着分别的柱的纵向轴线延伸。优选地，每个柱的纵向轴线平行于旋转轴线。柱中的每个的轴部分包含在横向，优选地垂直，于分别的柱的纵向轴线的横截面中不连续的软磁性材料。换句话说，柱的软磁性材料是在横向，优选地垂直，于被轴部分中的分别的线圈绕组导致的磁通量的方向的横截面中不连续的。通过分割或中断在横截面中的软磁性材料，柱的轴部分中的涡电流能够被减少或避免，使得热量产生和能量消耗能够被减少。减少能量消耗是对于血泵的长期应用特别地有用的，在其中是期望的是血泵是电池供能的以向患者提供活动性。此外，在长期应用中，血泵可以在没有吹扫的情况下被操作，这仅在热量产生是低的时是可能的。

6、“不连续”在本发明的意义上意指如在任何横向于纵向轴线的横截面中看到的软磁性材料借助于绝缘材料或其他的材料或缝隙是间断的、分离的、交叉的或类似的，以形成软磁性材料的严格地分离的区域或是间断的但是在不同的位置被连接的区域。

7、提供在横向于磁通量的方向的横截面平面中的不连续的软磁性材料减少涡电流以及因此热量产生和能量消耗，如上文解释的。为了与连续的或完全体(即实心的)软磁性材料比较不实质上弱化磁场，软磁性材料的总的量待被最大化同时最小化软磁性材料的连续的区域。这可以例如通过提供以软磁性材料的多个片材的形式的软磁性材料例如电工钢被实现。具体地，片材可以形成片材的堆叠物。片材优选地是与彼此电绝缘的，例如通过将粘合剂、漆、烘烤搪瓷或类似的提供在片材的毗邻的片材之间。这样的排列可以被表示为“凹槽化(slotted)”。与完全体软磁性材料比较，软磁性材料的量被减少仅很少并且绝缘材料的量被保持为小的，使得被凹槽化的柱导致的磁场基本上与被实心的柱导致的磁场相同。换句话说，虽然热量产生和能量消耗能够被显著地减少，但是被绝缘材料导致的磁场的损失是非显著的。

8、片材优选地基本上平行于分别的柱的纵向轴线地延伸。换句话说，片材可以基本上平行于磁通量的方向地延伸，使得轴部分是在横向或垂直于磁通量的方向的横截面中不连续的。将意识到，片材可以相对于分别的柱的纵向轴线成角度延伸，只要软磁性材料是在横向于纵向轴线的横截面中不连续的。片材优选地具有在约25μm至约350μm的范围内的厚度，更优选地约50μm至约200μm，例如100μm。

9、通常是已知的是在电动机中提供凹槽化的软磁性材料例如电工钢以避免或减少涡电流。然而，这种技术已经被应用于在其中片材通常具有在约500μm或更高的范围内的厚度的大的装置。在小的应用中，例如本发明的血泵，在其中柱中的一个，更具体地分别的轴部分，通常具有在所述的数量级中的直径，并且在其中功率输入是相对低的(例如高至20瓦特(w))，涡电流和相关联的问题不被预期。出人意料地，尽管有轴部分的小的直径，涡电流以及因此热量产生和能量消耗能够通过提供凹槽化的轴部分被减少。这是对于血泵的操作有利的，其可以以高至50,000rpm(每分钟转数)的高的速度被操作。

10、将意识到，除了上文提到的凹槽化排列以外的用于提供柱的轴部分中的不连续的软磁性材料的排列可以是可能的。例如，代替多个片材，多个线、纤维、柱或其他的长形的元件可以被提供以形成驱动单元的柱中的每个。线或类似的可以被以束的形式提供，其中线是与彼此电绝缘的，例如借助于围绕每个线的覆层或线被嵌入在其中的绝缘基质，并且可以具有各种横截面形状，例如类圆形的、圆形的、矩形的、正方形的、多边形的等等。同样地，软磁性材料的颗粒、软磁性材料的绒线或其他的海绵状的或多孔的结构可以被提供，在其中在软磁性材料的区域之间的空间包括电绝缘材料，例如粘合剂、漆、聚合物基质或类似的。软磁性材料的多孔的并且因此不连续的结构可以也由被烧结的材料或被压制的材料形成。在这样的结构中，另外的绝缘材料可以被省略，因为绝缘层可以通过由于软磁性材料的通过暴露至空气的氧化导致的氧化物层被自动地形成。

11、虽然软磁性材料的片材或其他的结构可以被均一地形成，即柱中的一个或所有的柱内的片材可以具有相同的厚度或线可以具有相同的直径，但是非均一的排列可以被提供。例如，片材可以具有变化的厚度或线可以具有变化的直径。更具体地，特别是关于片材的堆叠物，一个或更多个中央片材可以具有较大的厚度，而朝向堆叠物的端部的毗邻的片材可以具有较小的厚度，即片材的厚度从中央朝向堆叠物的端部减少，即片材的厚度从中央朝向堆叠物的最外的片材减少。相似地，线的束中的一个或更多个中央线可以具有较大的直径，而在柱的轴部分的边缘的线可以具有较小的直径，即线的直径可以从中央朝向束的边缘减少，即线的直径可以从中央朝向束的最外的线减少。提供在轴部分的相对于横向于其的纵向轴线的横截面的中央中的软磁性材料的较大的连续的区域，即在中央中的相对厚的片材或线，可以是有利的，因为这可以增强经过沿着每个柱的纵向轴线的中央的磁通量，并且中央中的涡电流是比在柱的侧部的涡电流较不相关的。换句话说，这样的排列可以是有利的，因为轴部分的侧部区中的涡电流是更关键的并且能够通过侧部区中的薄的片材或线被减少。

12、在一个实施方式中，柱中的每个的头部部分可以包含在垂直于分别的柱的纵向轴线的横截面中不连续的软磁性材料。基本上所有的如上文关于轴部分的不连续的材料记载的特征和解释对于头部部分是有效的。例如，相似于轴部分，头部部分可以被凹槽化，并且头部部分的片材优选地是与彼此电绝缘的。因为头部部分中的磁通量基本上平行于分别的柱的旋转轴线或纵向轴线，尤其是如果头部部分不具有倾斜表面的话，如将在下文描述的，所以头部部分的软磁性材料可以被以平行于分别的柱的纵向轴线或平行于旋转轴线延伸的多个片材的形式提供。换句话说，头部部分中的片材可以基本上在与轴部分的片材相同的方向延伸。如在上文解释的，涡电流以及由此热量产生和能量消耗能够被减少。然而，因为头部部分中的涡电流通常是低的，所以不连续的材料的效果与实心的材料比较不如在轴部分中一样显著。因此，头部部分可以可选择地由连续的即实心的软磁性材料形成。

13、驱动单元可以还包括背板，背板可以啮合所述多个柱的轴部分的与头部部分相反的端部。在一个实施方式中，背板可以包括围绕旋转轴线排列的用于接收所述轴部分的端部的多个孔，优选地以规则的角距离。然而，将意识到，柱可以通过其他的手段附接、连接或固定至背板，永久地或可释放地。背板具体地起作用以封闭磁通量回路以帮助和增加磁通量产生以及改进耦合能力。因为磁通量被背板增加，所以血泵的总的直径能够被减少，这是对于血管内血泵特别地有利的。包括具有背板的柱的排列还允许血泵的高的频率，即血泵能够在高的速度操作，例如高至约50,000rpm。此外，当背板啮合柱时，背板向柱组件提供结构稳定性。

14、相似于轴部分和可能地柱的头部部分，背板可以包含不连续的软磁性材料。因为背板中的磁通量基本上横向或垂直于旋转轴线，所以背板的软磁性材料优选地是在平行于旋转轴线的横截面中不连续的。除此之外，基本上所有的上文关于轴部分的不连续的材料提到的特征和解释对于背板也是有效的。例如，相似于轴部分，背板可以被凹槽化，即可以由多个堆叠的片材形成，并且背板的片材优选地是与彼此电绝缘的。背板的片材可以基本上垂直于轴部分的片材地并且基本上平行于头部部分的片材地延伸。如在上文解释的，涡电流以及由此热量产生和能量消耗能够被减少。然而，背板可以可选择地由连续的即实心的软磁性材料形成。

15、背板，相似于柱，优选地由软磁性材料制造，例如电工钢(磁钢)或其他的适合于封闭磁通量回路的材料，优选地钴钢。背板的直径可以是约3mm至9mm，例如5mm或6mm至7mm。背板的厚度可以是约0.5mm至约2.5mm，例如1.5mm。血泵的外径可以是从约4mm至约10mm，优选地约6mm。多个柱的排列的外径，特别是多个柱的排列的在柱的头部部分测量的最大的外径，可以是约3mm至8mm，例如4mm至6mm，优选地5mm。

16、如上文声明的，柱由软磁性材料例如电工钢(磁钢)制造。柱和背板可以由同一个材料制造。优选地，驱动单元，包括柱和背板，由钴钢制造。钴钢的使用有助于减少泵大小，特别是直径。钴钢具有在所有的磁钢中的最高的磁导率和最高的磁饱和通量密度，产生对于相同的所使用的材料的量的最多的磁通量。

17、柱的尺寸，特别是长度和横截面积，可以变化并且取决于各种因素。与取决于血泵的应用的血泵的尺寸例如外径相反地，柱的尺寸被电磁性质决定，其被调整以实现驱动单元的期望的性能。因素中的一个是待实现的通过柱的最小的横截面积的通量密度。如果横截面积越小，那么为了实现期望的磁通量必需的电流越高。然而，由于电阻，更高的电流产生在线圈的线中的更多的热量。这意味着，虽然“细的”柱是优选的以减少总的大小，但是这将需要高的电流并且因此导致非期望的热量。线中产生的热量还取决于用于线圈绕组的线的长度和直径。短的线长度和大的线直径是优选的以最小化绕组损耗(被称为“铜损耗”或“铜功率损耗”，如果铜线被使用的话，这是通常的情况)。换句话说，如果线直径是小的，那么与较粗的线比较在相同的电流更多的热量被产生，优选的线直径是例如0.05mm至0.2mm，例如0.1mm。另外的影响柱尺寸和驱动单元的性能的因素是线圈的绕组的数目和绕组即包括绕组的柱的外径。绕组的更大的数目可以被排列在围绕每个柱的多于一个层中，例如，两个或三个层可以被提供。然而，如果层的数目越高，那么由于在具有更大的绕组直径的外层中的线的增加的长度，更多的热量将被产生。由于长的线与较短的线相比的较高的电阻，线的增加的长度可以产生更多的热量。因此，具有小的绕组直径的绕组的单一的层将是优选的。

18、进而取决于柱的长度的绕组的典型的数目可以是约50至约150，例如56或132。独立于绕组的数目，线圈绕组由导电性材料制造，特别是金属，例如铜或银。银可以是比铜优选的，因为银具有约5％小于铜的电阻的电阻。

19、在一个实施方式中，叶轮可以还包括附接至叶轮的至少一个磁体的磁轭或背板，优选地在叶轮的面向远离驱动单元的侧部，例如在叶轮的磁体和桨叶之间。相似于附接至柱的轴的端部的背板，叶轮的磁轭或背板起作用以封闭磁通量回路以增加磁通量产生以及增强耦合能力。其可以由磁钢制造，优选地钴钢。

20、为了增加驱动单元和叶轮的磁体之间的磁耦合的密度，可以是有利的是同时地激活多个柱，其中“激活”意指将电力供应至分别的线圈绕组以创造分别的磁极。例如，柱的多于一半可以被同时激活，例如六个柱中的四个，取决于柱的数目和叶轮中的磁体的数目。优选地，被激活的和不被激活的柱的排列是旋转对称的并且柱优选地以在直径上相反的柱成对地被控制。

21、如果柱是与彼此磁绝缘的，那么这可以是对于驱动单元的效率和性能进一步地有利的。因此，磁绝缘材料可以被布置在毗邻的柱的头部部分之间从而将柱与彼此分隔并且将分别的磁场保持在分别的柱内。磁绝缘材料可以是磁性材料，其的磁场将被线圈绕组导致的电磁场保持在分别的柱内。至少，空气缝隙或其他的绝缘(即电地非传导性的)材料可以被设置在柱的头部部分之间以避免柱之间的短路。

22、在一个实施方式中，柱中的至少一个的，优选地柱中的每个的，头部部分具有以相对于垂直于旋转轴线的平面的角度倾斜的顶部表面。旋转轴线和所述倾斜表面的在径向方向的中心之间的距离可以小于或等于旋转轴线和分别的柱的轴部分的横截面区域的在径向方向的中心之间的距离。表面或区域的在径向方向的中心是在表面或区域的径向地最内的点和径向地最外的点之间的中心。换句话说，头部部分的倾斜的顶部表面，其是面向叶轮的表面，可以偏斜地延伸或可以以相对于旋转轴线的角度倾斜，并且倾斜表面的一半或更多可以被相对于轴部分的中心径向地向内地定位。这使驱动单元的以及因此血泵的外径能够被保持在对于将驱动单元磁性地耦合至叶轮必需的最小。这种减少直径的设计是对于在泵操作期间被定位在患者的血管内并且能够被借助于导管布置的血管内血泵特别地有利的。此外，倾斜的耦合表面提供叶轮的径向定中心。上文提到的角度是优选地45°，但是可以在约0°和约90°之间，优选地在约30°和约60°之间，更优选地在约40°至约50°之间，相对于垂直于旋转轴线的平面。柱的倾斜表面优选地面向径向地向外，即它们形成凸形的形状。可选择地，倾斜表面可以面向径向地向内以形成凹形的形状。

23、在另一个实施方式中，柱的头部部分的顶部表面可以垂直于旋转轴线。换句话说，头部部分的顶部表面可以与上文提到的实施方式比较不具有倾斜，使得头部部分不形成圆锥形的形状而是形成平坦的平面。据此，磁体在本实施方式中不是倾斜的而是形成平行于被头部部分的顶部表面形成的平面的平坦的平面。

24、所有的柱优选地是相同的，使得驱动单元是关于旋转轴线对称的。然而，将意识到，柱不必须是精确地相同的，只要它们是对于形成根据本发明的驱动单元兼容的。然而，是优选的是轴部分具有相同的长度并且头部部分的倾斜表面具有相同的倾斜角。不同的柱可以被不规则地或规则地排列以形成驱动单元，例如以交替的方式。

25、头部部分的，优选地头部部分中的每个的，顶部表面，无论是否是倾斜的，如上文解释的，可以径向地与分别的柱的线圈绕组的径向地最外的表面对准或被相对于分别的柱的线圈绕组的径向地最外的表面径向地向内地或向外地定位。顶部表面优选地径向地向内地朝向旋转轴线延伸超出分别的轴部分，从而最大化磁性轴承的表面积，同时最小化驱动单元的外径。例如，在轴向投影中，即如在轴向方向的俯视图中看到的，头部部分的顶部表面可以位于线圈绕组内或可以至少在轴向方向与轴或线圈绕组对准。在另一个实施方式中，头部部分可以在径向和/或周向方向延伸超出线圈绕组的外圆周。头部部分可以具有在垂直于旋转轴线的平面中的比分别的轴部分大的横截面尺寸，其中分别的线圈绕组优选地至少在径向方向不延伸超出头部部分。换句话说，头部部分可以形成肩部，肩部可以作为对于线圈绕组的轴向止动部以及径向限定起作用。

26、在头部部分的顶部表面是偏斜的或倾斜的的情况下，头部部分中的至少一个，优选地所有的头部部分，可以是在沿着包括旋转轴线的平面的横截面中基本上三角形的或梯形的。在组装状态中，头部部分的偏斜的或倾斜的表面可以共同地形成圆锥形的表面或基本上圆锥形的表面，例如具有小面但是形成近似地圆锥形的表面的表面。通常，所形成的表面的形状可以是凸形的。例证性地说，头部部分可以被放置在一起，相似于扇形区，以形成具有圆锥形的顶部表面的圆形的排列。叶轮的至少一个磁体可以具有或可以形成在大小和形状上基本上相应于由柱的头部部分形成的圆锥形的表面的圆锥形的或基本上圆锥形的凹陷部。通常，磁体可以形成面向由柱形成的凸形的表面的凹形的表面以改进磁耦合。在另一个实施方式中，凹形的和凸形的表面的排列可以是相反的，即柱的头部部分可以形成圆锥形的凹陷部并且磁体形成凸形的圆锥形的表面。

27、驱动单元和叶轮的分别的凸形的和凹形的表面分别地可以形成缝隙，使得表面之间的距离是恒定的。然而，优选地，缝隙距离不是恒定的，而是被选择为使得缝隙的横截面积在周向方向察看是在径向方向恒定的。在后一个情况下表面之间的距离朝向旋转轴线增加。还可以设想组合。在叶轮和驱动单元之间的缝隙的形状和尺寸可以有助于流体动力轴承能力。相似地，如果头部部分的顶部表面不是倾斜的，那么这样的缝隙被提供。

28、叶轮的磁体可以由作为具有相应于柱的头部部分的形状的圆锥形的或基本上圆锥形的凹陷部的单一的块形成，包括具有变化的距离的缝隙，如上文解释的。然而，将意识到，可以提供被围绕旋转轴线排列在叶轮中并且形成圆锥形的凹陷部的多个磁体，例如两个或更多个，例如四个，优选地六个磁体，或甚至八个、十个或十二个磁体。提供多个磁体，优选地偶数，更优选地相应于柱的数目的数目，是有利的，因为磁体能够被以磁场的交替的北/南取向排列而没有死区。如果磁体被作为单一的块提供，那么死区可以被在不同地取向的磁场之间的过渡部创造。将意识到，如果一个或多个磁体和头部部分的顶部表面不是倾斜的而是位于垂直于旋转轴线的平面中，那么上文提到的结构可以也适用。

29、如果叶轮包括多个磁体，那么磁体可以被排列为基本上没有在分别的磁体之间的缝隙以增加磁性材料的量。然而，已经发现，如果磁体被缝隙特别是径向地延伸的缝隙分隔，那么磁耦合的效率不减少。这是因为磁场的特性和在驱动单元和叶轮之间的缝隙。如果在叶轮中的磁体接近于彼此，那么在从一个磁体(北)至毗邻的磁体(南)的弓形中延伸的最内的磁场线不延伸超出在驱动单元和叶轮之间的缝隙，并且因此不到达驱动单元，即它们不有助于叶轮的驱动。因此，如果缝隙被提供在叶轮中的磁体之间，那么没有效率的损失。能够在没有驱动的效率的损失的情况下被设置的在叶轮中的磁体之间的缝隙的大小取决于在叶轮和驱动单元之间的缝隙的大小，如本领域的技术人员能够计算的。在叶轮磁体之间的缝隙可以然后被用作例如冲洗通道。

30、一般地说，并且与头部部分是否形成圆锥形的表面无关，叶轮的磁体可以具有面向柱的头部部分并且被以基本上相应于头部部分的倾斜表面的角度的角度倾斜的表面。例如，该排列可以是与上文提到的排列相反的，即，柱的头部部分可以形成凹形的表面例如圆锥形的凹陷部，并且叶轮的磁体可以形成凸形的表面例如圆锥形的表面。如果表面不是倾斜的话这也适用，即如果上文提到的角度是相对于旋转轴线90度的话。

31、与分别的表面的倾斜无关，叶轮的一个或更多个磁体可以被径向地与柱的头部部分对准。然而，在某些实施方式中，叶轮的一个或更多个磁体可以被相对于柱的头部部分径向地偏置，例如径向地向内地或径向地向外地。这种径向偏置可以改进叶轮的稳定化和径向定中心，因为叶轮和驱动单元之间的磁力具有径向分量，而如果磁体被径向地与柱的头部部分对准的话磁力仅被基本上轴向地导向。

32、在一个实施方式中，叶轮可以至少部分地围绕驱动单元特别是柱的头部部分延伸。换句话说，叶轮可以具有在周向方向与驱动单元重叠的延伸部。这意味着磁耦合不但在柱的头部部分的倾斜表面的区中发生而且在其的径向外侧表面上发生。叶轮可以具有增加的直径，特别是比驱动单元大的直径，使得叶轮能够围绕柱的头部部分的区域延伸。叶轮可以因此具有具有如上文描述的圆锥形的部分和圆柱形的部分的凹陷部。磁耦合能够被叶轮的这种设计改进，因为叶轮和驱动单元也在径向方向被耦合，其中磁场线在径向方向延伸。在该区域中，由于最大的直径，高的扭矩能够被创造以驱动叶轮。

33、在一个实施方式中，血管内血泵可以还包括围绕驱动单元的壳体，其中壳体优选地在大小和形状上相应于多个柱的外轮廓。具体地，壳体可以具有相应于由柱的头部部分的倾斜表面形成的表面的形状的圆锥形的轴向端表面。相反的端部可以是开放的并且可以啮合背板以封闭壳体。壳体作为对于柱组件的保护起作用，特别是作为抵抗血液接触的保护，这是对于线圈绕组特别地有用的。优选地，壳体布置在泵壳体内侧。与这样的壳体的存在无关，驱动单元优选地排列在泵壳体内侧。壳体优选地由非磁性的并且非导电性的(即电绝缘的)材料制造并且提供良好的热传递。壳体的材料可以是例如铝。

34、线圈绕组可以被嵌入在热传导性基质中，热传导性基质是电地非传导性的(即电绝缘的)。基质保护线圈绕组并且传递由线圈绕组产生的热量。热传导性基质的材料可以是具有添加剂的塑料材料以增加热传导性的特性。例如，基质可以包含具有铝添加剂的环氧树脂。基质可以通过将材料围绕以及在线圈绕组之间模塑并且随即固化材料被形成。

35、驱动单元可以具有沿着旋转轴线延伸的中央开口。中央开口可以被柱的头部部分形成并且可以配置为用于接收长形的销钉或轴，其中销钉的轴向端表面被控制大小和尺寸以形成用于叶轮的轴承表面。这种排列允许血泵的紧凑的设计，因为柱之间的空间用于销钉。销钉的另一个端部可以被泵壳体支撑。中央开口可以也被提供以用于引导线或类似的插入或可以形成流体路径。在其中血泵不具有延伸一直经过驱动单元的轴的另一个实施方式中，这样的中央开口可以被省略。

36、为了增强经过在叶轮和驱动单元之间的缝隙的冲洗流动，次要组的桨叶可以被设置在叶轮中。具体地，次要桨叶可以被设置在一个或更多个磁体的面向驱动单元的侧部，即在在叶轮和驱动单元之间的缝隙中。冲洗流动可以另外地或可选择地通过在磁体的面向驱动单元的表面中凹陷的通道被增加。通道可以例如径向地或螺旋地延伸。

37、在一个实施方式中，一个或更多个流体动力轴承可以被提供以支撑叶轮。例如，上文提到的次要桨叶和通道可以形成流体动力轴承或至少支持流体动力轴承能力，如上文关于在叶轮和驱动单元之间的缝隙的大小和形状提到的。相反地，驱动单元的面向叶轮的表面，即具体地围合驱动单元的壳体的端表面，可以被适应以形成流体动力轴承。流体动力轴承可以是轴向的或径向的或轴向的和径向的二者。特别是因为在叶轮和驱动单元之间的界面的圆锥形的形状，在径向和轴向方向二者的流体动力轴承可以被形成。径向流体动力轴承可以也在叶轮的外表面和泵壳体的内表面之间被形成。具体地，缝隙可以在叶轮和泵壳体之间被形成，在其中对于流体动力轴承足够的血液的量流动经过缝隙并且经过另外的血液流动出口离开泵壳体。主要血液流动经过血液流动出口离开泵壳体并且不流动经过缝隙。流体动力轴承是无接触轴承，可以通过减少摩擦力支持驱动单元的功能。