五透镜150是凸面朝向物体侧，凹面朝向像侧的塑料透镜，物体侧的透镜面(面 10) W及像侧的透镜面(面11)双方都是非球面。第六透镜160是凸面朝向物体侧，凸面朝向 像侧的塑料透镜，物体侧的透镜面(面11) W及像侧的透镜面(面12)双方都是非球面。第五 透镜150的像侧的透镜面与第六透镜160的物体侧的透镜面接合构成具有正的光焦度的接 合透镜170。
[0048] 如此，在本例的广角透镜100中，也与实施例一相同，除了具有负的光焦度的两枚 透镜(第一透镜now及第二透镜120)，还包括具有负的光焦度的第Ξ透镜130,因此能够扩 大相对于第一透镜now及第二透镜120的像侧的凹面的切线与光轴L所成的角度(切线角 Θ)。特别是，相对于第一透镜110的像侧的透镜面(面2)的切线角Θ的最小值θπ?η是24.2%在 第一透镜110的像侧的透镜面(面2)中，无论哪一个部位，切线角Θ都是超过20°的值。因此， 由于第一透镜110具有容易制造的形状，因此能够降低第一透镜110的成本。
[0049] 并且，在本例中，将第Ξ透镜130设置为非球面透镜等，关于塑料透镜，除了第一透 镜110的物体侧的透镜面(面1)之外的所有的面都是非球面。并且，有效焦点距离f与第Ξ透 镜130的焦点距离f3的比的绝对值|f/f3|是0.027,低于0.2。因此，如图3(b)、图3(c似及图4 所示，能够减少像散、失真、球面像差W及曽星像差(横向像差），并且即使在明确设定F值的 情况下，也能够进行像差的校正。
[0050]并且，第五透镜150的像侧的透镜面W及第六透镜160的物体侧的透镜面的曲率半 径r日2.61与第五透镜150的焦点距离f日的比的绝对值Ir日2.6i/f日I是0.410,低于0.5。并且，第 Ξ透镜130的阿贝常数V3是55.8,为50W上。因此，如图3(d)所示，能够减少色像差。
[005。[实施例Ξ] 图5是本发明的实施例Ξ所设及的广角透镜的说明图，图5(a)是表示透镜结构的说明 图，图5(b)是表示像散与失真的模拟结果的说明图，图5(c)是表示球面像差的模拟结果的 说明图，图5(d)是表示倍率色像差的模拟结果的说明图。图6是表示本发明的实施例Ξ所设 及的广角透镜的各视场角对应的横向像差的模拟结果的说明图，图6(a)是视场角为0°时的 横向像差的说明图，图6(b)是表示视场角为24.17°时的横向像差的说明图，图6(c)是视场 角为43.79°的横向像差的说明图，图6(d)是视场角为60.51°时的横向像差的说明图，图6 (e)是视场角为75.53°时的横向像差的说明图，图6(f)是视场角为89.24°时的横向像差的 说明图。
[0052]如图5(a)所示，本例中的广角透镜100也与实施例一相同，具有从物体侧朝向像侧 具有第一透镜110、第二透镜120、第Ξ透镜130、第四透镜140、光圈190W及接合透镜170(第 五透镜150W及第六透镜160)的五组六枚的透镜结构。相对于接合透镜170在像侧配置有滤 光器181、拍摄元件186。运样构成的广角透镜100的各结构如表4所示。
[005引【表4】
[0054] 通过图5(a) W及表4可知，本例的广角透镜100的水平视场角是151°。在本例的广 角透镜100中，第一透镜110是凸面朝向物体侧，凹面朝向像侧的弯月面形状的具有负的光 焦度的玻璃透镜，物体侧的透镜面(面1)W及像侧的透镜面(面2)双方都是球面。第二透镜 120是凹面朝向物体侧，凹面朝向像侧的具有负的光焦度的塑料透镜，物体侧的透镜面(面 3) W及像侧的透镜面(面4)双方都是非球面。第Ξ透镜130是凹面朝向物体侧，凹面朝向像 侧的具有负的光焦度的塑料透镜，物体侧的透镜面(面5)是非球面，像侧的透镜面(面6)是 球面。第四透镜140是凸面朝向物体侧，凸面朝向像侧的玻璃透镜，物体侧的透镜面(面7似 及像侧的透镜面(面8)双方都是球面。
[0055] 第五透镜150是凸面朝向物体侧，凹面朝向像侧的具有负的光焦度的塑料透镜，物 体侧的透镜面(面10) W及像侧的透镜面(面11)双方都是非球面。第六透镜160是凸面朝向 物体侧，凸面朝向像侧的塑料透镜，物体侧的透镜面(面11) W及像侧的透镜面(面12)双方 都是非球面。第五透镜150的像侧的透镜面与第六透镜160的物体侧的透镜面接合构成具有 正的光焦度的接合透镜170。
[0056] 如此，在本例的广角透镜100中也与实施例一相同，除了具有负的光焦度的两枚透 镜(第一透镜now及第二透镜120)之外，还包括具有负的光焦度的第Ξ透镜130,能够增大 相对于第一透镜now及第二透镜120的像侧的凹面的切线与光轴L所成的角度(切线角Θ)。 特别是，相对于第一透镜110的像侧的透镜面(面2)的切线角Θ的最小值θπ?η是25.4%在第 一透镜110的像侧的透镜面(面2)中，无论哪一个部位，切线角時鳩超过20°的值。因此，第 一透镜110具有容易制造的形状，因此能够降低第一透镜110的成本。
[0057] 并且，在本例中，第Ξ透镜130形成为非球面透镜。并且，有效焦点距离f与第Ξ透 镜130的焦点距离f3的比的绝对值IfAl是0.085,低于0.2。因此，如图5(b)、图5(c似及图6 所示，能够减少像散、失真、球面像差、曽星像差(横向像差），并且即使在明确设定F值的情 况下，也能够进行像差的校正。
[0058] 并且，第四透镜140由玻璃透镜构成，因此能够抑制因溫度变化导致分辨率下降。
[0059] 并且，第五透镜150的像侧的透镜面W及第六透镜160的物体侧的透镜面的曲率半 径r日2.61与第五透镜150的焦点距离f日的比的绝对值I r日2.6i/f日I是0.454,低于0.5。并且，第 Ξ透镜130的阿贝常数V3是55.8,为50W上。因此，如图5(d)所示，能够减少色像差。
[0060] [实施例四] 图7是本发明的实施例四所设及的广角透镜的说明图，图7(a)是表示透镜结构的说明 图，图7(b)表示像散与失真的模拟结果的说明图，图7(c)是表示球面像差的模拟结果的说 明图，图7(d)是表示倍率色像差的模拟结果的说明图。图8是表示本发明的实施例四所设及 的广角透镜的各视场角对应的横向像差的模拟结果的说明图，图8(a)是视场角为0°时的横 向像差的说明图，图8(b)是视场角为24.54°时的横向像差的说明图，图7(c)是视场角为 46.42°时的横向像差的说明图，图8(d)是视场角为64.64°的横向像差的说明图，图8(e)是 视场角为80.45°时的横向像差的说明图，图8(f)是视场角为94.93°时的横向像差的说明 图。
[0061] 如图7(a)所示，本例的广角透镜100也与实施方式一相同，具有从物体侧朝向像侧 具有第一透镜110、第二透镜120、第Ξ透镜130、第四透镜140、光圈190W及接合透镜170(第 五透镜150W及第六透镜160)的五组六枚的透镜结构。相对于接合透镜170在像侧配置有滤 光器181、拍摄元件186。像运样构成的广角透镜100的各结构如表5所示。
[006引【表5】
[0063] 通过图7(a) W及表5可知，本例的广角透镜100的水平视场角是161°。在本例的广 角透镜100中，第一透镜110是凸面朝向物体侧、凹面朝向像侧的弯月面形状的具有负的光 焦度的塑料透镜，物体侧的透镜面(面1)是球面，像侧的透镜面(面2)是非球面。第二透镜 120是凸面朝向物体侧，凹面朝向像侧的具有负的光焦度的塑料透镜，物体侧的透镜面(面 3) W及像侧的透镜面(面4)双方都是非球面。第Ξ透镜130是凹面朝向物体侧，凸面朝向像 侧的负弯月面形状的塑料透镜，物体侧的透镜面(面5) W及像侧的透镜面(面6)双方都是非 球面。第四透镜140是凸面朝向物体侧，凸面朝向像侧的塑料透镜，物体侧的透镜面(面7似 及像侧的透镜面(面8)双方都是非球面。
[0064] 第五透镜150是凸面朝向物体侧，凹面朝向像侧的塑料透镜，物体侧的透镜面(面 10) W及像侧的透镜面(面11)双方都是非球面。第六透镜160是凸面朝向物体侧，凸面朝向 像侧的塑料透镜，物体侧的透镜面(面11) W及像侧的透镜面(面12)双方都是非球面。第五 透镜150的像侧的透镜面与第六透镜160的物体侧的透镜面接合构成具有正的光焦度的接 合透镜170。
[006引如此，本例的广角透镜100也与实施例一相同，除了具有负的光焦度的两枚透镜 (第一透镜now及第二透镜120)之外，