锥形立铣刀的制作方法

[0001]
本发明涉及锥形立铣刀，特别是涉及在确保规定的强度、刚性的同时提高切屑排出性能的技术。


背景技术：

[0002]
已知有一种锥形立铣刀，其沿着向刀具轴线方向延伸的槽设置有外周切削刃，并且该外周切削刃的直径尺寸随着朝向刀具顶端侧而变小(专利文献1、2)。这样的锥形立铣刀为了即使在小径的刀具顶端侧也能够得到规定的切屑排出性能，以槽底与刀具轴线的距离即槽底半径随着从刀柄侧朝向刀具顶端侧而变小的方式设置上述槽。
[0003]
现有技术文献
[0004]
专利文献
[0005]
专利文献1：日本特开2002-233909号公报
[0006]
专利文献2：日本特开2003-334715号公报
[0007]
专利文献3：日本特开平7-171707号公报


技术实现要素：

[0008]
发明所要解决的课题
[0009]
然而，为了确保高的切屑排出性能，优选减小芯厚，但若减小芯厚则强度、刚性降低，因此在施加高加工负荷的加工条件下刀具容易折损。与此相对，例如如专利文献3所记载的那样，考虑在槽底半径上设置台阶以仅在刀具顶端侧减小芯厚，并增大比台阶靠刀柄侧部分的芯厚而确保强度、刚性，但由于该台阶，切屑的排出性能有可能受到阻碍。
[0010]
本发明是以上述情况为背景而完成的，其目的在于，在以槽底半径随着从刀柄侧朝向刀具顶端侧而变小的方式设置有槽的锥形立铣刀中，在确保规定的强度、刚性的同时提高切屑排出性能。
[0011]
用于解决课题的技术方案
[0012]
为了实现这样的目的，第一技术方案是一种锥形立铣刀，其沿着向刀具轴线方向延伸的槽设置有外周切削刃，并且该外周切削刃的直径尺寸随着朝向刀具顶端侧而变小，其特征在于，(a)所述槽被设置成，槽底与所述刀具轴线的距离即槽底半径随着从刀柄侧朝向所述刀具顶端侧而变小，(b)所述槽底半径在所述刀具轴线方向上以规定的坡度角呈直线地变化，并且，(c)所述坡度角在预先设定的变化点变化，以使所述刀具顶端侧的所述坡度角比所述刀柄侧的所述坡度角小。
[0013]
第二技术方案根据第一技术方案的锥形立铣刀，其特征在于，(a)所述槽绕所述刀具轴线以等角度间隔设置有多个，并且所述外周切削刃沿着该多个槽设置有多个，(b)另一方面，所述槽是绕所述刀具轴线扭转的螺旋槽，该螺旋槽的扭转方向被设定为，将通过所述锥形立铣刀绕所述刀具轴线被旋转驱动而由所述外周切削刃切出的切屑向所述刀柄侧排出。
[0014]
即，所述螺旋槽的扭转方向在从刀柄侧观察被绕顺时针旋转驱动而进行切削加工的情况下被设为右旋，在从刀柄侧观察被绕逆时针旋转驱动而进行切削加工的情况下被设为左旋。
[0015]
第三技术方案根据第一技术方案或第二技术方案的锥形立铣刀，其特征在于，比所述变化点靠所述刀具顶端侧的坡度角θ1比设置有所述外周切削刃的刃部的锥形半角α小，且在0
°
≤θ1≤30
°
的范围内。
[0016]
第四技术方案根据第一技术方案～第三技术方案中任一项的锥形立铣刀，其特征在于，比所述变化点靠所述刀柄侧的坡度角θ2比设置有所述外周切削刃的刃部的锥形半角α大。
[0017]
第五技术方案根据第一技术方案～第四技术方案中任一项的锥形立铣刀，其特征在于，将顶端刀具直径设为d，所述变化点在所述刀具轴线方向上被设定在距所述刀具顶端1d～10d的范围内。
[0018]
另外，在刀具顶端为半球形状的锥形球端立铣刀的情况下，所述顶端刀具直径d是将锥形部分的一对母线延长到刀具顶端而求出的刀具直径。
[0019]
第六技术方案根据第一技术方案～第四技术方案中任一项的锥形立铣刀，其特征在于，将所述锥形立铣刀的刃长设为l，所述变化点在所述刀具轴线方向上被设定在距所述刀具顶端0.2l～0.7l的范围内。
[0020]
第七技术方案根据第一技术方案～第六技术方案中任一项的锥形立铣刀，其特征在于，所述坡度角在所述变化点附近平滑地变化。
[0021]
第八技术方案根据第一技术方案～第七技术方案中任一项的锥形立铣刀，其特征在于，所述外周切削刃的前角在该外周切削刃的整个长度上是恒定的。
[0022]
发明效果
[0023]
在这样的锥形立铣刀中，槽底半径在刀具轴线方向上以规定的坡度角呈直线地变化，并且与刀柄侧相比刀具顶端侧的坡度角小，因此能够在确保强度、刚性的同时减小外周切削刃的直径尺寸变小的刀具顶端侧的芯厚而提高切屑排出性能。即，刀具顶端侧部分的槽底半径的坡度角小，因此，芯厚极端变小而强度、刚性受损的情况得到抑制，并且在坡度角大的刀柄侧，随着朝向刀柄侧，芯厚以较大的变化率增加，因此作为刀具整体能够适当地确保强度、刚性而抑制折损等。
[0024]
另外，由于仅使槽底半径的坡度角在规定的变化点变化，因此，例如在利用磨削砂轮等槽加工刀具在锥形立铣刀坯料的外周面加工槽时，仅使该槽加工刀具相对于锥形立铣刀坯料接近远离的移动速度在中途变化即可，能够通过1次的槽加工容易地加工，并且与设置台阶的情况相比，槽长度方向的切屑的流动变得顺畅，能够良好地维持切屑排出性能。
[0025]
在第二技术方案中，绕刀具轴线设置有多个螺旋槽，沿着该多个螺旋槽设置有多个外周切削刃，因此对刀具施加的负荷分散而抑制折损等。另外，沿着螺旋槽设置有外周切削刃，切屑通过该螺旋槽向刀柄侧排出，但由于只是槽底半径的坡度在中途变大，因此与设置台阶的情况相比，切屑向刀柄侧的流动变得顺畅，能够良好地维持切屑排出性能。
[0026]
在第三技术方案中，比变化点靠刀具顶端侧的坡度角θ1比刃部的锥形半角α小，且在0
°
≤θ1≤30
°
的范围内，因此能够减小刀具顶端侧部分的芯厚而提高切屑排出性能，并且避免该刀具顶端侧部分的芯厚变得极端小，从而能够确保强度、刚性。
[0027]
在第四技术方案中，比变化点靠刀柄侧的坡度角θ2比刃部的锥形半角α大，因此，与随着朝向刀柄侧而外周切削刃的直径尺寸变大的增加率相比，槽底半径的增加率即芯厚的增加率大，能够适当地确保相对于加工负荷的强度、刚性而抑制折损等。
[0028]
在第五技术方案中，由于槽底半径的坡度角的变化点被设定在将顶端刀具直径设为d时的距刀具顶端1d～10d的范围内，因此能够在比变化点靠刀具顶端侧的坡度角小的区域减小芯厚而良好地提高切屑排出性能，并且能够避免该刀具顶端侧部分的芯厚极端变小而确保强度、刚性。
[0029]
在第六技术方案中，槽底半径的坡度角的变化点被设定在将锥形立铣刀的刃长设为l时的距刀具顶端0.2l～0.7l的范围内，因此，能够均衡地确保比变化点靠刀具顶端侧的坡度角小的区域和比变化点靠刀柄侧的坡度角大的区域，确保强度、刚性，并且减小外周切削刃的直径尺寸变小的刀具顶端侧的芯厚，提高切屑排出性能。
[0030]
在第七技术方案中，由于槽底半径的坡度角在变化点附近平滑地变化，因此与变化点的存在无关，切屑都向槽长边方向更加顺畅地流动，切屑排出性能提高，并且变化点处的应力集中得到缓和。
[0031]
在第八技术方案中，由于外周切削刃的前角在外周切削刃的全长上是恒定的，因此能够在外周切削刃的全长范围内得到同等的切削性能，能够在刀具轴线方向的整个区域得到表面粗糙度等表面品质大致等同的切削面。
附图说明
[0032]
图1是从与刀具轴线o垂直的方向观察作为本发明的一实施例的锥形球端立铣刀的主视图。
[0033]
图2是图1中的ii-ii向视部分的剖视图。
[0034]
图3是从刀具顶端侧观察图1的锥形球端立铣刀的仰视图。
[0035]
图4是放大表示图1的锥形球端立铣刀的刃部的图，上半部分是以使1根螺旋槽与刀具轴线o平行的方式消除扭转地表示的剖视图。
[0036]
图5是说明螺旋槽的槽底半径在刀具轴线o方向上以一定的坡度角变化的比较品的图，是与在上半部分表示螺旋槽的刀具轴线o方向的截面形状的图4对应的图。
[0037]
图6是对使用本发明品以及比较品1、2，一边变更刀具的进给速度一边进行槽切削加工来调查切削性能的结果进行说明的图。
[0038]
图7是关于图6的本发明品以及比较品2，用曲线图表示每1刃进给量fz与主轴负荷的关系的图。
具体实施方式
[0039]
本发明的锥形立铣刀既可以是顶端的底刃设置在与刀具轴线垂直的平面内的锥形立铣刀，也可以是顶端的底刃设置在半球面上的锥形球端立铣刀。除了要特别区分的情况以外，还包括锥形球端立铣刀在内地称为锥形立铣刀。优选槽及外周切削刃绕刀具轴线以等角度间隔设置有多个的2个刃、或3个刃以上的多刃的锥形立铣刀，但也能够应用于1根槽的1个刃的锥形立铣刀。另外，优选设置有绕刀具轴线扭转的螺旋槽的螺旋刃的锥形立铣刀，但也能够应用于设置有与刀具轴线平行的直槽的直刃的锥形立铣刀。作为锥形立铣刀
的材质，优选使用超硬合金，但也能够采用高速钢等其他的刀具材料。也可以根据需要在设置有外周切削刃、底刃的刃部设置dlc(diamond like carbon；金刚石状碳)等硬质覆膜或实施表面硬化处理等。锥形立铣刀可以是精加工用，也可以是粗加工用。
[0040]
对于槽底半径在刀具轴线方向上的坡度角而言，比变化点靠刀具顶端侧的坡度角θ1小于比变化点靠刀柄侧的坡度角θ2，坡度角θ1也可以是0
°
。坡度角θ1例如设定在比设置有外周切削刃的刃部的锥形半角α小、且0
°
≤θ1≤30
°
的范围内，但也可以使坡度角θ1与锥形半角α相同或为其以上。坡度角θ2例如设定为比锥形半角α大的值，但也可以与锥形半角α相同或为其以下。
[0041]
例如以锥形立铣刀的刃长为l，坡度角变化的变化点在距刀具顶端0.2l～0.7l的范围内是适当的，优选在0.3l～0.6l的范围内。即，在距刀具顶端比0.2l近的位置，有可能无法充分得到减小刀具顶端侧的芯厚而提高切屑排出性能的效果，另一方面，在距刀具顶端比0.7l远的位置，有可能无法充分得到增大刀柄侧的坡度角θ2而确保强度、刚性的效果。但是，也能够根据刃长l的长度、锥形半角α的大小等，在距刀具顶端比0.2l近的位置或比0.7l远的位置设定变化点。另外，坡度角的变化点可以仅是1点，但也能够在刀具轴线方向上设置2点以上的坡度角的变化点，使坡度角呈阶段性地变化。也能够基于顶端刀具直径d来设定坡度角的变化点，在距刀具顶端1d～10d的范围内是适当的，优选在1d～5d的范围内，但也可以在顶端刀具直径d大的情况下等，也能够在距刀具顶端比1d近的位置设定变化点。
[0042]
优选的是，上述坡度角在变化点附近平滑地变化。例如，在利用旋转磨削磨具的外周面进行槽的磨削加工的情况下，在坡度角的变化点，设置与旋转磨削磨具的外径对应的圆弧，使坡度角平滑地变化。也能够根据槽的加工方法，在变化点的比较窄的范围内使坡度角急剧地变化。另外，如果槽深度随着槽底半径的变化而变化，则沿着该槽设置的外周切削刃的前角有可能发生变化，但例如通过适当地设定上述旋转磨削磨具的外周面形状即磨削面形状，能够与槽深度的变化无关地将前角维持为恒定。在前角变化的情况下，也能够以前角成为恒定的方式进行精加工。另外，前角未必需要是恒定的，也可以在刀具轴线方向上变化。
[0043]
实施例
[0044]
以下，参照附图对本发明的实施例进行详细说明。另外，在以下的实施例中，为了说明而将图适当地简化或变形，各部分的尺寸比以及形状等未必准确地描绘。
[0045]
图1是说明作为本发明的一实施例的锥形球端立铣刀10的图，是从与刀具轴线o垂直的方向观察的主视图。图2是图1中的ii-ii向视部分的剖视图，图3是从刀具顶端侧、即图1中的右侧观察图1的锥形球端立铣刀10的仰视图。锥形球端立铣刀10与刀具轴线o同心地一体地具备刀柄12和刃部14，通过在把持刀柄12并绕刀具轴线o旋转驱动的同时使其相对于被加工物在与刀具轴线o垂直的方向上相对移动，从而对越是槽底侧宽度尺寸越窄的平缓的v字截面的v字状槽进行切削加工。即，刃部14与上述槽宽的变化对应地形成直径尺寸随着朝向刀具顶端侧而逐渐变小的锥形状，在该锥形状的刃部14的外周面，绕刀具轴线o以等角度间隔设置有3根螺旋槽16，并且在该3根螺旋槽16上分别沿着螺旋槽16的一方的开口端缘设置有外周切削刃18。刃部14的顶端呈半球形状，在其半球面上设置有与外周切削刃18平滑地连接的底刃20。该锥形球端立铣刀10的标称尺寸为1.8
×4°
，顶端半球形状的半径
r为1.8mm，刃部14的锥形半角α为4
°
。
[0046]
锥形球端立铣刀10通过从刀柄12侧观察绕刀具轴线o被顺时针旋转驱动而进行切削加工，螺旋槽16为右旋，由外周切削刃18及底刃20切出的切屑通过该螺旋槽16向刀柄12侧排出。螺旋槽16的螺旋角β约为35
°
，外周切削刃18的前角γ在外周切削刃18的全长上大致恒定，约10
°
。另外，该锥形球端立铣刀10的材质为超硬合金，在刀刃部14的表面涂敷有dlc膜作为硬质覆膜。这样的锥形球端立铣刀10例如用于以每1刃进给量fz为0.1(mm/t)以上的高速进给对v字状槽进行粗加工的情况等。锥形球端立铣刀10相当于锥形立铣刀，螺旋槽16相当于沿刀具轴线o方向延伸的槽。
[0047]
图4是将锥形球端立铣刀10的刃部14放大表示的图，上半部分是以使1根螺旋槽16与刀具轴线o平行的方式消除扭转而表示的剖视图。从图4可知，螺旋槽16以槽底与刀具轴线o的距离即槽底半径r随着从刀柄12侧朝向刀具顶端侧而变小的方式设置。槽底半径r在刀具轴线o方向即图4中的左右方向上以规定的坡度角θ1、θ2呈直线地变化。即，在比变化点s靠刀具顶端侧，随着从刀具顶端朝向变化点s，槽底半径r以坡度角θ1增加，在比变化点s靠刀柄12侧，随着从变化点s朝向刀柄12，槽底半径r以坡度角θ2增加，并且，坡度角θ2比坡度角θ1大。该槽底半径r的2倍的尺寸2r相当于芯厚。
[0048]
以设置有外周切削刃18和底刃20的锥形立铣刀10的刃长度为l，变化点s在刀具轴线o方向上被设定在距刀具顶端0.2l～0.7l的范围内。即，从刀具顶端到变化点s的距离t在0.2l～0.7l的范围内，在本实施例中为约0.5l。具体而言，刃长l≈20mm，距离t＝0.5l≈10mm。另外，若使用顶端刀具直径d来表示距离t，则顶端刀具直径d≈3.36mm，t≈(10/3.36)d≈3d，在1d～10d的范围内。
[0049]
上述坡度角θ1比设有外周切削刃18的刃部14的锥形半角α小，且在0
°
≤θ1≤30
°
的范围内，在本实施例中，由于锥形半角α＝4
°
，因此实质上在0
°
≤θ＜4
°
的范围内设定。在本实施例中，坡度角θ1≈3
°
，刀具顶端的槽底半径re＝0.4d/2≈0.67mm。另外，坡度角θ2比锥形半角α大，在本实施例中θ2≈7
°
。这些坡度角θ1、θ2是刀具轴线o方向的坡度角，沿着绕刀具轴线o扭转的螺旋槽16的螺旋线的方向的槽底半径的坡度角成为比这些坡度角θ1、θ2平缓的坡度。
[0050]
上述螺旋槽16例如通过旋转磨削磨具的外周面进行磨削加工。即，通过将旋转磨削磨具以相对于锥形球端立铣刀坯料以上述螺旋角β倾斜的姿势配置，使锥形球端立铣刀坯料一边在旋转的同时相对地向刀具轴线o方向进行引导进给，一边接近或远离，由此能够在槽底半径r上设置坡度，通过改变该接近远离速度，能够使坡度角变化为θ1、θ2。在该情况下，在坡度角θ1、θ2的变化点s，设置有与旋转磨削磨具的外径对应的圆弧，在变化点s附近使坡度角平滑地变化。换言之，变化点s在刀具轴线o方向上具有规定的长度，在该区域中，坡度角从θ1向θ2连续地变化。如果槽深度随着槽底半径r的变化而变化，则存在沿着螺旋槽16设置的外周切削刃18的前角γ变化的可能性，但例如通过适当地设定上述旋转磨削磨具的外周面形状即磨削面形状，能够与槽深度的变化无关地将前角γ维持为恒定。在前角γ变化的情况下，也能够以前角γ成为恒定的方式进行精加工。
[0051]
在这样的本实施例的锥形球端立铣刀10中，槽底半径r在刀具轴线o方向上以坡度角θ1、θ2呈直线地变化，并且刀具顶端侧的坡度角θ1比刀柄12侧的坡度角θ2小，因此能够在确保强度、刚性的同时减小外周切削刃18的直径尺寸变小的刀具顶端侧的芯厚而提高切屑
排出性能。即，刀具顶端侧部分的槽底半径r的坡度角θ1小，因此芯厚极端变小而强度、刚性受损的情况得到抑制，并且在大的坡度角θ2的刀柄12侧，随着朝向刀柄12侧，芯厚以较大的变化率增加，因此作为刀具整体能够适当地确保强度、刚性而抑制折损等。
[0052]
另外，由于仅使槽底半径r的坡度角θ1、θ2在预先设定的变化点s变化，因此，例如在利用磨削磨具对锥形球端立铣刀坯料的外周面加工螺旋槽16时，仅使该磨削磨具相对于锥形球端立铣刀坯料接近或远离的移动速度在中途变化即可，能够通过1次的槽磨削加工容易地加工螺旋槽16，并且与设置台阶的情况相比，螺旋槽16内的切屑的流动变得顺畅，能够良好地维持切屑排出性能。
[0053]
另外，由于绕刀具轴线o设置有多个螺旋槽16，沿着该多个螺旋槽16设置有多个外周切削刃18，因此施加于锥形球端立铣刀10的负荷被分散而抑制折损等。另外，沿着螺旋槽16设置有外周切削刃18，切屑通过该螺旋槽18向刀柄12侧排出，但由于只是槽底半径r的坡度在中途变大，因此与设置台阶的情况相比，切屑向刀柄12侧的流动变得顺畅，能够良好地维持切屑排出性能。
[0054]
另外，比变化点s靠刀具顶端侧的坡度角θ1比刃部14的锥形半角α小，且在0
°
≤θ1≤30
°
的范围内，因此能够减小刀具顶端侧部分的芯厚而提高切屑排出性能，并且能够避免该刀具顶端侧部分的芯厚极端变小而确保强度、刚性。
[0055]
另外，比变化点s靠刀柄12侧的坡度角θ2比刃部14的锥形半角α大，因此，与外周切削刃18的直径尺寸随着朝向刀柄12侧而变大的增加率相比，槽底半径r的增加率即芯厚的增加率大，能够适当地确保相对于加工负荷的强度、刚性而抑制折损等。
[0056]
另外，由于变化点s被设定在距刀具顶端1d～10d的范围内，因此能够在比变化点s靠刀具顶端侧的较小的坡度角θ1的区域减小芯厚而良好地提高切屑排出性能，并且能够避免该刀具顶端侧部分的芯厚极端变小而确保强度、刚性。
[0057]
另外，由于变化点s被设定在距刀具顶端0.2l～0.7l的范围内，因此能够均衡地确保比变化点s靠刀具顶端侧的比较小的坡度角θ1的区域和比变化点s靠刀柄12侧的较大的坡度角θ2的区域，确保强度、刚性，并且减小外周切削刃18的直径尺寸变小的刀具顶端侧的芯厚而提高切屑排出性能。
[0058]
另外，由于坡度角θ1、θ2在变化点s附近平滑地变化，因此与变化点s的存在无关，切屑在螺旋槽16内更加顺畅地向刀柄12侧流动，切屑排出性能提高，并且变化点s处的应力集中得到缓和。
[0059]
另外，由于外周切削刃18的前角γ在外周切削刃18的全长上大致恒定，因此能够在外周切削刃18的全长范围内得到同等的切削性能，能够在刀具轴线o方向的整个区域得到表面粗糙度等表面品质大致等同的切削面。
[0060]
接着，作为本发明品，使用上述实施例的锥形球端立铣刀10，并且准备具备图5所示的刃部32的锥形球端立铣刀30作为比较品1、及将标称尺寸为r1.8
×4°
的市售品作为比较品2，对一边变更刀具的进给速度一边进行槽切削加工并调查了切削性能的结果进行说明。图5是与上述图4对应的图，该锥形球端立铣刀30除了螺旋槽34的槽底半径r的大小、斜度不同以外，与上述锥形球端立铣刀10相同。即，螺旋槽34的槽底半径r在刀具轴线o方向上的坡度角θ在刃长l的全长上是恒定的，其坡度角θ与上述坡度角θ1相同，约3
°
。另外，刀具顶端的槽底半径re比上述锥形球端立铣刀10稍大，为0.5d/2，约0.84mm。
[0061]
并且，在以下所示的切削试验条件下进行槽切削加工，并将调查了切削性能的结果示于图6、图7。图6、图7是使每1刃进给量fz(刀具进给速度vf)呈阶段性地变化来进行槽切削加工并调查了切削距离等的结果。图6的“切削距离”一栏是调查是否能够进行150mm的槽加工的栏，在中途折损的情况下显示到折损为止的切削距离。“可否切削”一栏的
“○”
意味着能够进行150mm的槽加工，
“×”
意味着不能进行150mm的槽加工。在不能进行150mm的槽加工的情况下，不进行其以上的切削性能的判断。“主轴负荷”一栏是将槽切削加工时的主轴转矩的最大值与机械的最大转矩进行比较的比例(％)。“切削音”、“振动”、“熔敷”一栏的
“○”
是良好，
“△”
是合格(允许范围内)，
“×”
是不合格(允许范围外)，是基于试验人员的感觉的评价。
[0062]
《切削试验条件》
[0063]
工件：a2618(基于jis的规定的铝合金)
[0064]
旋转速度n：24000(min-1
)
[0065]
每1刃进给量fz：0.08～0.125(mm/t)
[0066]
刀具进给速度vf：5760～9000(mm/min)
[0067]
轴向切口ap：7.7(mm)
[0068]
切削油剂：水溶性切削油
[0069]
使用机械：立式加工中心
[0070]
根据图6的试验结果可知，比较品1在每1刃进给量fz＝0.10(mm/t)时折损而无法加工，比较品2在每1刃进给量fz＝0.11(mm/t)时折损而无法加工，与此相对，本发明品能够加工直到每1刃进给量fz＝0.12(mm/t)。另外可知，比较品1、比较品2能够加工直到主轴负荷为67～68％左右，与此相对，本发明品能够加工直到79％左右，能够得到较高的折损强度。图7是针对本发明品以及比较品2，用曲线图对每1刃进给量fz与主轴负荷的关系进行比较而示出的图，在任一种情况下，随着每1刃进给量fz变大而主轴负荷变高，但本发明品能够加工到主轴负荷比比较品2高的区域，能够增大每1刃进给量fz来进行高效率加工。返回图6，关于切削音和振动，与比较品1和比较品2相比，本发明品优异，直到每1刃进给量fz＝0.11(mm/t)为止是合格的，即在容许范围内。关于熔接，虽然一般认为比较品2比本发明品优异，但在本发明品的情况下，直到每1刃进给量fz＝0.12(mm/t)为止是合格的，即在容许范围内。
[0071]
以上，基于附图对本发明的实施例进行了详细说明，但这只不过是一实施方式，本发明能够以基于本领域技术人员的知识施加了各种变更、改良的方式来实施。
[0072]
附图标记的说明
[0073]
10：锥形球端立铣刀(锥形立铣刀) 12：刀柄 14：刃部 16：螺旋槽(槽) 18：外周切削刃 o：刀具轴线 r：槽底半径 θ1、θ2：坡度角 s：变化点 α：锥形半角 γ：前角 l：刃长 d：顶端刀具直径