一种覆层合金线的制备方法与流程

本申请要求于2019年11月19日提交中国专利局，申请号为201911136518.7、发明名称为“覆层合金线的制备方法”的中国专利申请的优先权，其全部内容通过引用结合在本申请中。

本申请涉及金属制造技术领域，特别涉及一种覆层合金线的制备方法。

背景技术：

电工用铝包钢线，尤其是铝包殷钢线，是由合金钢盘条和铝杆基于连续挤压包覆技术复合而成的双金属材料，它具有强度高、耐腐蚀、低线膨胀系数等特性，广泛应用于倍容量架空输配线路中。随着输配线路的档距及输电容量的进一步提升，对铝包殷钢线的抗拉强度以及伸长率提出更高的要求。现有的铝包殷钢线抗拉强度的提升主要是通过盘条化学成分体系的调整以及后序的冷加工硬化，盘条化学成分调整后，尤其是v、cr、mo等元素的调整，产生大尺寸的碳化物颗粒，且非弥散分布，影响盘条的通条性，在拉拔过程中易发生断线。后序高压缩率的冷加工硬化能够有效提升铝包殷钢线的抗拉强度，但同时也带来铝包殷钢线伸长率的急剧下降，对倍容量导线的制备以及应用造成一定的制约。

目前，殷钢线主要通过井式炉、盖式炉进行热处理后，直接进行铝包覆、双金属连续拉拔工艺，其中材料的通条性较差，碳化物颗粒尺寸过大且分布不均匀，拉拔过程中易引起断线，最终铝包殷钢线的抗拉强度、伸长率较低。

技术实现要素：

鉴于以上内容，有必要提供一种改进的覆层合金线的制备方法。

本申请提供的技术方案为：一种覆层合金线的制备方法，包括以下步骤：

s1对合金盘条进行连续热处理，然后经表面处理得到合金芯材；

s2在合金芯材表面连续挤压包覆金属层形成覆层线材；

s3采用双金属同步拉拔覆层线材成型覆层合金线。

其中，在步骤s1中，连续热处理的加热温度为680－820℃，走线速度为1.5－5m/min，合金盘条包括殷钢盘条或铁镍合金盘条中的一种。

进一步的，在步骤s1中，连续热处理过程中控制合金盘条的强度≥1000mpa；和/或，控制合金盘条的伸长率≥10％；和/或，控制合金盘条的碳化物尺寸≤6μm；和/或，控制合金盘条的通条强度差≤20mpa。

进一步的，在步骤s1中，连续热处理采用天然气连续热处理炉进行，且加热过程合金盘条处于惰性气体的保护气氛中。

进一步的，在步骤s1中，表面处理包括对连续热处理后的合金盘条进行抛光或打磨处理；优选抛光处理为在线砂带抛光，更优选砂带选择60－120目，砂带旋转系数为0.4－0.9；和/或，打磨处理为百叶轮打磨。

进一步的，步骤s1还包括对表面处理后的合金盘条进行淋洗处理，淋洗处理采用可调高压水冲洗，优选水压为5－20mpa。

进一步的，在步骤s2之前还包括对合金芯材进行预热处理；优选地，采用感应加热装置进行预热处理。

进一步的，在步骤s2中，金属层的材料包括铝或铝合金；和/或，合金芯材的牵引速度为80－140m/min，模腔包覆温度为400－550℃。

进一步的，在步骤s3中，拉拔进行5－10道次。

进一步的，在步骤s3中，拉拔过程中压力间隙为0.1－0.5mm；和/或，压力模具长度为60－140mm；和/或，拉丝模具锥角为5－9°；和/或，平均道次压缩率控制在14％－21％；和/或，拉拔速度为3－6m/s；和/或，线温控制在130℃以内。

进一步的，在步骤s3中，拉拔过程采用固体润滑剂或液体润滑剂，固体润滑剂包括硬脂酸钙、硬脂酸钠、硬脂酸钡中一种，液体润滑剂主要包括矿物油和/或植物油。

与现有技术相比，本申请提供的覆层合金线的制备方法，利用连续热处理炉处理，获得强度和伸长率匹配良好的合金盘条，再结合表面处理提升合金芯材与覆层材料的结合力，最后通过双金属同步拉拔改善覆层合金线的伸长率，减少覆层合金线截面的硬度差。

附图说明

下面结合附图和具体实施方式对本申请作进一步详细的说明。

图1为本申请实施方式中覆层合金线的制备流程图。

图2为本申请实施例1连续热处理后得到的殷钢芯材的sem图(放大倍数2000x)。

图3为本申请实施例1连续热处理后得到的殷钢芯材的金相照片(放大倍数500x)。

图4为本申请对比例3离线热处理后得到的殷钢芯材的sem图(放大倍数2000x)。

图5为本申请对比例3离线热处理后得到的殷钢芯材的金相照片(放大倍数500x)。

具体实施方式

为了能够更清楚地理解本申请实施例的上述目的、特征和优点，下面结合附图和具体实施方式对本申请进行详细描述。需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请的实施方式中的特征可以相互组合。

在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本申请实施例，所描述的实施方式仅是本申请一部分实施方式，而不是全部的实施方式。基于本申请中的实施方式，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施方式，都属于本申请实施例保护的范围。

本文中“通条性”，一般是指材料在拉丝过程产生的剩余应力的大小和方向在截面上不均等分布，造成线材呈波浪形，影响产品的外径和初拉力的稳定性，在材料检测时我们常检测其线向值。

本文中“拉重比”，指拉断力与单位长度质量的比值。

除非另有定义，本文所使用的所有的技术和科学术语与属于本申请实施例的技术领域的技术人员通常理解的含义相同。本文中在本申请的说明书中所使用的术语只是为了描述具体的实施方式的目的，不是旨在于限制本申请实施例。

请参阅图1，本申请涉及一种覆层合金线的制备方法，包括以下步骤：

步骤s1，对合金盘条进行连续热处理，然后经表面处理得到合金芯材；其中，连续热处理的加热温度为680－820℃，走线速度为1.5－5m/min，合金盘条包括殷钢盘条或铁镍合金盘条中的一种。

现有的殷钢盘条或铁镍合金盘条的主要成分有ni、mo、v、cr、c等主要的化学元素，通过化学成分配比调整来优化殷钢材料的组织、抗拉强度、线膨胀系数。一般的殷钢盘条或铁镍合金盘条(如4j36、4j38等)中，v元素的质量分数在0.4％－1.2％之间，mo元素的质量分数在0.5％－2.8％之间，cr元素的质量分数小于等于0.8％。其中，mo元素主要通过固溶强化的方式提高合金强度，v和cr元素主要通过沉淀强化的方式提高合金强度。

现有的殷钢或铁镍合金盘条的热处理方式主要通过盖式炉、井式炉、箱式炉等离线加热炉进行3－9h的回火处理，一般通过将多卷待处理线材叠放在一起进行离线热处理技术，热处理后材料的同圈强度差超过40mpa以上，不同层盘条强度差超过70mpa以上。通过金相(如图5)或sem扫描(如图4)分析，发现显微组织碳化物moc、vc、cr3c2等呈现团簇状分布，颗粒直径达到微米级。这是由于随着热处理温度的升高和保温时间的加长，析出的碳化物颗粒长大，碳化物颗粒逐渐呈团簇状分布，颗粒尺寸达到微米级。

为了解决现有技术中存在的上述问题，本申请采用连续热处理工艺对合金盘条进行热处理，避免井式炉、盖式炉等热处理造成材料的通条性较差的不足，且连续处理，有利于碳化物颗粒尺寸的控制，且颗粒分布均匀，避免整体盘条放入热处理炉加热存在的反应不均匀的弊端。

在本申请中，“连续热处理”是指待处理合金盘条依次展开进行加热处理的一种热处理技术，包括将待处理合金盘条展开后，依次通过放线装置、加热炉装置、冷却装置、收线装置处理合金盘条。其中，放线装置、收线装置可以是主动式，也可以是被动式，通过牵引电机、plc控制程序调整走线速度，加热炉通过pid自动控制炉膛温度。

本申请中，采用连续热处理技术，将盘卷依次展开进行加热，避免合金盘条在热处理过程盘卷堆叠，能够实现盘条的快速加热、快速冷却，抑制碳化物颗粒析出后长大的趋势，碳化物颗粒成弥散状分布，颗粒尺寸达到纳米级。

同时，本申请进一步限定了连续热处理本申请中加热温度控制为680－820℃，走线速度控制为1.5－5m/min，此过程中加热温度跟走线速度是一组相互配合的参数，通过加热温度与走线速度的配比，确保盘条的实际线温超过再结晶温度，从而保证盘条的再结晶效果。如果加热温度过高或走线速度过快，盘条再结晶效果变差，抗拉强度下降太多，碳化物颗粒变大，脱碳加重，后道生产中断线频次增加1倍以上；如果加热温度过低或走线速度过慢，合金再结晶效果不佳，达不到强度与伸长率的良好匹配。

通过将参数控制在上述范围内进行连续热处理，得到的殷钢盘条热处理后通条强度差不超过20mpa，伸长率≥10％，性能均匀性好。通过金相(如图2)或sem扫描分析(如图3)，发现显微组织碳化物moc、vc、cr3c2等呈现弥散状分布，颗粒直径达到纳米级。

进一步的，在步骤s1中，连续热处理过程控制合金盘条的强度≥1000mpa、伸长率≥10％、碳化物尺寸≤6μm及通条强度差≤20mpa，也即是处理后合金芯材的性能。

更具体的，连续热处理可以是采用天然气连续热处理炉进行，且加热过程合金盘条处于惰性气体的保护气氛中，例如氮气、氩气等等，采用保护气氛可以防止氧化脱碳。

由于热处理及生产现场的灰尘、碰伤等影响，本步骤的实施还在于后续的表面处理工序，主要用于去除合金盘条表面的附着物，改善合金盘条的表面平整度和表面能，使表面具备较好的可涂覆性，用以提高与金属层的结合力。

表面处理包括对热处理后的合金盘条采用在线砂带抛光或百叶轮打磨，通过调整砂带的目数、砂带旋转系数提高修磨质量，达到较好的涂覆效果。在线打磨后显微放大100倍，可看到清晰的打磨纹路，在后续过程中增加合金－铝界面张力，通过间接的冶金结合提高覆层合金的结合力。其中，砂带的选择和其旋转系数是一组配合的参数，在本申请中砂带选择60－120目，砂带旋转系数为0.4－0.9。若砂带目数低于60目或打磨旋转系数超过0.9，芯层材料表面打磨严重，出现显微缺陷，在后道双金属拉拔时容易在显微缺陷处形成裂纹源，随着拉拔的进行，应力集中导致断线。若砂带目数高于120目或打磨旋转系数低于0.4，芯层材料表面的缺陷不能完全修磨干净，在包覆过程中容易露钢，造成包覆、拉丝生产中断，降低产品合格率。

进一步地，步骤s1还包括对表面处理后的合金盘条进行淋洗处理，淋洗处理采用可调高压水冲洗，优选水压为5－20mpa。通过上述淋洗处理步骤，可以去除合金盘条表面残存的金属粉末、钝化打磨棱角。

本申请采用的表面处理方式较传统酸洗更为环保，且处理效率高。为进一步提高清洗效果，高压水冲洗设备还可以配备循环、过滤设备，以及环形气吹设备。

步骤s2，在合金芯材表面连续挤压包覆金属层形成覆层线材。

在具体实施方式中，在步骤s2中，金属层的材料包括铝或铝合金。

在本申请中，连续挤压包覆的工艺原理是单根或两根铝杆沿挤压轮槽靠轮旋转产生的牵引和摩擦力进入挤压模腔，通过模腔本身的温度和摩擦产生的热量，使铝杆在模腔中形成半熔融状态，同时通过芯线两侧，在挤压力和牵引力的作用下，与芯线复合，一起挤出模孔，形成包覆产品。此过程中，牵引速度、挤压轮转速、模腔包覆温度等参数均是连续挤压包覆过程中关键的工艺参数，直接影响了合金芯材和金属层材料之间的结合强度。

在本申请中，合金芯材的牵引速度为80－140m/min，模腔包覆温度为400－550℃。其中，连续挤压包覆速度主要是由挤压轮速度与芯层牵引速度的合理匹配决定的，牵引速度过快不利于合金芯材与覆层的结合力，会出现漏包等问题；牵引速度过慢，模腔内部的压力过大，若芯层速度偏小，造成铝泄漏量偏大，挤压力增大，严重时造成断线和工装损坏现象。同时，连续挤压包覆时因摩擦产生的巨大热量也会使模腔温度急剧增加，在生产过程中应控制模腔的温度。若温度过高，造成工装的热膨胀，改变了相关的间隙尺寸，不但会影响包覆的质量，还会加剧工装的磨损。若温度过低，包层金属流动性变差，模腔内压力过大，容易造成漏包或损坏工装模具。生产实践证明，模腔的控制温度在400－550℃为宜。

为进一步提高双层材料的结合力，提高涂覆效率，连续挤包前可以采用感应加热装置对合金芯材进行加热，如此涂覆材料与芯材的温度接近，降低模腔内部的热损失，提高挤包效率，可减少漏包；其中包覆过程同样优选采用氮气或氩气等惰性气体保护防止合金芯材氧化。

步骤s3，采用双金属同步拉拔覆层线材成型覆层合金线。

覆层合金材料由于芯层金属与外层金属的延伸系数、屈服强度相差较大，要想实现两种金属拉拔中同步变形，一般的采用流体动力润滑技术或压力模技术，即通过压力模具、拉丝模具的组合安装，固体、液体或油脂等润滑介质进行包裹润滑，因此道次压缩率设计、压力模具的间隙、长度、拉丝模具的锥角、定径带长度、拉拔速度、冷却等指标成为双金属材料同步拉拔的关键工艺参数。

具体的，在本申请具体的实施方式中，采用硬脂酸钙(钠)或类似的固体润滑剂(比如硬脂酸钡等)，采用流体动力润滑和压力模技术，在牵引张力的作用下拉拔金属持续将润滑介质从压力模具、拉丝模具中带入，随着润滑介质的增加，沿着模具深度方向上压力越来越大超过芯层材料的屈服强度，在压力和拉拔力的作用下，双金属材料逐步实现减径。优选的，在本申请中进行5－10道次的双金属同步拉拔。

具体的，固体润滑剂，比如可以是硬脂酸钡等，或者其他本领域常用的等同润滑剂；也可通过调整模具间隙，角度后采用液体润滑剂，液体润滑剂主要包括矿物油和/或植物油。

为了进一步提高覆层合金线的抗拉强度，控制覆层合金线的伸长率，优选的压力间隙为0.1－0.5mm，压力模具长度为60－140mm；和/或，拉丝模具锥角为5－9°；和/或，平均道次压缩率控制在14％－21％，拉拔速度为3－6m/s，线温控制在130℃以内。

压力模具间隙和压力模具长度作为控制变形压力的重要控制参数，压力模具变短，为达到一定的变形压力，压力模具间隙需同步减小。实践证明，覆层殷钢线的压力模具间隙在0.1－0.5mm，压力模具在60－140mm，超过这个范围，压力模具与拉丝模具处的压力过低不足以让覆层殷钢线发生同步变形，出现断线和合金－铝脱离的现象。

拉丝模具变形锥角、定径带尺寸作为拉拔变形中重要参数之一，实践证明，拉丝模具锥角低于5°，覆层金属变形过程中心部与表层金属流动性差异过大，硬度相差较大，伸长率低于1.0％，且容易出现显微裂纹。若拉丝模具锥角超过9°，模具定径带尺寸变短，成品线径容易超公差，成品抗拉强度虽有提高，但伸长率下降至0.8％以下。例φ4.22覆层合金采用10°锥角，50％定径带长度拉拔至φ3.83，φ3.49，φ3.2，φ2.96，φ2.74时，各道次的伸长率为1.4％，1.1％，1.0％，0.8％，0.6，不符合技术要求。

连续拉拔时线材温度是关键控制指标之一，随着单道次压缩率的增加、拉拔速度的增加线温逐步增加。一般的，连续拉拔时需要在拉拔模具处、卷筒处进行降温。连续拉拔过程中若线温超过150℃并持续20s以上的时间，材料会发生应变时效脆化现象，线材的抗拉强度增加，伸长率、扭转迅速下降，弯曲和绞合过程中线材断线频发。实践证明，覆层殷钢线拉拔道次压缩率在14％－21％，拉拔速度在3－6m/s，线温控制在130℃以内，线材的抗拉强度、伸长率、扭转等各项指标均达到最佳。

通过调整双金属拉拔工艺，优化拉丝模具的锥角，提升铝包殷钢线抗拉强度，改善铝包殷钢线伸长率，减少殷钢截面的硬度差。由此得到的最终的成品覆层合金线的抗拉强度≥1200mpa，伸长率≥1.2％。

进一步的，以上步骤s1、s2、s3顺序不可颠倒。

在本申请中，步骤s1、s2、s3顺序不可颠倒，必须是连续热处理、连续挤压包覆、连续双金属同步拉拔。

如果对s1和s3顺序调换，对铝包殷钢线进行130℃－550℃，保温1－7h退火试验，结果显示，温度超过460℃，7h线材在扭转时容易出现钢铝分层现象；温度超过530℃，线材局部区域铝层脱落，变形；温度低于400℃，5h以内时效伸长率未有变化；在450－460℃，5－7h之间时效伸长率跳动不稳定，时效仅仅是完成去应力，对线材伸长率不会有明显改变，主要是芯层合金再结晶温度较高，芯层包覆、拉丝后采用退火试验芯层未达到再结晶状态外层材料已软化或融化，或直接损坏覆层合金线材结构。

如果对s1和s2顺序调换，无挤压变形压力下的退火，试验结果跟s1和s3顺序调换调换类似，且s3无法进行拉拔。

以下结合实施例对本发明的特征和性能作进一步的详细描述。

如无特殊说明，本申请中所涉及的操作和处理方法属于本领域常规方法。

如无特殊说明，本申请中所采用的仪器为本领域常规仪器。

本申请具体实施方式中涉及的检测方法如下：

sem测试采用热场发射扫描电镜uitra55，eht为20kv，wd为21.2mm，放大倍数为2000倍；

金相测试采用金相显微镜m2m，放大倍数为500倍。

实施例1

将直径为4.0mm殷钢盘条依次通过天然气连续热处理炉在线处理，在线砂带抛光处理和在线5mpa高压水冲洗，得到殷钢芯材。其中，热处理炉的加热温度为700℃，殷钢盘条的走线速度为3.6m/min，处理后殷钢盘条的强度为1120mpa，伸长率为12.2％；砂带目数为120，砂带旋转系数为0.6。

在殷钢芯材表面通过连续挤压包覆技术形成均匀涂覆的铝层，成型覆层线材。其中，包覆温度为420℃，包覆速度为130m/min，覆层线材的直径为4.50mm。

采用硬脂酸钙为润滑剂，对覆层线材进行6道次双金属同步拉拔，其中平均道次压缩率为17.8％，压力间隙为0.2mm，模具长度为100mm，拉拔速度为5m/s，线温控制为108℃，最终形成直径为2.5mm的铝包殷钢线，总压缩率为69.1％。成型的铝包殷钢线的拉伸强度为1280mpa，伸长率为1.2％，扭转95圈。

实施例2

将直径为4.4mm的4j36铁镍合金盘条依次通过天然气连续热处理炉在线处理，在线砂带抛光处理和在线10mpa高压水冲洗，得到铁镍合金芯材。其中，热处理炉的加热温度为720℃，铁镍合金盘条的走线速度为3.3m/min，处理后铁镍合金盘条的强度为1100mpa，伸长率为11.4％；砂带目数为120，砂带旋转系数为0.7。

在铁镍合金芯材表面通过连续挤压包覆技术形成均匀涂覆的铝合金层，成型覆层线材。其中，包覆温度为430℃，包覆速度为130m/min，覆层线材的直径为4.95mm。

采用硬脂酸钠为润滑剂，对覆层线材进行6道次双金属同步拉拔，其中平均道次压缩率为17.3％，压力间隙为0.3mm，模具长度为110mm，拉拔速度为5m/s，线温控制为113℃，最终形成直径为2.8mm的铝合金包铁镍合金线，总压缩率为68.0％。成型的铝合金包铁镍合金线的拉伸强度为1260mpa，伸长率为1.2％，扭转87圈。

实施例3

将直径为5.3mm殷钢盘条依次通过天然气连续热处理炉在线处理，在线砂带抛光处理和在线15mpa高压水冲洗，得到殷钢芯材。其中，热处理炉的加热温度为760℃，殷钢盘条的走线速度为2.7m/min，处理后殷钢盘条的强度为1050mpa，伸长率为11.0％；砂带目数为80，砂带旋转系数为0.8。

在殷钢芯材表面通过连续挤压包覆技术形成均匀涂覆的铝层，成型覆层线材。其中，包覆温度为440℃，包覆速度为110m/min，覆层线材的直径为5.98mm。

采用硬脂酸钙为润滑剂，对覆层线材进行8道次双金属同步拉拔，其中平均道次压缩率为17.1％，压力间隙为0.35mm，模具长度为120mm，拉拔速度为4m/s，线温控制为118℃，最终形成直径为3.1mm的铝包殷钢线，总压缩率为73.1％。成型的铝包殷钢线的拉伸强度为1235mpa，伸长率为1.5％，扭转92圈。

实施例4

将直径为5.8mm的4j38铁镍合金盘条依次通过天然气连续热处理炉在线处理，在线砂带抛光处理和在线20mpa高压水冲洗，得到铁镍合金芯材。其中，热处理炉的加热温度为800℃，铁镍合金盘条的走线速度为2.5m/min，处理后铁镍合金盘条的强度为1030mpa，伸长率为10.8％；砂带目数为80，砂带旋转系数为0.8。

在铁镍合金芯材表面通过连续挤压包覆技术形成均匀涂覆的铝层，成型覆层线材。其中，包覆温度为450℃，包覆速度为110m/min，覆层线材的直径为6.55mm。

采用硬脂酸钙为润滑剂，对覆层线材进行8道次双金属同步拉拔，其中平均道次压缩率为17.8％，压力间隙为0.4mm，模具长度为125mm，拉拔速度为4m/s，线温控制为121℃，最终形成直径为3.3mm的铝包铁镍合金线，总压缩率为74.6％。成型的铝包铁镍合金线的拉伸强度为1213mpa，伸长率为1.5％，扭转103圈。

对比例1

将直径为4.0mm殷钢盘条通过在线砂带抛光处理和在线5mpa高压水冲洗，得到殷钢芯材，芯材强度为1320mpa，伸长率为4％；砂带目数为120，砂带旋转系数为0.6。

在殷钢芯材表面通过连续挤压包覆技术形成均匀涂覆的铝层，成型覆层线材。其中，包覆温度为420℃，包覆速度为130m/min，覆层线材的直径为4.50mm。

采用硬脂酸钙为润滑剂，对覆层线材进行6道次双金属同步拉拔，其中压力间隙为0.2mm，模具长度为100mm，拉拔速度为5m/s，最终形成直径规格为2.5mm的铝包殷钢线，总压缩率为69.1％。成型的铝包殷钢线的拉伸强度为1240mpa，伸长率为0.4％，扭转7圈。

与实施例1相比，本对比例殷钢盘条未预先经过在线连续热处理，其他步骤基本相同，较实施例1的铝包殷钢线的拉伸强度为1280mpa，伸长率为1.2％，扭转95圈性能，本比较例的铝包殷钢线的伸长率、扭转指标均明显下降。

对比例2

将直径为4.0mm殷钢盘条通过在线砂带抛光处理和在线5mpa高压水冲洗，得到殷钢芯材。砂带目数为120，砂带旋转系数为0.6。

在殷钢芯材表面通过连续挤压包覆技术形成均匀涂覆的铝层，成型覆层线材。其中，包覆温度为420℃，包覆速度为130m/min，覆层线材的直径为4.50mm。

采用硬脂酸钙为润滑剂，对覆层线材进行6道次双金属同步拉拔，其中压力间隙为0.2mm，模具长度为100mm，拉拔速度为5m/s，最终形成直径规格为2.5mm的铝包殷钢线，总压缩率为69.1％。拉拔后的铝包殷钢线置于箱式电阻炉炉内进行加热，加热温度为450℃，加热时间为5h，成型的铝包殷钢线的拉伸强度为1168mpa，伸长率为0.8％，扭转48圈。

与实施例1相比，本对比例殷钢盘条未预先经过在线连续热处理，在拉拔成型铝包殷钢线之后进行了热处理，也可以说进行常规退火处理，其他步骤基本相同；所谓的常规退火处理是指将成卷的覆层金属线采用箱式炉加热处理一定时长，其主要目的在于去应力或提高伸长率，处理温度通常不得高于芯层和覆层材料中具有较低熔点的一个的熔点/软化温度；不然以铝包殷钢线为例，殷钢的退火温度高于铝的软化点/熔点，太高的退火温度会导致覆层，也就是铝，会软化，甚至融化，或者是覆层铝与芯层殷钢分离，这些结果均与去应力或提高材料伸长率的初衷相背离，所以说后续退火处理对铝包殷钢线(本申请的覆层合金线类同)的伸长率改善有益，但与本申请就殷钢盘条预先热处理对后期覆层合金线的伸长率改善程度相比存在一定的差距。较实施例1的铝包殷钢线的拉伸强度为1280mpa，伸长率为1.2％，扭转95圈性能，本对比例的铝包殷钢线的成品铝包殷钢线的拉伸强度、伸长率、扭转指标均明显下降。

对比例3

将直径为4.4mm的4j36铁镍合金盘条成卷置于井式炉内热处理，加热温度为600℃，加热时间为5h，热处理后铁镍合金盘条头部抗拉强度为1020mpa，尾部抗拉强度为1070mpa，同圈差强度为超过40mpa，伸长率为7.5％，碳化物颗粒尺寸为8－10μm。

对铁镍合金盘条采用在线砂带抛光处理和在线10mpa高压水冲洗，砂带目数为120，砂带旋转系数为0.7。在铁镍合金芯材表面通过连续挤压包覆技术形成均匀涂覆的铝合金层，成型覆层线材。其中，包覆温度为430℃，包覆速度为130m/min，覆层线材的直径为4.95mm。

采用硬脂酸钠为润滑剂，对覆层线材进行6道次双金属同步拉拔，其中压力间隙为0.3mm，模具长度为110mm，拉拔速度为5m/s，最终形成直径规格为2.8mm的铝合金包铁镍合金线，总压缩率为68.0％。成型的铝合金包铁镍合金线的头部拉伸强度为1090mpa，尾部拉伸强度为1170mpa，伸长率为0.6％－0.8％，扭转24圈。

与实施例2相比，本对比例的铁镍合金盘条未经过在线连续热处理，而是采用传统的井式炉对整个合金盘条进行热处理，其他步骤基本相同。较实施例2的铝合金包铁镍合金线的拉伸强度为1260mpa，伸长率为1.2％，扭转87圈性能，本比较例的铝合金包铁镍合金线的拉伸强度、伸长率、扭转波动大，这是因为对比例整个铁镍合金盘条占据空间大，置于井式炉中材料的不同区域(例如首尾、中间段等)的温度存在较大差异，又确保处理一定的时长，处于高温区的材料段碳化物颗粒的尺寸会过大，处于低温区的材料段碳化物颗粒也可能偏小；且由于芯材为盘条状堆叠，与炉腔充分接触的盘条表层会充分生长，盘叠在一起的中层碳化物颗粒会抑制性生长，这些最终呈现为碳化物颗粒整体分布不均，铁镍合金的通条性较差；相对而言，本申请通过连续在线热处理，持续、均匀地沿纵长方向对芯层材料，也就是铁镍合金，进行热处理，提高了铁镍合金的通条性，控制了碳化物颗粒尺寸的生长和分布情况，使得最终铝合金包铁镍合金线的抗拉强度和伸长率等性能均得以提升。

对比例4

铝合金包殷钢线的制备的方法和条件同实施例1，区别仅在于热处理炉的加热温度为650℃，走线速度1.0m/min。

得到的热处理殷钢合金为920mpa，伸长率为4.8％，得到的同规格的铝包殷钢线抗拉强度1120mpa，伸长率为0.8％，扭转为48圈，不符合预期要求。

对比例5

铝合金包殷钢线的制备的方法和条件同实施例1，区别仅在于热处理炉的加热温度为840℃，走线速度5.3m/min。

得到的热处理殷钢合金为955mpa，伸长率为5.5％，得到的同规格的铝包殷钢线抗拉强度1150mpa，伸长率为0.8％，扭转为56圈，不符合预期要求。

在其他实施方式中，本申请的各参数不限定为上述实施例，仅需在述及的合理范围内调整，均可以获得强度、伸长率及扭转等综合性能优良的覆层合金线，在此不再赘述。

综上，本申请提出的覆层合金线的制备方法，通过对合金盘条预先进行连续热处理、在线表面抛光或打磨及清洗、连续涂覆挤包、双金属同步拉拔等一系列过程实施，优化控制每一过程中的必要工艺参数，最终获得的产品抗拉强度、伸长率等力学性能均得以增强，也可以说可以提高覆层合金线的抗拉强度、伸长率，减小碳化物颗粒尺寸并使其弥散分布，提高线材通条性，减少断丝，且操作过程可连续作业，提高了生产效率。而且，本申请生产的高强度高伸长率覆层合金线与铝合金同心绞合后，能够降低导线的弧垂，增加拉重比，提高输电线路容量，满足电力系统容量升级的使用高要求。

以上实施方式仅用以说明本申请实施例的技术方案而非限制，尽管参照以上较佳实施方式对本申请实施例进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本申请实施例的技术方案进行修改或等同替换都不应脱离本申请实施例的技术方案的精神和范围。