技术特征：
1.980mpa级低屈强比冷轧双相钢，其特征在于：按重量百分比计包括c：0.10～0.17％、si：0.45～1.00％、mn：1.60～2.40％、p≤0.015％、s≤0.008％、als：0.010～0.080％、n≤0.008％、cr：0.20～0.80％、v：0.02～0.12％；其余元素为fe及不可避免的杂质。2.如权利要求1所述的980mpa级低屈强比冷轧双相钢，其特征在于：按重量百分比计包括c：0.10～0.15％、si：0.45～0.85％、mn：1.75～2.30％、p≤0.010％、s≤0.005％、al：0.025～0.065％、n≤0.004％、cr：0.30～0.70％、v：0.045～0.10％；其余元素为fe及不可避免的杂质。3.用于如权利要求2所述的980mpa级低屈强比冷轧双相钢酸轧工序的焊接方法，其特征在于：所述焊接选用980mpa级低屈强比冷轧双相钢作为衔接材，将衔接材和原料钢卷剪切后，使衔接材和原料钢卷的焊接面对齐并处于同一水平面上再添加焊丝进行焊接，焊接后对焊缝进行焊后退火、打磨处理，并通过测量焊缝厚度、杯突试验对焊缝质量进行检查；其中，钢卷焊接前需冷却至≤60℃，焊接前后的两个钢卷中强度较高带钢的屈服强度应低于强度较低钢带屈服强度的1.3倍；焊接所选用衔接材的碳当量按照下述公式计算的数值控制在0.25～0.65范围内，所述碳当量公式为ceq＝c+mn/6+si/24+ni/40+cr/5+mo/4+v/14(％)；焊丝的化学成分为c：0.02～0.15％、si：0.55～1.0％、mn：1.35～1.90％、p≤0.030％、s≤0.030％、cu≤0.50％、ti+zr：0.02～0.30％、al：0.10～0.50％；焊接后通过热循环对焊缝进行热处理，功率为40kw，频率为30khz，焊缝热处理电流补偿量为0～15％，焊缝热处理的加热过程中要求加热速度≤20℃/s，冷却时以冷速≤15℃/s冷却至300℃以下后进行空冷。4.如权利要求3所述的用于980mpa级低屈强比冷轧双相钢酸轧工序的焊接方法，其特征在于：所述剪切采用双切剪，剪切过程中剪刃与钢带之间的倾角为2
°
，剪刃间隙范围控制为0.30～0.65mm。5.如权利要求4所述的用于980mpa级低屈强比冷轧双相钢酸轧工序的焊接方法，其特征在于：所述剪刃间隙的控制根据钢带厚度按下述要求确定，当带钢厚度≤2.5mm时剪刃间隙为0.30mm，带钢厚度每增加0.5mm则剪刃间隙增加0.05mm；剪刃按照周期≤7800t或剪切次数≤13500次进行更换，每次更换剪刃后都应对剪刃的侧间隙进行标定，确保剪切横截面与带钢纵向成90
°
，且需确保证剪切端面光滑、平直，无毛刺、分层等缺陷。6.如权利要求3所述的用于980mpa级低屈强比冷轧双相钢酸轧工序的焊接方法，其特征在于：剪切时，钢卷的切除长度按照下述要求进行控制，保证板形及表面质量后进行焊接；所述切除长度控制要求为：当带钢厚度t＜2.75mm时切除长度为6.5mm，当2.75mm≤带钢厚度t＜4.0mm时切除长度为5.6mm，当带钢厚度t≥4.0mm时切除长度为4.8mm，并确保带头带尾的缺陷能完全切除，不会恶化焊接质量。7.如权利要求3所述的用于980mpa级低屈强比冷轧双相钢酸轧工序的焊接方法，其特征在于：所述带钢的表面平直度要求为≤230umit，镰刀弯要求为≤20mm/10m，h
c-h
40
的凸度要求为≤130μm。8.如权利要求3所述的用于980mpa级低屈强比冷轧双相钢酸轧工序的焊接方法，其特征在于：所述焊接采用激光焊机进行焊接，焊机厚度的跳跃范围≤1.4h1，宽度的跳跃范围
≤300mm且每侧≤150mm，其中，h1为较薄带钢的厚度，单位为mm；激光焊接过程中利用聚焦位或光斑位置将激光束聚焦为焊接光斑，聚焦位的高度调节范围为0～9.0mm、z轴控制精度为
±
0.05mm，光斑位置的调节范围为
±
1.5mm、x轴控制精度为
±
0.05mm。9.如权利要求8所述的用于980mpa级低屈强比冷轧双相钢酸轧工序的焊接方法，其特征在于：所述激光焊接的功率为12
±
0.8kw，焊接速度按照带钢厚度控制为2.1～4.4
±
0.3m/min，喂丝速度按照带钢厚度控制为1.9～4.0
±
0.3m/min；焊接过程中全程通入气体保护，保护气体为he、n2和co的混合气体，焊接时的辅助气体为he；焊接完成后采用碾压轮对焊缝进行清理，碾压轮的压力≤60kn、碾压轮的高度为0～7.5mm；其中，当带钢厚度≤2.5mm时焊接速度为4.4
±
0.3m/min，带钢厚度每增加0.5mm则焊接速度降低0.3m/min，焊接速度的补偿范围为0～15％；当带钢厚度≤2.5mm时喂丝速度为1.5
±
0.3m/min，带钢厚度每增加0.5mm则焊接速度增加0.3m/min，喂丝速度的补偿范围为0～15％；焊接保护气体中he的流量为45～51nl/h，n2的流量为8.0～12.0nl/h，co的流量为1.8～2.3nl/h，混合气体的露点≤-50℃、压力为0.4～0.7mpa、温度为5～50℃；辅助气体he的流量为90～160nl/min、压力为0.4～0.7mpa、温度为5～50℃。10.如权利要求8所述的用于980mpa级低屈强比冷轧双相钢酸轧工序的焊接方法，其特征在于：所述焊接过程中，焊缝的厚度为原料钢带厚度的1.02～1.15倍；焊缝取样进行杯突试验时，取样点数至少为3个，左右两个点取在距边部100～200mm范围内，第三个点取在钢带的中部，取样点冲孔孔径为15mm且冲孔距离焊缝100mm；杯突试验的要求为，若裂口在热影响区及时裂口垂直于焊缝方向以及裂口垂直于焊缝方向时判定为焊缝合格；若裂口与焊缝重合时则判定为焊缝质量不合格；并且一大卷内不允许有两个焊缝，否则判定为不合格；焊接进行宽度跳跃衔接时需进行冲月牙湾实验，实验要求为，(1)在焊缝处冲切，冲切量为相对于窄带钢宽进去30mm，(2)窄变宽的情况下，从焊缝向入口侧偏离较宽一侧240mm位置处和焊缝处进行两次冲切，(3)宽变窄的情况下，从焊缝向出口侧偏离较宽一侧240mm的位置处和焊缝处进行两次冲切，经实验无问题后方可进行宽度跳跃钢卷的过渡。
技术总结
本发明公开了一种980MPa级低屈强比冷轧双相钢及其酸轧工序的焊接方法，通过对980MPa级低屈强比冷轧双相钢的组分按C：0.10～0.17％、Si：0.45～1.00％、Mn：1.60～2.40％、P≤0.015％、S≤0.008％、Als：0.010～0.080％、N≤0.008％、Cr：0.20～0.80％、V：0.02～0.12％；其余元素为Fe及不可避免的杂质进行控制。焊接即选用980MPa级低屈强比冷轧双相钢作为衔接材，将衔接材和原料钢卷剪切后，使衔接材和原料钢卷的焊接面对齐并处于同一水平面上再添加焊丝进行焊接，焊接后对焊缝进行焊后退火、打磨处理，并通过测量焊缝厚度、杯突试验对焊缝质量进行检查。从而有效的解决了现有技术存在的生产过程中不稳，生产效率不高的技术问题，达到了提供一种能保证980MPa级低屈强比冷轧双相钢酸轧工序生产稳定、高效的目的。高效的目的。高效的目的。
技术研发人员：余灿生 苏冠侨 常智渊 郑之旺 郑昊青 陈述
受保护的技术使用者：攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司
技术研发日：2022.04.07
技术公布日：2022/5/30