一种电子产品用高强不锈钢粉末及制备工艺的制作方法

本发明涉及消费电子产品所用粉末冶金材料制备领域，具体涉及一种高强度不锈钢粉末冶金材料及其制备方法。

背景技术：

不锈钢的传统应用领域是石油化工、国防工业、海洋器械等方面，但近年来随着手机、智能腕表等通讯类电子消费产品的不断升级换代，不锈钢粉末直接烧结的零部件应用也越来越广泛，并对粉末烧结的材料性能也提出了越来越高的要求。一方面，基于与人体汗液的接触而要求材料依然具有足够的抗腐蚀性；另一方面对于电子产品结构件的强度要求也越来越高，以保证在承受弯曲、撞击、掉落冲击等情境下不断裂、不发生显著变形可保护内部精密电子电路。目前新型消费类电子产品要求不锈钢粉末烧结成形后，其屈服强度需超过1500mpa、延伸率超过4％，同时要求该不锈钢粉末有良好的烧结工艺性，即不含有易氧化元素al、ti等，因为它们易在雾化制粉、烧结时易氧化而导致塑性、韧性急剧恶化和致密度下降。

满足此类电子产品用的高屈服强度不锈钢目前只能是马氏体不锈钢，具体而言，可细分为具有高硬度、高强度的马氏体铬钢和马氏体铬镍时效不锈钢两种。

(1)马氏体铬钢。钢中除含铬外还含一定量的碳。铬含量决定钢的耐蚀性，碳含量越高则强度、硬度和耐磨性越高。主要用于制造对强度、硬度要求高、但对耐腐蚀性能要求不高的工具、刀具等。典型钢号有2crl3、4crl3、9crl8等。此类马氏体不锈钢，由于高屈服强度的要求而加入较高的碳含量，这导致一是耐腐蚀性显著下降，二是塑性也显著恶化，通常塑性无法满足上述消费类电子产品的应用要求。

(2)马氏体铬镍时效不锈钢，是在超低碳马氏体时效钢的基础上加入高于10％的铬和一定含量的镍制成的，既保有马氏体时效钢的良好综合性能，又提高了耐蚀性，主要用于强韧性兼备的航空结构件。此类钢含10％～15％铬以保证抗腐蚀性，镍含量为6％～11％(或钴含量为10％～20％)，并加入mo、ti、cu等强化元素，其典型的马氏体时效钢钢种成分、强化相和屈服强度见表1所示。由此可见，通过cu析出强化的沉淀硬化不锈钢系列(ph)其屈服强度只能达到1200mpa左右；而其他通过nial、ni3ti等强化相提高强度的马氏体时效不锈钢最高屈服强度可以达到1500mpa，但由于含有al、ti等易氧化元素而无法满足烧结的工艺要求。因此迫切需要开发一种不含有易氧化元素、屈服强度可以超高1500mpa且具有一定塑韧性的马氏体不锈钢母合金和粉末，以满足消费电子产品的需求。

表1典型高强不锈钢的合金成分及强化相

技术实现要素：

本发明的目的在于提供一种消费类电子产品用高强不锈钢粉末及制备工艺，通过母合金熔炼、制粉、烧结和配套的热处理工艺，制造出一种可用于消费类电子产品的屈服强度超过1500mpa，延伸率超过4％的不锈钢零部件，以填补目前的市场空白。

一种电子产品用高强不锈钢粉末，其特征在于成分不含易氧化元素al、ti，且化学成分按重量百分比为:

c:≤0.2％；cr:11.0-13.5％；co:11-14％；mo:5-7.5％；(cu+ni)≤3.5％；v:0.1-0.5％；w:0-2％,余量为fe及不可避免的杂质。

进一步地，所述不锈钢粉末成分范围为：c:0.05-0.15％；cr:11.0-13.5％；(cu+ni)≤3.5％；co:12-14％；mo:5-7.5％；v:0.1-0.5％；w:0-2％；其中s、p、o、n等杂质元素总量不超过0.2％。

相比于传统高强马氏体不锈钢金属粉末化学成分而言，本发明除了含有常见元素cr、ni、cu外，还含有co、mo、w和v等非常规强化元素，同时需要控制了低的氧、氮含量以提高塑韧性。其中各元素作用如下:

c：c的作用复杂，既可通过固溶强化提高强度，也可形成碳化物析出强化；但c含量过多会形成孪晶马氏体而降低钢塑性和韧性，恶化耐蚀性，残余奥氏体的数量与稳定性也与碳含量相关。

v、mo、w、cu：均为强化元素，但是各自的强化机制并不相同，且强化的同时会导致塑性、韧性降低；得到最佳强韧化效果的v、mo、w含量与碳含量、其他合金元素含量均相关；

cr：对不锈钢的耐蚀性起着决定性作用，而引起钢耐蚀性产生突变的铬含量约为12％。过高的铬含量，基体中生成铁素体，导致耐蚀性下降和横向韧性恶化、强度降低；还会降低钢的ms点，导致参与奥氏体含量增加，因此将cr的含量控制在10.0-13.0％。

ni：ni可提高钢的韧性，降低δ-铁素体的含量，但ni含量过多将导致室温组织中的残余奥氏体过多，影响钢的屈服强度，同时ni、cu都是奥氏体化元素，显著扩大奥氏体相区，因此ni、cu的含量需要综合设计以避免残余体过多。

氧和氮:金属粉末中有害的气体元素，造成较多空心粉形成的同时显著降低后期部件的塑韧性，特别是低温塑性、韧性。

一种如上所述的电子产品用高强不锈钢粉末不锈钢粉的制备工艺，其特征在于:

(1)母合金制备:采用真空熔炼工艺制备母合金，母合金成分按重量百分比为：

c:0.05-0.2％；cr:11.0-13.5％；cu:0-3.5％；ni:0-3.5％；(cu+ni)≤3.5％；co:12-14％；mo:5-7.5％；v:0.1-0.5％；w:0-2％；余量为fe及不可避免的杂质，其中s、p、o、n杂质元素总量不超过0.05％；当(cu+ni)％达到范围上限时，碳含量取上述范围下限；不添加易氧化元素al、ti等；熔炼后可浇铸成锭或直接进行制粉；

(2)制粉:将上述母合金熔化后，在惰性气氛下气雾化制粉，粉体的平均成分具备权利要求1所述特征。

(3)粉末烧结:将上述获得粉末按照器件形状按照常规标准布粉、振实和成型后，在惰性气氛保护下烧结；

(4)热处理工艺：上述粉末烧结后，进行固溶处理→深冷处理→时效处理；

(5)经过上述热处理的粉末烧结材料，其屈服强度≥1500mpa，延伸率≥4％。

进一步地，步骤(3)所述烧结是在1200-1400温度下进行烧结2秒～10小时。

进一步地，步骤(4)所述固溶处理是在1050～1150℃保温2秒～5小时。

进一步地，步骤(4)所述深冷处理是在≤-60℃以下温度保温2秒～10小时。

进一步地，步骤(4)所述时效处理是500～600℃保温10秒～10小时。

进一步地，步骤(4)热处理各工序的保温时间与烧结器件尺寸相关，尺寸越小，则需保温的时间越短，而越大则需要的保温时间越大；深冷处理温度与c、cu、ni元素含量相关，当三个元素取上限时，则深冷温度越低。

本发明与现有技术相比，优点在于本发明采用通过创新的合金成分体系设计，不含有易氧化的强化元素如ti、al等，而通过w、mo、co、cu等元素的强化，成分设计可以避免铁素体和过多奥氏体相的形成，经过常规工艺烧结后，按照本发明的热处理工艺即可获得高屈服强度≥1500mpa，延伸率≥4％。

本发明的高强不锈钢金属粉末除了可用于消费电子产品领域，也可应用于激光打印用复杂精密零件的粉末耗材，也可推广至医疗、海工等相关领域，具有广阔的市场前景。

附图说明

图1为拉伸试验用烧结件。

具体实施方式

实施例1

采用真空感应炉熔炼获得如下成分母合金，0.07％c-13％cr-1.1％ni-13.1％co-5.5％mo-1.5％cu-0.3％v-1.1％w-0.0086％p-0.0058％s,[n]含量65ppm,[o]含量52pmm,熔化后在高纯氩气中雾化制粉，获得粉体颗粒平均尺寸在10μm左右，粉体的平均成分各金属合金元素含量与母合金一致，将上述获得粉末布粉、振实、成型后，在氩气气氛保护下，加热至1300度温度烧结6小时后冷却至室温，获得如图1所示形状的拉伸试验用烧结件，然后将烧结件加热至1100℃保温1小时进行固溶处理，在-70℃保温2小时进行深冷处理，在540℃保温3小时进行时效处理，获得屈服强度1802mpa，延伸率6.9％。

实施例2

采用真空感应炉加真空自耗炉熔炼获得如下成分母合金，0.1％c-13.2％cr-0.5％ni-12.5％co-6.5％mo-2.5％cu-0.3％v-0.5％w-0.0076％p-0.0038％s，[n]含量21ppm,[o]含量12pmm,熔化后在高纯氩气中雾化制粉，粉体的平均成分各金属元素含量与母合金一致，而气体含量变化95ppm[n]和90ppm[o],将上述获得粉末布粉、振实、成型后，获得如图1所示形状的拉伸试验用烧结件，在氩气气氛保护下，加热至1300度温度烧结7小时后冷却至室温，然后将烧结件加热至1060℃保温2小时进行固溶处理，在-170℃保温0.5小时进行深冷处理，在550℃保温1小时进行时效处理，获得屈服强度1832mpa，延伸率6.1％。

实施例3

采用真空感应炉熔炼获得如下成分母合金，0.08％c-12.2％cr-1.1％ni-12.5％co-6.5％mo-2.1％cu-0.5％v-0.5％w-0.0086％p-0.0028％s,熔化后在高纯氩气中雾化制粉，粉体的平均成分各金属元素含量与母合金一致，而气体含量变化135ppm[n]和88ppm[o],将上述获得粉末布粉、振实、成型后，获得如图1所示形状的拉伸试验用烧结件，在氮气气氛加热至700度，然后在氩气气氛保护下加热至1300度温度烧结5小时后冷却至室温，然后将烧结件加热至1130℃保温2小时进行固溶处理，在-70℃保温10小时进行深冷处理，在560℃保温4小时进行时效处理，获得屈服强度1835mpa，延伸率5.3％。

实施例4

采用真空感应炉熔炼获得如下成分母合金，0.12％c-12.5％cr-2.1％ni-13.2％co-5.2％mo-0.3％v-1.2％w,熔化后在高纯氩气中雾化制粉，粉体的平均成分各金属元素含量与母合金一致，将上述获得粉末布粉、振实、成型后，获得如图1所示形状的拉伸试验用烧结件，在氮气气氛加热至700度，然后在氩气气氛保护下加热至1320度温度烧结8小时后冷却至室温，然后将烧结件加热至1080℃保温1小时进行固溶处理，在-73℃保温8小时进行深冷处理，在530℃保温4小时进行时效处理，获得屈服强度1706mpa，延伸率10.2％。

实施例5

采用真空感应炉熔炼获得如下成分母合金，0.10％c-12.2％cr-2.5％ni-12.4％co-5.3％mo-0.5％cu-0.2％v-0.9％w,熔化后在高纯氮气中雾化制粉，粉体的平均成分各金属元素含量与母合金一致，将上述获得粉末布粉、振实、成型后，获得如图1所示形状的拉伸试验用烧结件，在氮气气氛加热至700度，然后在氩气气氛保护下加热至1300度温度烧结8小时后冷却至室温，然后将烧结件加热至1060℃保温2小时进行固溶处理，在-73℃保温3小时进行深冷处理，在520℃保温5小时进行时效处理，获得屈服强度1653mpa，延伸率11.3％。

实施例6

采用真空感应炉熔炼获得如下成分母合金，0.11％c-12.5％cr-1.5％ni-11.4％co-5.1％mo-0.5％cu-0.3％v-1.3％w,熔化后在高纯氮气中雾化制粉，粉体的平均成分各金属元素含量与母合金一致，将上述获得粉末布粉、振实、成型后，获得如图1所示形状的拉伸试验用烧结件，在氮气气氛加热至700度，然后在氩气气氛保护下加热至1300度温度烧结10小时后冷却至室温，然后将烧结件加热至1080℃保温3小时进行固溶处理，在-63℃保温8小时进行深冷处理，在530℃保温6小时进行时效处理，获得屈服强度1607mpa，延伸率13.1％。

上述实施例的成分、工艺与性能总结于表2

表2实施例中母合金成分、热处理工艺与力学性能总结