技术领域本发明涉及一种光学玻璃、预制件以及光学元件。
背景技术：
近年来，使用光学系统的设备的数码化与高清化在飞速发展，在数码照相机与摄像机等摄影器材、投影仪与投影电视等视频播放(投影)设备等各种光学仪器领域中，对减少在光学系统中使用的透镜及棱镜等光学元件的数量，并将整体光学系统轻量化以及小型化的要求越来越高。在用于制造光学元件的光学玻璃中，特别是，对可以实现整体光学系统的轻量化以及小型化的具有1.60以上1.80以下的高折射率(nd)以及40以上60以下的高阿贝数(νd)的高折射率低色散的玻璃的需求变得非常高。作为此类高折射率低色散的玻璃，专利文献1所述的玻璃成分广为人知。【专利文献1】日本专利文献特开2003-020249号公报发明所要解决的技术问题为了降低光学玻璃的材料成本，要求光学玻璃的原料成本尽可能低廉。但是，专利文献1所述的玻璃难以充分满足这样的要求。另外，专利文献1所述的玻璃，存在玻璃的比重大、光学元件的质量大的问题。也就是说，将这些玻璃用在照相机与投影仪等光学仪器时，存在整个光学仪器的质量容易变大的问题。然而，专利文献1所公开的玻璃，虽然具有高折射率低色散，但是玻璃化转变温度较高，因此无法称其为对冲压成型较为理想的玻璃。另外，专利文献1所公开的玻璃，很难说稳定性高，可能会出现失透等现象。另一方面，即使在降低了光学玻璃的材料成本以及玻璃化转变温度的情况下，仍然要求稳定性高且不易失透的光学玻璃。本发明鉴于上述问题而完成，其目的在于以更低廉的价格获得一种折射率(nd)以及阿贝数(νd)均在所要求的范围内，并且稳定性较高的光学玻璃。另外，本发明的目的还在于获得一种折射率(nd)以及阿贝数(νd)均在所要求的范围内，稳定性较高，玻璃化转变温度较低，并且对冲压成型较为理想的光学玻璃。
技术实现要素：
本发明人等，为了解决上述课题，反复进行深入试验及研究之结果，发现在含有B2O3成分以及Ln2O3成分的玻璃中，即使在较昂贵的Ta2O5成分的含量较少的情况下，仍然可以获得具有所要求的高折射率以及低色散，且稳定性较高的玻璃，从而完成了本发明。具体地说，本发明提供以下光学玻璃。(1)一种光学玻璃，其特征在于，以氧化物基准的摩尔％计算，含有B2O3成分25.0％以上70.0％以下，Ln2O3成分3.0％以上20.0％以下，式中，Ln为从由La、Gd、Y、Yb组成的群中选择的1种以上，Ta2O5成分的含量小于5.0％，且具有1.60以上1.80以下的折射率nd，40以上60以下的阿贝数νd。(2)上述(1)所述的光学玻璃，其特征在于，以氧化物基准的摩尔％计算，La2O3成分为0～20.0％，SiO2成分为0～20.0％，Li2O成分为0～20.0％，ZnO成分为0～25.0％，ZrO2成分为0～10.0％。(3)上述(1)或(2)所述的光学玻璃，其特征在于，以氧化物基准的摩尔％计算，Gd2O3成分为0～10.0％，Y2O3成分为0～15.0％，Yb2O3成分为0～10.0％，Na2O成分为0～10.0％，K2O成分为0～10.0％，MgO成分为0～10.0％，CaO成分为0～10.0％，SrO成分为0～10.0％，BaO成分为0～10.0％，TiO2成分为0～20.0％，Nb2O5成分为0～15.0％，WO3成分为0～10.0％，P2O5成分为0～15.0％，GeO2成分为0～15.0％，Al2O3成分为0～15.0％，Ga2O3成分为0～15.0％，Bi2O3成分为0～10.0％，TeO2成分为0～15.0％，SnO2成分为0～5.0％，以及Sb2O3成分为0～1.0％。(4)上述(1)至(3)的任意一项所述的光学玻璃，其特征在于，氧化物基准的摩尔之和(B2O3+SiO2)为30.0％以上75.0％以下。(5)上述(1)至(4)的任意一项所述的光学玻璃，其特征在于，以氧化物基准的摩尔计算，Rn2O成分的摩尔之和为20.0％以下，式中，Rn为从由Li、Na、K组成的群中选择的1种以上，RO成分的摩尔之和为10.0％以下，式中，R为从由Mg、Ca、Sr、Ba组成的群中选择的1种以上。(6)上述(1)至(5)的任意一项所述的光学玻璃，其特征在于，氧化物基准的摩尔之和(RO+Rn2O)为5.0％以上25.0％以下，式中，Rn为从由Li、Na、K组成的群中选择的1种以上，R为从由Mg、Ca、Sr、Ba组成的群中所选择的1种以上。(7)上述(1)至(6)的任意一项所述的光学玻璃，其特征在于，氧化物基准的摩尔比ZnO/(ZnO+RO)为0.50以上，式中，R为从由Mg、Ca、Sr、Ba组成的群中选择的1种以上。(8)上述(1)至(7)的任意一项所述的光学玻璃，其特征在于，氧化物基准的摩尔之和(ZnO+ZrO2)为10.0％以上35.0％以下。(9)上述(1)至(8)的任意一项所述的光学玻璃，其特征在于，氧化物基准的摩尔之和(ZnO+Li2O)为10.0％以上40.0％以下。(10)上述(1)至(9)的任意一项所述的光学玻璃，其特征在于，玻璃化转变温度(Tg)为600℃以下。(11)一种光学元件，其特征在于，由上述(1)至(10)的任意一项所述的光学玻璃构成。(12)一种预制件，其特征在于，由上述(1)至(10)的任意一项所述的光学玻璃构成，且用于抛光加工以及/或精密冲压成型。(13)一种光学元件，其特征在于，对上述12所述的预制件进行精密冲压加工而成。发明效果根据本发明，能够以更低廉的价格获得一种折射率(nd)以及阿贝数(νd)均在所要求的范围内，并且稳定性较高的光学玻璃。此外，根据本发明，还可以获得一种折射率(nd)以及阿贝数(νd)均在所要求的范围内，稳定性较高，且玻璃化转变温度较低，并且对冲压成型较为理想的光学玻璃。附图说明图1是关于本申请实施例的玻璃的折射率(nd)与阿贝数(νd)的关系示意图。具体实施方式本发明的光学玻璃，其以氧化物基准的摩尔％计算，含有B2O3成分25.0％以上70.0％以下、Ln2O3成分5.0％以上15.0％以下(式中，Ln为从由La、Gd、Y、Yb组成的群中选择的1种以上)，Ta2O5成分的含量小于5.0％，具有1.60以上1.80以下的折射率(nd)以及40以上60以下的阿贝数(νd)。根据本发明，在含有B2O3成分以及Ln2O3成分的玻璃中，即使在较昂贵的Ta2O5成分的含量较少的情况下，仍然可以获得具有所要求的高折射率以及低色散，并且稳定性较高的玻璃。因此，能够以更低廉的价格获得折射率(nd)以及阿贝数(νd)均在所要求的范围内，并且稳定性较高的光学玻璃。以下，对本发明的光学玻璃的实施方式进行具体说明，但本发明并不受以下实施方式的任何限定，在本发明的目的的范围内，可以适当地进行变更而实施。此外，对于重复说明的部分，有时会适当地省略其说明，但并不限定发明的宗旨。[玻璃成分]构成本发明的光学玻璃的各成分的组成范围如下所述。在本说明书中，如果没有特别说明，各成分的含量均以氧化物基准的摩尔％表示。在这里，“氧化物基准”的组成，是指在假设作为玻璃原料而使用的氧化物、复盐、氟化物等在熔融时完全分解并向氧化物转变的情况下，以该生成氧化物的总摩尔数作为100摩尔％，表示玻璃中所含有的各成分的组成。<关于必需成分、任意成分>B2O3成分，是在含有较多稀土氧化物的本发明的光学玻璃中，作为玻璃形成氧化物而不可或缺的必需成分。特别是，通过使其含有B2O3成分25.0％以上，可以提高玻璃的耐失透性，增大阿贝数，并且可以减小比重。因此，B2O3成分的含量，比较理想的是以25.0％为下限、更为理想的是以30.0％为下限、更加理想的是以40.0％为下限、更为理想的是以44.0％为下限、更加理想的是以47.0％为下限。另一方面，通过使B2O3成分的含量为70.0％以下，可以抑制折射率的降低，并且还可以抑制化学耐久性的降低。因此，B2O3成分的含量，比较理想的是低于70.0％、更为理想的是低于65.0％、更加理想的是低于60.0％、更为理想的是低于55.0％。B2O3成分，作为原料可以使用H3BO3、Na2B4O7、Na2B4O7·10H2O、BPO4等。Ln2O3成分(式中，Ln为从由La、Gd、Y、Yb组成的群中选择的1种以上)的含量之和(摩尔之和)为3.0％以上20.0％以下。特别是，通过使该摩尔之和在3.0％以上，可以提高玻璃的折射率以及阿贝数，因此可以较容易地获得高折射率低色散玻璃。因此，Ln2O3成分的含量的摩尔之和，比较理想的是以3.0％为下限、更为理想的是以5.0％为下限、更加理想的是以7.0％为下限。另一方面，通过使该摩尔之和在20.0％以下，可以降低玻璃的液相线温度，从而可以提高耐失透性。另外，据此可以抑制玻璃的材料成本。因此，Ln2O3成分的含量的摩尔之和，比较理想的是20.0％以下、更为理想的是小于17.0％、更加理想的是小于14.0％、更为理想的是小于11.0％、更加理想的是小于10.0％。Ta2O5成分是，在含量超过0％时，可以提高折射率、耐失透性，而且还可以提高熔融态玻璃粘度的任意成分。另一方面，通过使Ta2O5成分的含量小于5.0％，减少稀有矿物资源Ta2O5成分的使用量，因此可以降低玻璃的材料成本。另外，据此可以减小比重。因此，Ta2O5成分的含量，比较理想的是小于5.0％、更为理想的是小于3.0％、更加理想的是小于1.0％、更为理想的是小于0.1％。Ta2O5成分，作为原料可以使用Ta2O5等。La2O3成分，是可以提高玻璃的折射率，减小色散(增大阿贝数)的任意成分。另外，通过含有La2O3成分，可以减少使比重增大的其它稀土元素的含量，因此可以更容易获得比重较小的玻璃。因此，La2O3成分的含量，比较理想的是大于0％、更为理想的是以1.0％为下限、更加理想的是以4.0％为下限、更为理想的是可以以6.0％为下限。另一方面，通过使La2O3成分的含量在20.0％以下，可以提高玻璃的稳定性而减少失透，并且可以抑制阿贝数的上升。因此，La2O3成分的含量，比较理想的是20.0％以下、更为理想的是小于17.0％、更加理想的是小于14.0％、更为理想的是小于11.0％、更加理想的是小于9.0％。La2O3成分，作为原料可以使用La2O3、La(NO3)3·XH2O(X为任意整数)等。SiO2成分是，在含量超过0％时，可以提高熔融态玻璃的粘度，减少玻璃的染色，并且可以提高耐失透性的任意成分。因此，SiO2成分的含量，比较理想的是大于0％、更为理想的是大于1.0％、更加理想的是大于4.0％、更为理想的是也可以大于7.0％。另一方面，通过使SiO2成分的含量在20.0％以下，可以抑制折射率的降低以及玻璃化转变温度的上升，并且可以减小比重。因此，SiO2成分的含量，比较理想的是以20.0％为上限、更为理想的是以15.0％为上限、更加理想的是以12.5％为上限。SiO2成分，作为原料可以使用SiO2、K2SiF6、Na2SiF6等。Li2O成分是，在含量超过0％时，可以改善玻璃的熔融性，并且可以降低玻璃化转变温度的任意成分。因此，Li2O成分的含量，比较理想的是大于0％、更为理想的是大于2.0％、更加理想的是大于3.0％、更为理想的是大于5.0％、更加理想的是大于6.0％、更为理想的是大于7.0％、更加理想的是也可以大于9.0％。另一方面，通过使Li2O成分的含量在20.0％以下，可以减少折射率的降低以及失透，并且可以提高化学耐久性。另外，据此可以提高熔融态玻璃的粘度，因此可以减少玻璃条纹的发生。因此，Li2O成分的含量，比较理想的是20.0％以下、更为理想的是小于15.0％、更加理想的是小于13.0％。Li2O成分，作为原料可以使用Li2CO3、LiNO3、LiF等。ZnO成分是，在含量超过0％时，可以降低玻璃化转变温度，减小比重，并且可以提高化学耐久性的任意成分。因此，ZnO成分的含量，比较理想的是大于0％、更为理想的是大于1.0％、更加理想的是大于5.0％、更为理想的是大于9.0％、更加理想的是大于12.0％、更为理想的是大于14.0％、更加理想的是也可以15.7％以上。另一方面，通过使ZnO成分的含量在25.0％以下，可以减少折射率的降低以及失透。另外，据此可以提高熔融态玻璃的粘度，因此可以减少玻璃条纹的发生。因此，ZnO成分的含量，比较理想的是以25.0％为上限、更为理想的是以22.0％为上限、更加理想的是以20.0％为上限、更为理想的是以17.0％为上限。ZnO成分，作为原料可以使用ZnO、ZnF2等。ZrO2成分是，在含量超过0％时，可以帮助实现玻璃的高折射率化以及低色散化(高阿贝数化)，并且可以提高耐失透性的任意成分。因此，ZrO2成分的含量，比较理想的是大于0％、更为理想的是大于1.0％、更加理想的是2.5％以上、更为理想的是3.7％以上、更加理想的是也可以4.2％以上。另一方面，通过使ZrO2成分在10.0％以下，可以抑制由过多含量引起的耐失透性的降低。因此，ZrO2成分的含量，比较理想的是以10.0％为上限、更为理想的是以8.0％为上限、更加理想的是以6.0％为上限、更为理想的是以5.0％为上限。ZrO2成分，作为原料可以使用ZrO2、ZrF4等。Gd2O3成分是，在含量超过0％时，可以提高折射率以及阿贝数，并且可以提高耐失透性的任意成分。另一方面，通过使Gd2O3成分的含量在10.0％以下，可以提高耐失透性，抑制比重的增大。特别是，通过减少Gd2O3成分的含量，可以控制玻璃的材料成本。因此，Gd2O3成分的含量，比较理想的是10.0％以下、更为理想的是小于5.0％、更加理想的是小于3％、更为理想的是小于1.0％。Gd2O3成分，作为原料可以使用Gd2O3、GdF3等。Y2O3成分是，在含量超过0％时，可以提高折射率以及阿贝数，减小比重，并且可以提高耐失透性的任意成分。因此，Y2O3成分的含量，比较理想的是大于0％、更为理想的是大于0.5％、更加理想的是也可以大于1.0％。另一方面，通过使Y2O3成分的含量在15.0％以下，可以减少由过多含量引起的失透。因此，Y2O3成分的含量，比较理想的是15.0％以下、更为理想的是小于10.0％、更加理想的是小于6.0％、更为理想的是小于3.0％。Y2O3成分，作为原料可以使用Y2O3、YF3等。Yb2O3成分是，在含量超过0％时，可以提高折射率以及阿贝数，并且可以提高耐失透性的任意成分。另一方面，通过使Yb2O3成分的含量在10.0％以下，可以减少由过多含量引起的失透，抑制比重的增大，并且可以控制玻璃的材料成本。因此，Yb2O3成分的含量，比较理想的是10.0％以下、更为理想的是小于5.0％、更加理想的是小于3.0％、更为理想的是小于1.0％。Yb2O3成分，作为原料可以使用Yb2O3等。Na2O成分以及K2O成分是，在至少任意一种的含量超过0％时，可以改善玻璃原料的熔融性，提高耐失透性，并且可以降低玻璃化转变温度的任意成分。另一方面，通过使Na2O成分以及K2O成分的各个含量在10.0％以下，可以使折射率很难降低，并且可以减少由过多含量引起的失透。因此，Na2O成分以及K2O成分的各个含量，比较理想的是10.0％以下、更为理想的是小于5.0％、更加理想的是小于3.0％、更为理想的是小于1.0％。Na2O成分以及K2O成分，作为原料可以使用Na2CO3、NaNO3、NaF、Na2SiF6、K2CO3、KNO3、KF、KHF2、K2SiF6等。MgO成分、CaO成分以及SrO成分是，在至少任意一种的含量超过0％时，可以提高玻璃原料的熔融性以及玻璃的耐失透性的任意成分。特别是，MgO成分以及CaO成分，还是可以通过含有来减小比重的成分。另一方面，通过使MgO成分、SrO成分以及CaO成分的各个含量在10.0％以下，可以减少由过多地含有这些成分而引起的折射率的降低以及失透。因此，MgO成分、SrO成分以及CaO成分的各个含量，比较理想的是10.0％以下、更为理想的是小于8.0％、更加理想的是4.5％以下、更为理想的是小于3.0％。MgO成分、CaO成分以及SrO成分，作为原料可以使用MgCO3、MgF2、CaCO3、CaF2、Sr(NO3)2、SrF2等。BaO成分是，在含量超过0％时，不仅可以提高玻璃的折射率还可以控制材料成本，并且可以提高玻璃原料的熔融性以及耐失透性的任意成分。另一方面，通过使BaO成分的含量在10.0％以下，可以抑制由过多含量引起的失透以及比重的上升。因此，BaO成分的含量，比较理想的是10.0％以下、更为理想的是小于5.0％、更加理想的是小于3.0％。BaO成分，作为原料可以使用BaCO3、Ba(NO3)2、BaF2等。TiO2成分是，在含量超过0％时，可以提高折射率，减小比重，并且可以提高稳定性的任意成分。因此，TiO2成分的含量，比较理想的是大于0％、更为理想的是也可以大于0.02％。另一方面，通过使TiO2成分的含量在20.0％以下，可以抑制阿贝数的降低，提高可见光透射率，并且，可以抑制由过多含量引起的失透。因此，TiO2成分的含量，比较理想的是20.0％以下、更为理想的是小于10.0％、更加理想的是小于5.0％。TiO2成分，作为原料可以使用TiO2等。Nb2O5成分是，在含量超过0％时，可以提高玻璃的折射率以及耐失透性的任意成分。另一方面，通过使Nb2O5成分的含量在15.0％以下，可以抑制过多含量导致的阿贝数的降低、耐失透性的降低以及可见光的透射率的降低。另外，据此可以减小玻璃的比重，并且可以控制材料成本。因此，Nb2O5成分的含量，比较理想的是15.0％以下、更为理想的是小于10.0％、更加理想的是小于5.0％、更为理想的是小于3.0％。Nb2O5成分，作为原料可以使用Nb2O5等。WO3成分是，在含量超过0％时，可以提高折射率，降低玻璃化转变温度，并且可以提高耐失透性的任意成分。另一方面，通过使WO3成分的含量在10.0％以下，可以抑制玻璃的阿贝数的降低，使可见光的透射率很难降低，并且可以控制材料成本。因此，WO3成分的含量，比较理想的是10.0％以下、更为理想的是小于5.0％、更加理想的是小于3.0％、更为理想的是小于1.0％。WO3成分，作为原料可以使用WO3等。P2O5成分是，在含量超过0％时，可以提高耐失透性的任意成分。另一方面，通过使P2O5成分的含量在15.0％以下，可以抑制玻璃的化学耐久性，特别是耐水性的降低。因此，P2O5成分的含量，比较理想的是15.0％以下、更为理想的是小于10.0％、更加理想的是小于5.0％、更为理想的是小于3.0％。P2O5成分，作为原料可以使用Al(PO3)3、Ca(PO3)2、Ba(PO3)2、BPO4、H3PO4等。GeO2成分是，在含量超过0％时，可以提高玻璃的折射率，并且可以提高耐失透性的任意成分。然而，由于GeO2其原料的价格较高，如果其量较多会使材料成本增加，因此可以降低由于减少Ta2O5成分等而引起的减少成本的效果。因此，GeO2成分的含量，比较理想的是15.0％以下、更为理想的是小于10.0％、更加理想的是小于5.0％、更为理想的是小于1.0％。GeO2成分，作为原料可以使用GeO2等。Al2O3成分以及Ga2O3成分是，在含量超过0％时，可以提高化学耐久性以及耐失透性的任意成分。另一方面，通过使Al2O3成分以及Ga2O3成分的各个含量在15.0％以下，可以减少由过多含量引起的失透。因此，Al2O3成分以及Ga2O3成分的各个含量，比较理想的是15.0％以下、更为理想的是小于10.0％、更加理想的是小于5.0％、更为理想的是小于3.0％。Al2O3成分以及Ga2O3成分，作为原料可以使用Al2O3、Al(OH)3、AlF3、Ga2O3、Ga(OH)3等。Bi2O3成分是，在含量超过0％时，可以提高折射率，并且可以降低玻璃化转变温度的任意成分。另一方面，通过使Bi2O3成分的含量在10.0％以下，可以抑制玻璃的阿贝数的降低以及耐失透性的降低，并且，可以减少玻璃的染色并提高可见光透射率。因此，Bi2O3成分的含量，比较理想的是10.0％以下、更为理想的是小于5.0％、更加理想的是小于3.0％、更为理想的是小于1.0％。Bi2O3成分，作为原料可以使用Bi2O3等。TeO2成分是，在含量超过0％时，可以提高折射率，并且可以降低玻璃化转变温度的任意成分。另一方面，通过使TeO2成分的含量在15.0％以下，可以减少玻璃的染色并提高可见光透射率。另外，TeO2在铂金坩埚、以及与熔融态玻璃接触的部分由铂金形成的熔融槽内熔融玻璃原料时，存在能够与铂金合金化的问题。因此，TeO2成分的含量，比较理想的是15.0％以下、更为理想的是小于10.0％、更加理想的是小于5.0％、更为理想的是小于1.0％。TeO2成分，作为原料可以使用TeO2等。SnO2成分是，在含量超过0％时，不仅可以减少熔融态玻璃的氧化而使其清澈，又可以提高玻璃的可见光透射率的任意成分。另一方面，通过使SnO2成分的含量在5.0％以下，可以减少由熔融态玻璃的还原引起的玻璃的染色以及玻璃的失透。另外，由于可以减少SnO2成分与熔融设备(特别是Pt等贵金属)的合金化，因此可以实现熔融设备较长的使用寿命。因此，SnO2成分的含量，比较理想的是以5.0％为上限、更为理想的是以3.0％为上限、更加理想的是以1.0％为上限，更为理想的是小于0.1％。SnO2成分，作为原料可以使用SnO、SnO2、SnF2、SnF4等。Sb2O3成分是，在含量超过0％时，可以使熔融态玻璃脱泡的任意成分。另一方面，如果Sb2O3量过多，会导致可见光区域的短波长区域中的透射率下降。因此，Sb2O3成分的含量，比较理想的是以1.0％为上限、更为理想的是以0.5％为上限、更加理想的是以0.3％为上限。Sb2O3成分，作为原料可以使用Sb2O3、Sb2O5、Na2H2Sb2O7·5H2O等。另外，作为使玻璃清澈及脱泡的成分，并不只限于上述Sb2O3成分，也可以使用玻璃制造领域中广为人知的澄清剂以及脱泡剂、或者它们的组合。B2O3成分以及SiO2成分的含量之和(摩尔之和)以30.0％以上75.0％以下为佳。特别是，通过使该和在30.0％以上，可以抑制由于B2O3成分以及SiO2成分的缺乏引起的耐失透性的降低。因此，摩尔之和(B2O3+SiO2)，比较理想的是以30.0％为下限、更为理想的是以40.0％为下限、更加理想的是以50.0％为下限、更为理想的是以53.0％为下限、更加理想的是以56.0％为下限。另一方面，通过使该和在75.0％以下，可以抑制由这些成分的过多含量引起的折射率的降低，因此很容易获得所要求的高折射率。因此，摩尔之和(B2O3+SiO2)，比较理想的是75.0％以下、更为理想的是小于70.0％、更加理想的是小于65.0％、更为理想的是小于62.0％。Rn2O成分(式中，Rn为从由Li、Na、K组成的群中选择的一种以上)的含量之和(摩尔之和)以20.0％以下为佳。据此，可以抑制玻璃的折射率的降低，并且可以减少失透。因此，Rn2O成分的含量的摩尔之和，比较理想的是20.0％以下、更为理想的是小于18.0％、更加理想的是小于15.0％、更为理想的是小于13.0％。另一方面，通过使该和大于0％，可以提高玻璃原料的熔融性以及玻璃的稳定性。因此，Rn2O成分的总计含量，比较理想的是大于0％、更为理想的是大于2.0％、更加理想的是大于3.0％、更为理想的是大于5.0％、更加理想的是大于7.0％、更为理想的是也可以大于9.0％。RO成分(式中，R为从由Mg、Ca、Sr、Ba组成的群中选择的一种以上)的含量之和(摩尔之和)以10.0％以下为佳。据此，可以减少由RO成分的过多含量引起的失透，并且可以抑制折射率的降低。因此，RO成分的总计含量，比较理想的是10.0％、更为理想的是7.0％、更加理想的是4.5％以下、更为理想的是小于3.0％。RO成分(式中，R为从由Mg、Ca、Sr、Ba组成的群中选择的一种以上)以及Rn2O成分(式中，Rn为从由Li、Na、K组成的群中选择的一种以上)的含量之和(摩尔之和)以5.0％以上25.0％以下为佳。特别是，通过使该和在5.0％以上，可以提高玻璃的稳定性。因此，摩尔之和(RO+Rn2O)，比较理想的是5.0％以上、更为理想的是大于7.0％、更加理想的是大于9.0％。另一方面，通过使该和在25.0％以下，可以抑制折射率的降低。因此，摩尔之和(RO+Rn2O)，比较理想的是25.0％以下、更为理想的是小于20.0％、更加理想的是小于17.0％、更为理想的是小于16.0％、更加理想的是12.7％以下。相对于B2O3成分以及SiO2成分的总含量，RO成分(式中，R为从由Mg、Ca、Sr、Ba组成的群中选择的一种以上)以及Rn2O成分(式中，Rn为从由Li、Na、K组成的群中选择的一种以上)的总含量比(摩尔比)以0.050以上0.500以下为佳。通过调整该摩尔比，可以提高玻璃的稳定性，减少失透。因此，摩尔比(RO+Rn2O)/(B2O3+SiO2)，比较理想的是0.050以上、更为理想的是大于0.070、更加理想的是大于1.000。另外，该摩尔比(RO+Rn2O)/(B2O3+SiO2)，比较理想的是0.500以下、更为理想的是小于0.400、更加理想的是小于0.300、更为理想的是0.225以下。相对于ZnO成分以及RO成分(式中，R为从由Mg、Ca、Sr、Ba组成的群中选择的一种以上)的含量之和，ZnO成分的含量比(摩尔比)以0.50以上为佳。据此，不仅可以提高玻璃的稳定性，同时还可以降低玻璃化转变温度。因此，摩尔比ZnO/(ZnO+RO)，比较理想的是以0.50为下限、更为理想的是以0.60为下限、更加理想的是以0.70为下限、更为理想的是以0.80为下限。另一方面，该比例的上限也可以是1.00。ZnO成分以及ZrO2成分的含量之和(摩尔之和)以10.0％以上35.0％以下为佳。特别是，通过使该和在10.0％以上，可以提高玻璃的稳定性，并且可以提高折射率。因此，摩尔之和(ZnO+ZrO2)，比较理想的是10.0％以上、更为理想的是大于15.0％、更加理想的是大于18.0％、更为理想的是大于20.0％、更加理想的是21.0％以上。另一方面，通过使该和在35.0％以下，可以抑制由过多含量引起的失透。因此，摩尔之和(ZnO+ZrO2)，比较理想的是35.0％以下、更为理想的是小于30.0％、更加理想的是小于25.0％、更为理想的是小于22.0％为佳。ZnO成分以及Li2O成分的含量之和(摩尔之和)以10.0％以上40.0％以下为佳。特别是，通过使该和在10.0％以上，可以使玻璃化转变温度变得更低，并且可以提高玻璃的稳定性。因此，摩尔之和(ZnO+Li2O)，比较理想的是10.0％以上、更为理想的是大于12.0％、更加理想的是大于14.0％、更为理想的是大于17.0％、更加理想的是大于20.0％、更为理想的是大于23.0％、更加理想的是大于25.0％。另一方面，通过使该和在40.0％以下，可以抑制由过多含量引起的折射率的降低以及失透。因此，摩尔之和(ZnO+Li2O)，比较理想的是40.0％以下、更为理想的是小于35.0％、更加理想的是小于30.0％。TiO2成分、Nb2O5成分以及WO3成分的含量之和(摩尔之和)以20.0％以下为佳。据此，可以抑制玻璃阿贝数的降低而实现低色散，并且可以减少由这些成分的过多含量引起的染色以及失透。因此，摩尔之和(TiO2+Nb2O5+WO3)，比较理想的是20.0％以下、更为理想的是小于10.0％、更加理想的是小于5.0％、更为理想的是小于3.0％。<关于不应该含有的成分>其次，对本发明的光学玻璃中不应该含有的成分以及不含有为佳的成分进行说明。对于其他成分，可以在不破坏本申请发明的玻璃特性的范围内，根据需要进行添加。但是，除了Ti、Zr、Nb、W、La、Gd、Y、Yb、Lu之外，V、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Ag以及Mo等各过渡金属成分，具有即使在单独或者混合地含有少量各个成分的情况下玻璃也会染色，对可见区域的特定波长进行吸收的特性，因此特别是在使用可见区域的波长的光学玻璃中，实际上不含有为佳。另外，PbO等铅化合物以及As2O3等砷化合物，由于是环境负担较高的成分，因此实际上不含有，即除了不可避免的混入之外一律不含有为佳。此外，Th、Cd、Tl、Os、Be以及Se的各成分，近年有作为有害化学物质限制其使用的趋势，不仅在玻璃的生产工序中，而且在处理工序以及直至产品化以后的处理上，都需要环境保护措施。因此，在重视对环境的影响的情况下，实际上不含有这些成分为佳。[制造方法]本发明的光学玻璃，例如，如下进行制造。也就是说，为使各成分在规定的含量范围内而均匀地混合上述原料，在将所制造的混合物放入铂金坩埚、石英坩埚或氧化铝坩埚中进行预熔融之后，放入铂金坩埚、铂合金坩埚或铱坩埚中并在1100～1400℃的温度范围内熔融3～5小时，均匀搅拌并进行消泡等，然后将温度降低至1000～1300℃之后进行最终搅拌而去除条纹，并将其浇入模具内使其缓慢冷却而进行制造。<物理性质>本发明的光学玻璃具有高折射率以及低色散(高阿贝数)。特别是，本发明的光学玻璃的折射率(nd)，比较理想的是以1.60为下限、更为理想的是以1.63为下限、更加理想的是以1.65为下限、更为理想的是以1.67为下限。该折射率的上限，比较理想的是1.80以下、更为理想的是小于1.75、更加理想的是1.72以下、更为理想的是1.70以下、更加理想的是也可以在1.695以下。另外，本发明的光学玻璃的阿贝数(νd)，比较理想的是以40为下限、更为理想的是以45为下限、更加理想的是以48为下限、更为理想的是以50为下限、更加理想的是以52为下限，比较理想的是以60为上限、更为理想的是以58为上限、更加理想的是以55为上限。本发明的光学玻璃，由于具有这样的折射率以及阿贝数，因此有益于光学设计，特别是，不仅可以实现较高的成像特性等以及光学系统的小型化，还可以扩展光学设计的自由度。在这里，本发明的光学玻璃，折射率(nd)以及阿贝数(νd)较佳为满足(-0.01νd+2.13)≦nd≦(-0.01νd+2.23)的关系。本发明的特定组成的玻璃，通过使折射率(nd)以及阿贝数(νd)满足该关系，可以获得更稳定的玻璃。因此，在本发明的光学玻璃中，折射率(nd)以及阿贝数(νd)，比较理想的是满足nd≧(-0.01νd+2.13)的关系、更为理想的是满足nd≧(-0.01νd+2.17)的关系、更加理想的是满足nd≧(-0.01νd+2.21)的关系。另一方面，在本发明的光学玻璃中，折射率(nd)以及阿贝数(νd)，比较理想的是满足nd≦(-0.01νd+2.33)的关系、更为理想的是满足nd≦(-0.01νd+2.29)的关系、更加理想的是满足nd≦(-0.01νd+2.25)的关系。本发明的光学玻璃，较佳为具有600℃以下的玻璃化转变温度。据此，由于玻璃在更低的温度下软化，因此可以在更低的温度下对玻璃进行模压成型。另外，还可以通过减少用于模压成型的模具的氧化而实现模具较长的使用寿命。因此，本发明的光学玻璃的玻璃化转变温度，比较理想的是以600℃为上限、更为理想的是以580℃为上限、更加理想的是以560℃为上限。另外，本发明的光学玻璃的玻璃化转变温度的下限并不受特别限定，但本发明的光学玻璃的玻璃化转变温度，比较理想的是以400℃为下限、更为理想的是以450℃为下限、更加理想的是也可以500℃为下限。本发明的光学玻璃，较佳为具有700℃以下的屈服点(At)。屈服点，与玻璃化转变温度一样是一种表示玻璃的软化性的指标，也是表示与冲压成型温度接近的温度的指标。因此，通过使用屈服点在700℃以下的玻璃，可以在更低温度下进行冲压成型，因此可以更容易地进行冲压成型。因此，本发明的光学玻璃的屈服点，比较理想的是以700℃为上限、更为理想的是以650℃为上限、最理想的是以630℃为上限。另外，本发明的光学玻璃的屈服点并不受特别限定，比较理想的是以500℃为下限、更为理想的是以530℃为下限、更加理想的是也可以550℃为下限。本发明的光学玻璃，以平均线膨胀系数(α)较小为佳。特别是，本发明的光学玻璃的平均线膨胀系数，比较理想的是以100×10-7K-1为上限、更为理想的是以9×10-7K-1为上限、更加理想的是以80×10-7K-1为上限。据此，在使用成型模对光学玻璃进行冲压成型时，可以减少由玻璃的温度变化引起的膨胀以及收缩的总量。因此，冲压成型时可以使光学玻璃很难碎裂，可以提高光学元件的生产率。本发明的光学玻璃，可见光透射率，特别是可见光中短波长一侧光的透射率较高，因此以染色较少为佳。特别是，本发明的光学玻璃，如果用玻璃的透射率来表示，则在厚度10mm的样本中光谱透射率显示80％的波长(λ80)，比较理想的是以450nm为上限、更为理想的是以420nm为上限、更加理想的是以400nm为上限、更为理想的是以380nm为上限。另外，在本发明的光学玻璃中，在厚度10mm的样本中光谱透射率显示5％的最短波长(λ5)，比较理想的是以400nm为上限、更为理想的是以380nm为上限、更加理想的是以350nm为上限。据此，玻璃的吸收端位于紫外区域或者其附近，提高对可见光的玻璃的透明性，因此可以将该光学玻璃较佳地应用于透镜等使光透过的光学元件中。本发明的光学玻璃，以比重较小为佳。更具体地说，本发明的光学玻璃的比重在4.50以下。据此，由于可以减轻光学元件以及使用光学元件的光学仪器的质量，因此可以帮助实现光学仪器的轻量化。因此，本发明的光学玻璃的比重，比较理想的是以4.50为上限、更为理想的是以4.20为上限、更加理想的是以4.00为上限。另外，本发明的光学玻璃的比重，大概以3.00以上、更具体的是3.20以上、更为具体的是3.40以上居多。本发明的光学玻璃的比重，基于日本光学硝子工业会标准JOGIS05-1975“光学玻璃的比重的测定方法”进行测定。本发明的光学玻璃，以制造玻璃时耐失透性(在说明书中，有时仅称为“耐失透性”)较高，较稳定的玻璃为佳。据此，在制造玻璃时可以抑制由玻璃的结晶化等引起的透射率的降低，因此可以将该光学玻璃较佳地应用于透镜等使可见光透过的光学元件中。另外，作为表示制造玻璃时耐失透性较高的标准，例如，可以列举较低的液相线温度。[玻璃成型体以及光学元件]在所制造的光学玻璃的基础上，通过利用例如抛光处理的方法、或者再热冲压成型以及精密冲压成型等模压成型的方法，可以制造出玻璃成型体。也就是说，可以对光学玻璃进行研磨以及抛光等机械加工而制造玻璃成型体，或者在对利用光学玻璃制造的预制件进行再热冲压成型之后进行抛光处理而制造玻璃成型体，或者对通过进行抛光处理而制造的预制件以及通过众所周知的浮法成型等成型的预制件进行精密冲压成型而制造玻璃成型体。此外，制造玻璃成型体的方法，并不仅限于这些方法。这样，由本发明的光学玻璃形成的玻璃成型体，有益于各种光学元件以及光学设计，其中特别是，以用于透镜或棱镜等光学元件为佳。据此，可以形成较大口径的玻璃成型体，因此不仅可以实现光学元件的大型化，而且在使用于照相机以及投影仪等光学仪器时，可以实现高清且高精度的成像特性以及投影特性。【实施例】本发明的实施例(No.1～No.21)以及比较例(No.A)的组成、以及折射率(nd)、阿贝数(νd)、玻璃化转变温度(Tg)、屈服点(At)、平均线膨胀系数(α)、光谱透射率显示为5％以及80％的波长(λ5、λ80)以及比重如表1～表4所示。另外，以下实施例始终是以示例为目的，并不仅限于这些实施例。实施例以及比较例的玻璃，均选择在分别相当于各成分原料的氧化物、氢氧化物、碳酸盐、硝酸盐、氟化物、氢氧化物、偏磷酸化合物等通常的光学玻璃中所使用的高纯度原料，以表中所示的各实施例以及比较例的组成比例称量并均匀地混合后，投入铂金坩埚中，并根据玻璃组成的熔融难易度用电炉在1100℃～1400℃的温度范围内熔解3～5小时，均匀搅拌并进行消泡等之后，使温度下降到1000～1300℃，搅拌均匀，然后浇入模具中使其缓慢冷却，从而制造了玻璃。实施例以及比较例的玻璃的折射率(nd)以及阿贝数(νd)，按照日本光学硝子工业会标准JOGIS01-2003进行测定。此外，根据求得的折射率(nd)以及阿贝数(νd)的值，在关系式nd＝-a×νd+b中，求得倾斜度a在0.01时的截距b。此外，在本测定中所使用的玻璃，使用了将缓慢冷却降温速度设为-25℃/hr并用退火炉进行处理的玻璃。实施例以及比较例的玻璃的玻璃化转变温度(Tg)以及屈服点(At)，按照日本光学硝子工业会标准JOGIS08-2003“光学玻璃的热膨胀的测定方法”，从通过测定温度与样品的伸长的关系而得到的热膨胀曲线求得。实施例以及比较例的玻璃的平均线膨胀系数(α)，按照日本光学硝子工业会标准JOGIS08-2003“光学玻璃的热膨胀的测定方法”，求得了100℃～300℃时的平均线膨胀系数。实施例以及比较例的玻璃的透射率，按照日本光学硝子工业会标准JOGIS02进行测定。此外，在本发明中，通过测定玻璃的透射率，求得了玻璃的染色与否及其程度。具体地说，对厚度10±0.1mm的相对平行抛光品，按照JISZ8722，测定200～800nm的光谱透射率，求得λ5(透射率5％时的波长)以及λ80(透射率80％时的波长)。实施例以及比较例的玻璃的比重，按照日本光学硝子工业会标准JOGIS05-1975“光学玻璃的比重的测定方法”进行测定。表1表2表3表4如上述表所述，本发明的实施例的光学玻璃是不含高价成分，特别是Ta2O5成分的玻璃，其能够以更低廉的价格获得。另外，本发明的实施例的光学玻璃，折射率(nd)均在1.60以上、更具体地说是在1.67以上，并且该折射率(nd)在1.80以下、更具体地说是在1.70以下，均在所要求的范围内。另外，本发明的实施例的光学玻璃，阿贝数(νd)均在40以上、更具体地说是在52以上，并且该阿贝数(νd)在60以下、更具体地说是在55以下，均在所要求的范围内。另外，本发明的实施例的光学玻璃，折射率(nd)以及阿贝数(νd)，满足了(-0.01νd+2.13)≦nd≦(-0.01νd+2.33)的关系，更具体地说，满足了(-0.01νd+2.21)≦nd≦(-0.01νd+2.25)的关系。此外，关于本申请实施例的玻璃的折射率(nd)以及阿贝数(νd)的关系，如图1所示。这些光学玻璃，均是未失透的稳定的玻璃。因此，可以明确本发明的实施例的光学玻璃，折射率(nd)以及阿贝数(νd)均在所要求的范围内，并且，可以获得稳定性较高的光学玻璃。另外，本发明的实施例的光学玻璃，玻璃化转变温度在600℃以下，更具体地说是在560℃以下，因此可以推测在更低的温度下可以实现对玻璃的模压成型。另外，本发明的实施例的光学玻璃，屈服点在700℃以下，更具体地说是在600℃以下。另一方面，比较例的玻璃，玻璃化转变温度超过600℃。因此，可以明确本发明的实施例的光学玻璃，相较于比较例的玻璃，玻璃化转变温度较低，对冲压成型较为理想。这一点也可以通过本发明的实施例的光学玻璃的屈服点较低推测出。因此，可以明确本发明的实施例的光学玻璃，折射率(nd)以及阿贝数(νd)均在所要求的范围内，玻璃化转变温度较低，对冲压成型较为理想，并且稳定性较高。此外，本发明的实施例的光学玻璃，λ80(透射率80％时的波长)均在450nm以下，更具体地说是在380nm以下。另外，本发明的实施例的光学玻璃，λ5(透射率5％时的波长)均在400nm以下，更具体地说是在330nm以下。另外，本发明的实施例的光学玻璃，平均线膨胀系数(α)在100×10-7K-1以下，更具体地说是在80×107K-1以下。另外，本发明的实施例的光学玻璃，比重均在4.50以下，更具体地说是在3.60以下。据此，还可以推测出本发明的实施例的光学玻璃，对可见光的透过率较高，比重以及平均线膨胀系数较小。以上，对本发明以示例为目的进行了具体说明，但是本实施例始终仅以示例为目的，在不脱离本发明的思想以及范围的情况下，本领域的技术人员可以进行各种变更。