本发明涉及吸水性树脂的制造方法。更详细而言，涉及将通过聚合得到的含水凝胶状交联聚合物从聚合装置高效取出并将其与有机溶剂分离的吸水性树脂的制造方法。
背景技术：
：：吸水性树脂是大量吸收水性液体而凝胶化的水溶胀性水不溶性的交联聚合物，其一般的形状是粒子状。作为该吸水性树脂的工业制造方法，大致分为将水作为溶剂的水溶液聚合、和将有机溶剂用于分散介质的反相悬浮聚合这两种(非专利文献1)。在上述反相悬浮聚合中，为了使单体水溶液的液滴分散而需要大量的有机溶剂。因此，通过聚合而得到的含水凝胶状交联聚合物和有机溶剂的分离比较繁琐，存在成本上的缺点、吸水性树脂中残留有机溶剂所致的臭气、安全性的问题。因此，作为有机溶剂的分离方法，已知有使吸水性树脂或分散有其含水凝胶的有机溶剂发生蒸发而使吸水性树脂或其含水凝胶离析(干燥固化)的方法(专利文献1～3)、从有机溶剂过滤吸水性树脂或其含水凝胶的方法。作为上述过滤的方法，已知具体有利用倾析、增稠剂等的分离，但溶剂的除去并不充分。因此，作为固液分离机，提出有重力式过滤型、真空式过滤型、加压式过滤型、离心式过滤型、和离心式沉降型(专利文献4和5)。另外，还提出有使用了离心分离机的分离方法(专利文献6)。进而，为了在反相悬浮聚合中使单体水溶液分散，通常使用高价的表面活性剂、分散剂。如上所述，在以往的反相悬浮聚合中含水凝胶状交联聚合物和有机溶剂的分离比较繁琐，就上述表面活性剂、分散剂而言也是同样。因此，存在所谓成本上的缺点、吸水性树脂中残留有表面活性剂或分散剂所致的表面张力的降低、吸水速度的降低的问题。因此，提出有对在反相悬浮聚合中得到的吸水性树脂的表面活性剂进行清洗的技术(专利文献7、8)，但清洗成本高涨，另外，表面活性剂的回收也不充分。另外，也提出有由上述残留有机溶剂引起的臭气问题的解决方案(专利文献9)，但要附加新的工序，在成本上是不利的。现有技术文献专利文献专利文献1:美国专利第4340706号说明书专利文献2:美国专利第4683274号说明书专利文献3:美国专利第5180798号说明书专利文献4:日本特开2001－2713号公报专利文献5:日本特开2001－2726号公报专利文献6:日本特开平8－85709号公报专利文献7:日本特开平11－080248号公报专利文献8:日本特开平11－071425号公报专利文献9:国际公开2006/014031号小册子非专利文献非专利文献1:modernsuperabsorbentpolymertechnology(现代超吸水性聚合物技术)，第3章(1998)技术实现要素：如上所述，在以往的反相悬浮聚合中使用的有机溶剂和吸水性树脂的分离，采用了蒸发干燥固化、过滤，但这些分离技术的分离效率低下。在如上所述的以往的过滤装置中，需要对含有有机溶剂的全量进行过滤，效率低下。进而，也会见到过滤材料的堵塞所致的过滤效率的降低。因此，为了提高过滤效率，需要定量地从搬送装置取出浆料向连续过滤装置提供。然而，特别是在反应装置为大型设备的情况下，有机溶剂的液面相对于排出口升高，所以液压(背压)升高，反而难以取出，进而需要大规模的控制装置。另外，在上述倾析、增稠剂的情况下，虽然没有必要对有机溶剂全量进行过滤，效率比较高，但产生所谓有机溶剂的除去不完全或者在反应装置的大型化所致的高液压(高背压)化的影响下在取出已沉降的含水凝胶时有机溶剂也一起流出的问题。在任何情况下，从大型反应装置中取出含水凝胶并通过作为以往技术的蒸发干燥固化、过滤充分除去有机溶剂都是困难的。进而，在吸水性树脂中残留的有机溶剂、表面活性剂不仅产生臭气并对安全性产生不良影响，而且在成本方面、物性方面也会产生不良影响。因此，本发明人对在含水凝胶状交联聚合物和有机溶剂的分离工序中新的固液分离的方法进行深入研究，以至于发现可以进行更有效的分离的新方法。本发明的课题在于更高效地制造吸水性树脂，特别是制造球状、大致球状的吸水性树脂粒子。解决课题的方法为了解决上述的课题，本发明人进行了深入研究，结果完成了以下的发明。也就是说，本发明涉及的吸水性树脂的制造方法，包含使作为吸水性树脂的原料的单体发生聚合而得到在有机溶剂中分散的含水凝胶状交联聚合物的聚合工序、和使上述有机溶剂和上述含水凝胶状交联聚合物分离的分离工序，上述分离工序包含上述含水凝胶状交联聚合物的输送，压缩和排出。发明的效果根据本发明涉及的吸水性树脂的制造方法，在含水凝胶状交联聚合物和有机溶剂的分离工序中，通过使用可以输送以及排出上述含水凝胶状交联聚合物的排出装置，对含水凝胶状交联聚合物进行高效压榨，同时实现高生产效率和低残液率。另外，可以通过降低残液率，简化干燥工序，降低在吸水性树脂中残留的有机溶剂量。其结果，得到降低了由有机溶剂引起的臭气的吸水性树脂。进而，在吸水性树脂中残留的表面活性剂和/或分散剂也减少，所以得到表面张力高的吸水性树脂。而且，也不会产生基于以往的过滤的分离那样的堵塞、像基于以往的蒸发干燥固化的分离那样所使用的全量的表面活性剂、分散剂残留在吸水性树脂中而致溶剂的蒸发所需的高能量问题。附图说明图1是表示本发明的一个实施方式涉及的吸水性树脂的制造工艺的一部分的简图。图2是表示本发明的其他实施方式涉及的吸水性树脂的制造工艺的一部分的简图。图3是表示随着在行进方向的进展而间距变窄且具有多孔板的排出装置的简图。图4是表示随着在行进方向的进展而螺杆的轴部的直径增大且具有多孔板的排出装置的简图。图5是表示随着在行进方向的进展而螺杆的轴部的直径增大且间距狭窄的排出装置的简图，该排出装置具有多孔板。图6是表示随着在行进方向的进展而间距变窄且具有背压板的排出装置的简图。图7是表示随着在行进方向的进展而外壳的内径变小且具有多孔板的排出装置的简图。图8是表示随着在行进方向的进展而外壳的内径和轴部的直径变小且具有多孔板的排出装置的简图。图9是表示随着在行进方向的进展而外壳的内径和轴部的直径变小且具有双轴螺杆的排出装置的简图，该排出装置具有多孔板。图10是表示具有双轴单轴结构的排出装置的简图。图11是表示外壳的内径和轴部的直径恒定、间距为等间隔、进而在排出口没有压力调整机构的排出装置的简图。具体实施方式以下，对本发明进行说明，但本发明的范围不限于这些说明，除了以下的例示之外，可以在不脱离本发明的主旨的范围内适当变更并进行实施。另外，本发明不限于以下的实施方式，可以在技术方案所示的范围内进行各种变更。关于多个实施方式，其各自公开的技术手段经适当组合而得到的其他实施方式，也包含在本发明的技术范围内。〔1〕用语的定义〔1－1〕“吸水性树脂”本发明中的“吸水性树脂”是指水溶胀性水不溶性的高分子凝胶化剂，满足下述的物性。即，是指作为水溶胀性其由ert441.2－02规定的crc(离心分离机保留容量)为5g/g以上且作为水不溶性其由ert470.2－02规定的ext(水溶性成分)为50质量％以下的高分子凝胶化剂。上述吸水性树脂可以基于其用途、目的进行设计，优选使具有羧基的不饱和单体经交联聚合得到的亲水性交联聚合物。另外，不限于全量为交联聚合物的实施方式，只要上述的各物性(crc、ext)满足上述数值范围，可以是含有添加剂等的组合物。本发明中的“吸水性树脂”不限于出厂前的最终产品，也指吸水性树脂的制造工序中的中间体(例如，聚合后的含水凝胶状交联聚合物，表面交联前的吸水性树脂粉末等)。包括这些全部总称为“吸水性树脂”。〔1－2〕“聚丙烯酸(盐)”本发明中的“聚丙烯酸(盐)”是指聚丙烯酸和/或其盐，是一种交联聚合物，其作为主成分，含有丙烯酸和/或其盐(以下，称为“丙烯酸(盐)”)作为重复单元，作为任意成分，含有接枝成分。上述“主成分”是指丙烯酸(盐)的使用量(含量)相对于聚合所使用的单体全体优选为50摩尔％～100摩尔％，更优选为70摩尔％～100摩尔％，进一步优选为90摩尔％～100摩尔％，特别优选实质为100摩尔％。作为交联聚合物的“聚丙烯酸盐”，含有聚丙烯酸的水溶性盐，优选含有一价盐，更优选含有碱金属盐或铵盐，进一步优选含有碱金属盐，特别优选含有钠盐。〔1－3〕“edana”和“ert”“edana”是欧州无纺布工业会(europeandisposablesandnonwovensassociations)的简称，“ert”是欧州标准的吸水性树脂的测定法(edanarecommendedtestmethods)的简称。本发明中，只要没有特别声明，基于ert原本(2002年修订)对吸水性树脂的物性进行测定。(a)“crc”(ert441.2－02)“crc”是centrifugeretentioncapacity(离心分离机保留容量)的简称，是指吸水性树脂的无加压下吸水倍率(有时也称为“吸水倍率”)。具体是指在将吸水性树脂0.2g放入无纺布制的袋中之后，在大量过剩的0.9质量％氯化钠水溶液中浸渍30分钟而使其自由溶胀，然后，以离心分离机(250g)离心3分钟而除去水分后的吸水倍率(单位；g/g)。(b)“aap”(ert442.2－02)“aap”是absorptionagainstpressure的简称，是指吸水性树脂的加压下吸水倍率。具体是指使吸水性树脂0.9g相对于大量过剩的0.9质量％氯化钠水溶液在2.06kpa(21g/cm2，0.3psi)的载荷下溶胀1小时后的吸水倍率(单位；g/g)。另外，也有将载荷条件变更为4.83kpa(49g/cm2，0.7psi)进行测定的情况。此外，ert442.2－02中记为absorptionunderpressure，但实质上为同一内容。(c)“ext”(ert470.2－02)“ext”是extractables的简称，是指吸水性树脂的水溶性成分(水可溶成分量)。具体是指将吸水性树脂1.0g添加到0.9质量％氯化钠水溶液200ml中，以500rpm搅拌16小时后在水溶液中溶解的物质的量(单位；质量％)。水溶性成分的测定使用ph滴定。(d)“residualmonomers”(ert410.2－02)“residualmonomers”是在吸水性树脂中残留的单体(monomer)的量。以下，将在吸水性树脂中残留的单体称为“残留单体”。具体是指将吸水性树脂1.0g添加到0.9质量％氯化钠水溶液200ml中，以500rpm搅拌1小时后而在水溶液中溶解的单体量(单位；ppm)。残留单体量的测定使用高速液相色谱(hplc)。(e)“moisturecontent”(ert430.2－02)“moisturecontent”是指吸水性树脂的含水率。具体是指从将吸水性树脂4.0g在105℃下干燥3小时时的干燥减量算出的值(单位；质量％)。此外，也有分别将吸水性树脂的量变更为1.0g、将干燥温度变更为180℃进行测定的情况。(f)“psd”(ert420.2－02)“psd”是particlesizedistribution的简称，是指通过筛分级测定的吸水性树脂的粒度分布。此外，质量平均粒径(d50)和粒度分布的对数标准偏差(σζ)是利用与美国专利第7638570号中记载的“(3)mass－averageparticlediameter(d50)andlogarithmicstandarddeviation(σζ)ofparticlediameterdistribution”同样的方法进行测定。〔1－4〕其他本说明书中，表示范围的“x～y”是指“x以上y以下”。另外，只要没有特别注释，作为质量的单位的“t(吨)”是指“公吨(metricton)”，“ppm”是指“质量ppm”或“重量ppm”。进而，“质量”和“重量”、“质量份”和“重量份”、“质量％”和“重量％”分别作为同义语进行处理。另外，“～酸(盐)”是指“～酸和/或其盐”，“(甲基)丙烯酰”是指“丙烯酰和/或甲基丙烯酰”。〔2〕吸水性树脂的制造方法本发明涉及的吸水性树脂的制造方法，包括：将含有作为吸水性树脂的原料的单体的单体水溶液和聚合引发剂加以混合来制作单体组合物的混合工序、将上述单体组合物提供给收容有有机溶剂的反应器的提供工序、在上述反应器中引发聚合反应而得到含水凝胶状交联聚合物的聚合工序、将上述含水凝胶状交联聚合物和上述有机溶剂分离的分离工序以及其他的后工序。以下，关于各工序(混合工序、提供工序、聚合工序、分离工序、其他的后工序)，详细进行说明。〔2－1〕混合工序本工序是将含有作为吸水性树脂的原料的下述单体作为主成分的水溶液(以下，称为“单体水溶液”)、和聚合引发剂进行混合来制作单体组合物的工序。此外，本说明书中为了方便起见按照有无聚合引发剂区分成“单体水溶液”和“单体组合物”。即，将含有聚合引发剂的单体水溶液称为“单体组合物”。(单体)在本发明涉及的吸水性树脂的制造方法中，使用的单体只要是能聚合成为吸水性树脂的化合物即可。例如，可以举出(甲基)丙烯酸、马来酸(酐)、衣康酸、肉桂酸、乙烯基磺酸、烯丙基甲苯磺酸、乙烯基甲苯磺酸、苯乙烯磺酸、2－(甲基)丙烯酰胺－2－甲基丙烷磺酸、2－(甲基)丙烯酰基乙烷磺酸、2－(甲基)丙烯酰基丙烷磺酸、2－羟基乙基(甲基)丙烯酰基磷酸酯等含酸基不饱和单体；(甲基)丙烯酰胺、n－乙基(甲基)丙烯酰胺、n，n－二甲基(甲基)丙烯酰胺等含酰胺基不饱和单体；n，n－二甲基氨基乙基(甲基)丙烯酸酯、n，n－二甲基氨基丙基(甲基)丙烯酸酯、n，n－二甲基氨基丙基(甲基)丙烯酰胺等含氨基不饱和单体；含巯基不饱和单体；含酚性羟基不饱和单体；n－乙烯基吡咯烷酮等含内酰胺基不饱和单体等。上述单体中，在使用具有羧基等酸基的含酸基不饱和单体的情况下，从得到的吸水性树脂的吸水性能的观点出发，该单体优选该酸基的一部分被中和的部分中和盐。此时，该盐优选从碱金属盐、铵盐和胺盐中选择的至少1种一价盐，更优选碱金属盐，进一步优选从钠盐、锂盐和钾盐中选择的至少1种盐，特别优选钠盐。其中，从得到的吸水性树脂的吸水性能的观点出发，单体优选含酸基不饱和单体和/或其盐，更优选(甲基)丙烯酸(盐)、马来酸(盐)或马来酸酐、衣康酸(盐)或肉桂酸(盐)，进一步优选丙烯酸(盐)。就本发明涉及的制造方法而言，在使用含酸基不饱和单体作为单体的情况下，从得到的吸水性树脂的吸水性能的观点出发，优选与该含酸基不饱和单体的中和盐并用。另外，相对于上述含酸基不饱和单体和其中和盐的合计摩尔数，中和盐的摩尔数(以下称为“中和率”)从得到的吸水性树脂的吸水性能的观点出发优选相对于含酸基不饱和单体的酸基为40摩尔％以上，更优选为40摩尔％～80摩尔％，进一步优选为45摩尔％～78摩尔％，特别优选为50摩尔％～75摩尔％。此外，就本发明中的单体而言，只要没有特别说明，是包括上述中和盐的概念。作为对上述中和率进行调整的方法，可以举出将上述含酸基不饱和单体和其中和盐加以混合的方法、向上述含酸基不饱和单体中添加公知的中和剂的方法、使用预先调整成规定的中和率的含酸基不饱和单体的部分中和盐(即，含酸基不饱和单体和其中和盐的混合物)的方法等。这些方法可以适当组合。作为中和上述含酸基不饱和单体所使用的中和剂，可以举出氢氧化钠、氢氧化钾、碳酸钠、碳酸铵等无机盐，具有氨基或亚氨基的胺系有机化合物等碱性物质。该中和剂也可以适当组合2种以上。上述中和率的调整可以在含酸基不饱和单体的聚合反应开始前进行，还可以在含酸基不饱和单体的聚合反应过程中进行，还可以对在含酸基不饱和单体的聚合反应结束后得到的含水凝胶状交联聚合物进行。另外，可以选择聚合反应开始前、聚合反应过程中或聚合反应结束后的任一阶段对中和率进行调整，也可以在多个阶段对中和率进行调整。此外，在纸尿布等吸收性物品等有可能对人体直接接触的用途中，优选聚合反应开始前和/或聚合反应过程中，更优选聚合反应开始前。在本发明涉及的制造方法中，可以单独使用上述例示的单体的任一种，还可以适当混合使用任意2种以上的单体。另外，只要能够实现本发明的目的，进而也可以混合其他单体。在并用2种以上的单体的情况下，作为主成分，优选含有丙烯酸(盐)。此时，就丙烯酸(盐)相对于全部单体的比例而言，从得到的吸水性树脂的吸水性能的观点出发，通常为50摩尔％以上，优选70摩尔％以上，更优选80摩尔％以上，进一步优选90摩尔％以上。此外，上限值为100摩尔％。(内部交联剂)在本发明涉及的吸水性树脂的制造方法中，优选使用内部交联剂。通过该内部交联剂，对得到的吸水性树脂的吸水性能、吸水时的凝胶强度等进行调整。上述内部交联剂在1分子内具有2个以上的不饱和键或反应性官能团即可。例如可以举出n，n－亚甲基双(甲基)丙烯酰胺、(聚)乙二醇二(甲基)丙烯酸酯、(聚)丙二醇二(甲基)丙烯酸酯、三羟甲基丙烷三(甲基)丙烯酸酯、甘油(甲基)丙烯酸酯、甘油丙烯酸酯甲基丙烯酸酯、环氧乙烷改性三羟甲基丙烷三(甲基)丙烯酸酯、季戊四醇六(甲基)丙烯酸酯、三烯丙基氰脲酸酯、三烯丙基异氰脲酸酯、三烯丙基磷酸酯、三烯丙基胺、聚烯丙氧基烷烃、(聚)乙二醇二缩水甘油基醚、甘油二缩水甘油基醚、乙二醇、聚乙二醇、丙二醇、甘油、1，4－丁烷二醇、季戊四醇、乙二胺、碳酸乙烯酯、碳酸丙烯酯、聚乙烯亚胺、(甲基)丙烯酸缩水甘油基酯等。其中，可以并用2种以上。上述内部交联剂的使用量，对应于单体和内部交联剂的种类等进行适当设定。具体从得到的吸水性树脂的凝胶强度的观点出发，相对于单体，优选0.001摩尔％以上，更优选0.005摩尔％以上，进一步优选0.01摩尔％以上。另外，从吸水性树脂的吸水性能提高的观点出发，优选5摩尔％以下，更优选2摩尔％以下。此外，在单体的自交联反应有效的聚合条件下，可以不使用上述内部交联剂。(添加剂)在本发明涉及的吸水性树脂的制造方法中，也可以添加以下例示的物质(以下称为“添加剂”)。作为上述添加剂，具体可以举出硫醇类、硫羟酸类、仲醇类、胺类、次亚磷酸盐类等链转移剂；碳酸盐、重碳酸盐、偶氮化合物、气泡等发泡剂；乙二胺4乙酸的金属盐、二亚乙基三胺5乙酸的金属盐等螯合剂；聚丙烯酸(盐)和它们的交联物、淀粉、纤维素、淀粉－纤维素衍生物、聚乙烯醇等亲水性高分子等。这些添加剂可以单独使用，有可以组合2种以上而使用。上述添加剂的使用量优选全部添加剂相对于单体水溶液的浓度为10质量％以下。(聚合引发剂)作为在本发明涉及的吸水性树脂的制造方法中使用的聚合引发剂，优选使用热分解型聚合引发剂。该热分解型聚合引发剂是指通过热进行分解而产生自由基的化合物，但从贮藏稳定性、生产效率的观点出发，使用10小时半衰期温度(以下称为“t10”)优选0℃～120℃、更优选30℃～100℃、进一步优选50℃～80℃的水溶性化合物。作为上述热分解型聚合引发剂，具体可以举出过硫酸钠、过硫酸钾、过硫酸铵等过硫酸盐；2、2'－偶氮双(2－甲基丙脒)二盐酸盐、2、2'－偶氮双(2－脒基丙烷)二盐酸盐、2、2'－偶氮双[2－(2－咪唑啉－2－基)丙烷]二盐酸盐、2、2'－偶氮双(2－甲基丙腈)等偶氮化合物；过氧化氢、t－丁基过氧化物、甲基乙基酮过氧化物等过氧化物等。其中，可以并用2种以上。其中，从热分解型聚合引发剂的处理性、吸水性树脂的物性的观点出发，优选使用过硫酸盐，更优选使用过硫酸钠、过硫酸钾、过硫酸铵，进一步优选使用过硫酸钠。上述热分解型聚合引发剂的使用量可以对应于单体和聚合引发剂的种类等进行适当设定。具体而言，从生产效率的观点出发，相对于单体优选0.001g/摩尔以上，更优选0.005g/摩尔以上，进一步优选0.01g/摩尔以上。另外，从吸水性树脂的吸水性能提高的观点出发，优选2g/摩尔以下，更优选1g/摩尔以下。另外，根据需要，也可以与光分解型聚合引发剂等其他的聚合引发剂并用。作为该光分解型聚合引发剂，具体可以举出苯偶姻衍生物、二苯甲酰衍生物、苯乙酮衍生物、二苯甲酮衍生物等。在并用上述热分解型聚合引发剂和其他聚合引发剂的情况下，热分解型聚合引发剂在全部聚合引发剂中所占的比例优选是60摩尔％以上，更优选80摩尔％以上。另外，也可以并用上述热分解型聚合引发剂和还原剂作为氧化还原系聚合引发剂。在上述氧化还原系聚合引发剂中，热分解型聚合引发剂作为氧化剂发挥功能。作为所使用的还原剂，例如可以举出亚硫酸钠、亚硫酸氢钠等(重)亚硫酸盐；亚铁盐等还原性金属盐；l－抗坏血酸(盐)、胺类等。(单体组合物的制作方法)在本工序中，制作含有单体水溶液和聚合引发剂的单体组合物。作为制作该单体组合物的方法，例如可以举出：(1)预先准备单体水溶液和含有聚合引发剂的水溶液(以下称为“聚合引发剂水溶液”)，分别从不同的配管同时向混合装置提供而进行混合的方法，(2)在将预先准备的单体水溶液提供给混合装置之后，将聚合引发剂提供给该混合装置而进行混合的方法，(3)在将预先准备的单体水溶液提供给混合装置之后，将预先准备的聚合引发剂水溶液提供给该混合装置而进行混合的方法等。另外，上述混合装置例如可以举出管线用搅拌机、贮藏器(タンク)等。从聚合引发剂的贮藏稳定性、安全性的观点出发，优选使用管线用搅拌机作为混合装置的上述(1)的混合方法。此外，也可以采用分别使用不同的配管将上述单体水溶液和上述聚合引发剂(包括聚合引发剂水溶液)不经由提供装置而直接提供给反应器的方法。也就是说，此时，不制作单体组合物而将上述单体水溶液和上述聚合引发剂(包括聚合引发剂水溶液)分别分开提供给反应器。(单体成分的浓度)当在本工序中制作单体组合物时，将上述各物质加以混合。此外，将单体组合物中的单体称为“单体成分”。该单体组合物中的单体成分的浓度，具体从吸水性树脂的物性和生产率的观点出发，优选10质量％～90质量％，更优选20质量％～80质量％，进一步优选30质量％～70质量％。以下，有时将单体成分的浓度称为“单体浓度”。此外，上述“单体成分的浓度”通过下述的(式1)求出。(式1)中，mc(单位：质量％)为“单体成分的浓度”，m1(单位：kg)是“单体的质量”，m2(单位：kg)是“单体组合物的质量”。单体组合物的质量m2中不包括接枝成分、吸水性树脂、后述的有机溶剂等的质量。mc＝(m1/m2)×100···(式1)(单体组合物的温度)由上述一系列操作得到的单体组合物的温度(以下称为“tm”)，优选在直至投入到反应器中的有机溶剂为止期间被保持成比该单体组合物所含的热分解型聚合引发剂的10小时半衰期温度t10更低的温度。从所谓单体组合物的贮藏稳定性和生产麻烦的回避的观点出发，温度tm和温度t10的差δt1(＝t10－tm)优选为10℃以上，更优选为15℃以上，进一步优选为20℃以上。从成本的观点出发，上限值优选50℃。(单体组合物的溶解氧量)上述单体组合物为了促进聚合反应优选在聚合前降低其溶解氧量。作为溶解氧量，优选10ppm以下，更优选5ppm以下，进一步优选3ppm以下，特别优选1ppm以下。此外，单体组合物中的溶解氧的降低方法，可以举出使用溶解氧少的原料的方法、导入氮等不活泼性气体的方法、单体水溶液或单体组合物的基于加热的升温等。〔2－2〕提供工序本工序是将在上述混合工序中得到的单体组合物提供给反应器的工序。(提供装置)在上述混合工序中得到的单体组合物，经由提供装置被提供给收容有有机溶剂的反应器。此外，在下述聚合工序是分批式的情况下，只要能够供给规定量的有机溶剂和单体组合物即可，该提供装置没有特别限定。例如，作为该提供装置，使用配管等。另一方面，在下述聚合工序是连续式的情况下，优选能以液滴状提供该单体组合物的提供装置。上述提供装置，例如可以使用从1或2个以上的孔或喷嘴喷出该单体组合物的液柱或液膜使其在有机溶剂中或气相中分裂而使其产生液滴的装置。具体可以举出针形等的圆筒喷嘴；在板上设有多个孔的孔板；涡流喷射阀，精细喷雾喷嘴，碰撞型喷射阀等单流体喷雾器；双流体喷雾器；三流体以上的多流体喷雾器；旋转轮等离心喷雾器等。通过该提供装置的使用，上述单体组合物被投入到有机溶剂中或气相中。由上述操作生成的液滴的体积平均粒径，从该液滴的分散状态、悬浮状态的稳定性、自有机溶剂的传热效率的观点出发，优选2000μm以下，更优选1000μm以下，进一步优选800μm以下。另外，从生产效率的观点出发，生成的液滴的体积平均粒径优选1μm以上，更优选10μm以上，进一步优选50μm以上。此外，上述液滴的“体积平均粒径”，通过基于jisz8825规定的“粒径分析－激光衍射-散射法”和jisz8819－2规定的“粒径测定结果的表现－第2部：由粒径分布的平均粒径或平均粒子直径和力矩的计算”计算出的方法，利用拍摄到分散状态的照片的图像分析计算出的方法等，进行测定。(滞留时间)从回避所谓配管的闭塞等生产麻烦的观点出发，直至在上述混合工序中制作的单体组合物被投入到反应器为止的时间(以下称为“滞留时间”)，优选20分钟以下，更优选5分钟以下，进一步优选1分钟以下。此外，理想的是在制作单体组合物之后马上投入到反应器中。(投入方法)在下述聚合方法是连续式的情况下，上述反应器中的有机溶剂优选在循环。此时，优选按照与上述有机溶剂循环的方向并流的方式，投入上述单体组合物。从该观点出发，单体组合物的投入方向和有机溶剂的循环方向所成的角度优选90度以下，更优选70度以下，进一步优选50度以下，特别优选30度以下。理想的是单体组合物的投入方向和有机溶剂的循环方向平行。例如，在通过上述提供装置以圆锥形喷雾单体组合物的情况下，上述投入方向是指该圆锥的中心轴的方向。此外，在下述聚合方法是分批式的情况下，由于是向静置或搅拌状态的有机溶剂中投入单体组合物，所以不应用上述角度。〔2－3〕聚合工序本工序是使由上述提供工序提供给反应器的单体组合物进行聚合而得到含水凝胶状交联聚合物(以下也称为“含水凝胶”。)的工序。聚合中得到的含水凝胶是以在有机溶剂中分散的粒子的形态而得到的。本发明中的聚合可以是使单体组合物分散于有机溶剂中而进行聚合的液相聚合，还可以是使单体组合物分散于气相中而进行聚合的气相聚合。即便在气相聚合的情况下，有时成为最终得到的含水凝胶分散于有机溶剂中的状态。例如，以由气相聚合得到的含水凝胶下落到有机溶剂中的形态，含水凝胶分散于有机溶剂中，所以需要分离含水凝胶和有机溶剂。由此，此时也可以应用本发明。可以像上述液相聚合那样聚合和分散同时进行。另一方面，可以像气相聚合的上述实施方式那样分散在聚合之后进行。(有机溶剂)在本发明涉及的吸水性树脂的制造方法中使用的有机溶剂，是指不与单体组合物互相溶解的、也就是说与单体组合物的相溶性小本质上为疏水性的有机化合物。另外，该有机溶剂相对于作为本发明的吸水性树脂的原料的单体的聚合反应本质上为不活泼性。该有机溶剂被用作分散介质。作为本发明中的上述有机溶剂(分散介质)，可以举出亲水性有机溶剂、疏水性有机溶剂或它们的混合溶剂，但优选使用疏水性有机溶剂作为主成分。此外，“主成分”是指相对于有机溶剂全量优选为50质量％以上，更优选为90质量％以上，进一步优选98质量％以上。另外，“疏水性有机溶剂”是指常压下在25℃的水100g中的溶解度优选为1g以下、更优选为0.1g以下的有机溶剂。具体可以举出n－戊烷、n－己烷、n－庚烷、n－辛烷等脂肪族烃；环己烷、甲基环己烷、环辛烷、十氢萘等脂环状烃；苯、甲苯、二甲苯等芳香族烃；氯苯、溴苯、四氯化碳、1，2－二氯乙烷等卤化烃等。此外，从有机溶剂的获取容易性、品质稳定性等观点出发，优选n－己烷、n－庚烷、环己烷。(比重调整剂)在本发明涉及的吸水性树脂的制造方法中，优选比重调整剂被配合到上述有机溶剂中。可以通过该比重调整剂来调整本工序的聚合时间。作为上述比重调整剂，只要是与上述有机溶剂的相溶性高且不阻碍聚合反应的比重调整剂即可。例如可以举出氢氟烃、氢氟醚、氢氯氟烃、醇类的氟化物等氯系或氟系的化合物。其中，可以并用2种以上。以下，有时将这些化合物作为比重调整剂配合的有机溶剂称为“混合溶剂”。此外，就本发明中的有机溶剂而言，只要没有特别说明，成为也包括配合有上述比重调整剂的混合溶剂的概念。就上述比重调整剂的使用量而言，按照得到后述的单体组合物和有机溶剂的比重差的方式对应于有机溶剂的种类等进行适当设定。(分散助剂)在本发明涉及的吸水性树脂的制造方法中，可以向上述有机溶剂中添加以下例示的分散助剂。就该分散助剂而言，优选的可以举出表面活性剂、高分子分散剂。作为上述表面活性剂，具体可以举出蔗糖脂肪酸酯、聚甘油脂肪酸酯、山梨糖醇酐脂肪酸酯、聚氧乙烯山梨糖醇酐脂肪酸酯、聚氧乙烯甘油脂肪酸酯、山梨糖醇脂肪酸酯、聚氧乙烯山梨糖醇脂肪酸酯、聚氧乙烯烷基醚、聚氧乙烯烷基苯基醚、聚氧乙烯蓖麻油(castoroil)、聚氧乙烯硬化蓖麻油、烷基烯丙基甲醛缩合聚氧乙烯醚、聚氧乙烯聚氧丙烯嵌段共聚物、聚氧乙烯聚氧丙基烷基醚、聚乙二醇脂肪酸酯、烷基糖苷、n－烷基葡糖酰胺、聚氧乙烯脂肪酰胺、聚氧乙烯烷基胺、聚氧乙烯烷基醚的磷酸酯、和聚氧乙烯烷基烯丙基醚的磷酸酯等。其中，可以并用2种以上。作为上述高分子分散剂，具体可以举出马来酸酐改性聚乙烯、马来酸酐改性聚丙烯、马来酸酐改性乙烯-丙烯共聚物、马来酸酐改性乙烯-丙烯-二烯三元共聚物(epdm)、马来酸酐改性聚丁二烯、马来酸酐-乙烯共聚物、马来酸酐-丙烯共聚物、马来酸酐-乙烯-丙烯共聚物、马来酸酐-丁二烯共聚物、聚乙烯、聚丙烯、乙烯-丙烯共聚物、氧化型聚乙烯、氧化型聚丙烯、氧化型乙烯-丙烯共聚物、乙烯-丙烯酸共聚物、乙基纤维素、乙基羟基乙基纤维素等。其中，从单体组合物的分散稳定性的观点出发，优选马来酸酐改性聚乙烯、马来酸酐改性聚丙烯、马来酸酐改性乙烯-丙烯共聚物、马来酸酐-乙烯共聚物、马来酸酐-丙烯共聚物、马来酸酐-乙烯-丙烯共聚物、聚乙烯、聚丙烯、乙烯-丙烯共聚物、氧化型聚乙烯、氧化型聚丙烯、和氧化型乙烯-丙烯共聚物。其中，可以并用2种以上。另外，可以并用这些高分子分散剂和上述表面活性剂。上述分散助剂的使用量，可以对应于聚合形态、单体组合物和有机溶剂的种类等进行适当设定。具体而言，有机溶剂中的分散助剂的浓度优选1.0质量％以下，更优选0.5质量％以下，进一步优选0.1质量％以下。此外，本发明中分散助剂并非必须，但使用时的下限优选超过0质量％，更优选0.0001质量％以上。在本发明涉及的制造方法中，上述有机溶剂中含有上述表面活性剂和/或高分子分散剂。在这种情况下，在分离工序中分离的有机溶剂所含的表面活性剂和/或高分子分散剂可以与该有机溶剂一起直接被再使用。(w/o比)本发明中，上述有机溶剂的使用量尽管对应于反应器的形状、容量等进行适当设定，从聚合反应热的除去和生产效率的观点出发，在上述反应器中存在的单体组合物的容积w和有机溶剂的容积o之比(以下称为“w/o比”)优选1容积％～40容积％，更优选2容积％～30容积％，进一步优选3容积％～20容积％。在上述w/o比超过40容积％的情况下，聚合热的除热变得不充分，得到的吸水性树脂的性能会恶化，或者容易发生突沸、液滴生成不良等操作上的麻烦，因此不优选。另一方面，在上述w/o比低于1容积％的情况下，成为有机溶剂的使用量增加、反应器的大型化的原因，在原料方面设备方面成本增加，因此不优选。此外，只要没有特别说明，单体组合物和有机溶剂的容积是25℃、1气压的容积。(聚合温度)在本发明涉及的制造方法中，将反应器内的上述有机溶剂的温度(以下称为“td”)作为“聚合温度”。在上述单体组合物以液滴状分散于规定温度的有机溶剂的情况下，或在上述单体组合物以液滴状分散于有机溶剂之后加热到规定温度的情况下，单体组合物的温度通过自有机溶剂的传热、聚合热迅速升高到有机溶剂的温度或其以上。该液滴所含的热分解型聚合引发剂随着上述升温发生分解而产生自由基。通过产生的自由基来引发聚合反应，随着聚合反应的进行形成含水凝胶。形成的含水凝胶在连续聚合的情况下通过循环的有机溶剂在反应器的内部移动，与有机溶剂一起从反应器排出。反应器具有产物排出口。从该产物排出口排出含水凝胶。另外，在分批聚合的情况下，在聚合反应结束之后，含水凝胶与有机溶剂一起从反应器排出。就上述聚合温度td而言，从聚合率的观点出发，优选70℃以上，更优选75℃以上，进一步优选80℃以上。就聚合温度td的上限值而言，从安全性的观点出发，在不超过所使用的有机溶剂的沸点的范围内进行适当选择。在上述聚合温度td低于70℃的情况下，有时聚合速度变慢，得到的含水凝胶的聚合率降低，或得到的含水凝胶的粒径有很大偏差。进而，如果使聚合率低的含水凝胶干燥，则会发生所谓在干燥过程中含水凝胶彼此附着而一体化的现象。另外，就上述聚合温度td而言，从聚合效率的观点出发，优选与所使用的热分解型聚合引发剂的10小时半衰期温度t10相同，或高于温度t10。此外，在并用多个聚合引发剂的情况下，优选至少1种聚合引发剂满足上述范围。具体而言。温度td和温度t10之差δt2(＝td－t10)优选为0℃以上，更优选为5℃以上，进一步优选为7℃以上，特别优选为10℃以上。差δt2的上限从能量效率的观点出发优选20℃以下。通过使上述δt2为上述范围内，即便在温度维持在低于温度t10的低温的单体组合物被投入到有机溶剂的情况下，聚合反应迅速被引发，实现较大的聚合速度。此外，反应器内的有机溶剂的温度通过单体组合物被投入到反应器内而发生变动。特别是在被投入单体组合物的区域的温度变化较大。因此，优选按照在该区域得到所希望的聚合温度td的方式将由热交换器加热的有机溶剂再次提供给该区域，或者通过在反应器设置的套箱等温度调整机构对反应器内部的有机溶剂进行加热。由此，对有助于聚合反应的引发、进行的反应器内的有机溶剂的温度变化进行抑制，可以更精密地控制聚合温度td。(聚合率)在本发明涉及的制造方法中，从得到的含水凝胶的干燥时的凝集抑制、得到的吸水性树脂中的残留单体降低的观点出发，聚合率优选70质量％以上，更优选80质量％以上，进一步优选90质量％以上，特别优选95质量％以上。聚合率的上限值为100质量％是理想的。在该聚合率低于70质量％的情况下，在干燥过程中含水凝胶彼此强烈凝集，有可能块状化，因此不优选。(反应器)在本发明涉及的吸水性树脂的制造方法中，就进行聚合反应的反应器的形状而言，在聚合工序是分批式的情况下，可以使用图2所示的以往公知的反应器。另一方面，在聚合工序是连续式的情况下，优选使用图1所示的反应器。具体而言，该反应器的形状是上述单体组合物可以在充满该反应器内的有机溶剂中边以液滴状移动边进行聚合反应的形状。作为这样的反应器，例如可以举出将管状的反应管配置成直立型、卧型或螺旋型的反应器。此时，该反应管的内径d(mm)和长度l(mm)之比(l/d)优选2～100000，更优选3～50000，进一步优选4～20000。通过使上述比(l/d)为上述范围内，上述单体组合物的液滴在反应器的内部良好移动，所以该液滴的滞留时间的偏差减少。另外，关于最终得到的含水凝胶的粒径，偏差也较少，因此得到的吸水性树脂的性能也提高。另外，可以在上述反应器中根据需要按照能从外部对反应器内部的有机溶剂进行加热或冷却的方式具有温度调整机构。通过该温度调整机构，反应器内部的有机溶剂被维持在规定的温度范围。就该温度调整机构而言，例如可以举出向反应器的套箱的设置、加热器的设置、保温材料或绝热材料的设置、热风或冷风的提供等。此外，再次提供给该反应器的有机溶剂通过热交换器进行加热。另外，作为上述反应器的材质，可以使用铜、钛合金、sus304、sus316、sus316l等不锈钢、ptee、pfa、fep等氟树脂等。其中，从得到的含水凝胶的附着性的观点出发，优选使用氟树脂，更优选使用在反应器的内壁面实施了氟树脂加工等表面加工的材质。在本发明的聚合工序中生成的含水凝胶，可以在有机溶剂中部分干燥之后通过分离工序从有机溶剂分离，也可以不经该部分干燥而在聚合后通过分离工序与有机溶剂分离。优选从聚合工序不经部分干燥而直接向分离工序移行的实施方式。(接合部)在本发明中，上述反应器例如借助接合部与下述排出装置连接。通过设置该接合部，排出装置向反应器的安装变得容易，而且排出装置的配置自由度升高。例如，可以将排出装置的位置配置在反应器的正下方以外的位置。例如，在含水凝胶的流向自下而上的情况下，也可以将排出装置配置在反应器的上部。另外，通过调整接合部的长度，也可以分开设置排出装置和反应器。另外，例如，使接合部的上游侧的端部为与反应器的下端部对应的形状，使接合部的下游侧的端部为与排出装置的投入口对应的形状即可。如此，接合部可以边维持反应器和排出装置的直结状态，边提高反应器和排出装置之间的配置自由度。此外，本说明书中的“反应器和排出装置的直结状态”是指将从反应器排出的至少含有含水凝胶的有机溶剂仅借助接合部提供给排出装置的形态。另外，从生产率的观点出发，接合部优选构成为在反应器中得到的含水凝胶通过重力和浮力的平衡到达在反应器下部或上部配置的排出装置，更优选构成为到达在反应器下部配置的排出装置。具体而言，包含上述反应器、上述接合部和上述排出装置的反应装置中各部分的配置优选构成为含水凝胶通过重力从反应器通过接合部到达排出装置。〔2－4〕分离工序本工序是将在上述聚合工序中生成的含水凝胶从有机溶剂中取出的工序。优选在本工序中通过边对含有上述含水凝胶和有机溶剂的浆料状混合物(浆料液)进行压缩边挤出，以分离成含水凝胶和有机溶剂。该分离工序包括含水凝胶的输送、压缩和排出。含水凝胶可以在被输送的同时被压缩。即，输送和压缩可以同时进行。输送和压缩可以分开进行，例如可以在输送后被压缩，也可以在压缩后被输送。作为在输送后被压缩的情况下的一个实施方式，可以采用含水凝胶不被压缩而被输送至排出口并在排出时被压缩的实施方式。优选含水凝胶在被输送的同时被压缩。通过该压缩，有机溶剂和含水凝胶被分离。优选在分离工序中向与含水凝胶的输送方向相反的方向输送上述有机溶剂。关于该点详细说明如后所述。(输送-排出装置(排出装置))在本工序中使用的输送-排出装置(本说明书中称为“排出装置”)，具有使含水凝胶从该排出装置的投入口向排出口移动的凝胶输送机构。除此之外，该排出装置优选具有对含水凝胶进行压缩的凝胶压缩机构、和/或、对作用于在排出口存在的含水凝胶的压力进行调整的压力调整机构。从残液率的降低和液面维持性的提高的观点出发，优选具有凝胶压缩机构或压力调整机构的排出装置，更优选具有凝胶压缩机构和压力调整机构的排出装置。此外，上述排出装置可以是上述的机构中任意一个机构兼有其他机构，也可以具有分别独立的机构。此外，排出装置的上述投入口也称为浆料液提供口。排出装置的上述排出口也称为含水凝胶排出口。排出装置具有至少一个上述投入口(浆料液提供口)和至少一个上述排出口(含水凝胶排出口)。(凝胶输送机构)上述凝胶输送机构具有能使含水凝胶向所希望的方向、例如使含水凝胶从上述排出装置的投入口向排出口移动的结构即可。作为该凝胶输送机构，具体可以举出螺杆、传送带、活塞、柱塞等。其中，优选具有连续定量性且能够赋予凝胶压缩功能的螺杆。另外，将使用该螺杆的设备称为“螺杆挤出机”。此外，作为上述螺杆挤出机的主要构成体，可以举出构成螺杆的轴(以下称为“轴部”)、在该轴的外周部设置的螺旋状叶片(以下称为“叶片部”)和覆盖它们的外壳。通过上述叶片部在上述轴部上形成螺旋状的槽部。将该槽部的宽度称为“间距”。另外，将上述叶片部和外壳的间隙称为“空隙”。另外，在排出装置使用螺杆挤出机的情况下，内容物(浆料状混合物)成为沿着螺杆被挤压的状态。进而有时会将通过凝胶压缩机构对内容物施压的状态称为“压榨”。(凝胶压缩机构)上述凝胶压缩机构具有可以压缩含水凝胶的结构即可。特别优选上述凝胶压缩机构具有能边通过上述凝胶输送机构使含水凝胶移动边提高施加给含水凝胶的压力的结构。该凝胶压缩机构只要能使压缩比超过1即可。上述“压缩比”是指上述排出装置吸入的每单位时间的浆料体积除以能从排出装置排出的每单位时间的含有溶剂的含水凝胶的体积得到的值。换言之，作为上述排出装置，在使用螺杆挤出机的情况下，是指螺杆的提供部的每1间距的体积(v1)与螺杆的排出部的每1间距的体积(v2)之比(v1/v2)。此外，上述“螺杆的提供部”是指该螺杆的最上游侧(投入口侧)的部分，上述“螺杆的排出部”是指该螺杆的最下游侧(排出口侧)的部分。从所谓促进在凝胶粒子间存在的有机溶剂的挤压、使得到的吸水性树脂中的残液率降低的观点出发，上述压缩比优选1.5以上，更优选2以上，进一步优选5以上。另外，如果考虑含水凝胶的损害，上述压缩比优选100以下，更优选70以下，进一步优选50以下。本发明中的凝胶压缩机构是可以为上述压缩比的机构即可。具体而言，优选螺杆。在将该螺杆用于本发明的排出装置的情况下，该螺杆兼具上述凝胶输送功能和上述凝胶压缩功能。在该螺杆中，关于上述的轴部的直径、叶片的高度、间距、轴部与外壳的间隔的每个，按照含水凝胶的行进方向进行适当变更，由此可以对上述压缩比进行调整。作为该凝胶压缩机构的一例，例示以下的螺杆类型。·(类型1)；随着行进到下游侧而间距变窄的实施方式的螺杆·(类型2)；随着行进到下游侧而轴部的直径增大的实施方式(倒圆锥型)的螺杆·(类型3)；叶片部的高度和/或轴部的直径随着行进到下游侧而减小且轴部和外壳的间隔随着行进到下游侧而变窄的实施方式的螺杆·(类型4)；轴部的数量在排出装置内发生变化且上游侧的轴部的数量更多的实施方式的螺杆·(类型5)；从由上述(类型1)和(类型4)构成的组中选择的2个以上的组合具体而言，作为上述类型1，例示出轴部和外壳的直径恒定但间距随着行进到下游侧而变窄的螺杆(图3)。作为上述类型2，例示出外壳的内径和间距恒定但轴部的直径随着行进到下游侧而增大的倒圆锥型的螺杆(图4)。作为上述类型3，例示出叶片部的高度(外壳的内径)随着行进到下游侧而减小的单轴螺杆(图7)、轴部的直径和外壳的内径随着行进到下游侧而减小的单轴螺杆(图8)、轴部的直径和外壳的内径随着行进到下游侧而减小的双轴螺杆(图9)。作为上述类型4，例示出双轴单轴锥度螺杆(图10)。作为上述类型5，例示出轴部为倒圆锥且间距随着行进到下游侧而变窄的螺杆(图5)。上述凝胶压缩机构可以由上述的螺杆以外的实施方式构成。例如可以举出从投入口向排出口每隔一定间隔挤出含水凝胶的柱塞、与外壳的间隔缓缓变窄的传送带等。(压力调整机构)作为上述压力调整机构，具有能对作用于在排出装置的排出口的含水凝胶的压力进行调整的结构即可。作为上述压力调整机构的一例，可以举出背压板。该背压板通过以规定的压力按压排出口，边对排出口的开口面积进行限制，边对作用于含水凝胶的压力进行调整。优选通过气缸、液压缸等压力赋予装置对该背压板赋予恒定的压力。该背压板使用公知的背压板。作为其他压力调整机构，例示出具有压力调整孔的多孔板或单孔板。盖子(模具)也是其他压力调整机构的一例。此外，压力调整孔的数量不受限定，有至少1个压力调整孔即可。将具有该压力调整孔的多孔板或单孔板作为排出口，且改变该压力调整孔的孔径、孔数、开孔率等，由此对作用于含水凝胶的压力进行调整。此外，在本申请的附图中，仅图6设置有背压板，但对于其他实施方式(图4～图5、图7～图10)，可以将多孔板变更为背压板。在使用具有上述压力调整孔的多孔板或单孔板的情况下，其开孔率((孔面积的合计/排出口总截面积)×100)优选为10％～80％。另外，孔径优选为1mm～20mm。通过使压力调整孔的开孔率、孔径为上述范围内，可以将含水凝胶和有机溶剂高效分离，所以优选。从所谓促进在凝胶粒子间存在的有机溶剂的挤压、使得到的吸水性树脂中的残液率降低的观点出发，作用于含水凝胶的压力优选0.1mpa以上，更优选0.2mpa以上，进一步优选0.3mpa以上。另外，如果考虑含水凝胶的损害，上述作用于含水凝胶的压力优选2mpa以下，更优选1.5mpa以下，进一步优选1mpa以下。优选该压力是上述排出口中的压力。在设置有凝胶压缩机构和压力调整机构的情况下，优选该压力在存在于凝胶压缩机构的最下游侧的顶端部和压力调整机构之间的含水凝胶中进行测定。另外，作用于含水凝胶的压力可以通过向排出装置的含水凝胶的每单位时间的提供量、凝胶输送机构的运转条件(例如螺杆转速)等进行调整。(其他的结构-机构)作为使用螺杆挤出机作为本发明的排出装置的情况的一例，例示出上述类型1～类型5，但无论何种类型都优选叶片部和外壳的间隙(空隙)恒定。该空隙优选0.1mm～3mm，更优选0.2mm～2mm，进一步优选0.5mm～1.5mm。在该空隙超过3mm的情况下，含水凝胶也会倒退，与有机溶剂的分离性能有可能降低。另一方面，在该空隙低于0.1mm的情况下，通过基于螺杆旋转的轴部的振动使叶片部和外壳接触，有可能发生装置的故障等麻烦。另外，上述外壳的材质可以是金属制，可以是树脂制。进而，虽未图示，但外壳可以是具有多个过滤孔的圆筒状部件(以下有时也称为“过滤筒”)。该过滤筒的一例是冲孔板形成为圆筒形状的部件。另外，具有与上述过滤孔同等效果的部件、具有可耐受上述压力的机械强度且具有不使含水凝胶通过而仅使有机溶剂通过的功能的部件，也可以用作外壳。例如，外壳可以使用楔形线(具有楔形截面的金属丝)、格网、网孔、过滤器等形成为格网状圆筒。如此，中文本发明的输送-排出装置，可以使用公知的螺旋压力机。(输送-排出方法)作为本发明的分离工序中的排出装置，在使用上述螺杆挤出机的情况下，由该螺杆挤出机连续取入含水凝胶和有机溶剂。通过该螺杆的旋转，含水凝胶被从上述螺杆挤出机的投入口连续输送到排出口。被依次输送来的含水凝胶最终从排出口被排出。该分离工序包括含水凝胶的输送、压缩和排出。优选随着该输送对含水凝胶进行压缩。随着含水凝胶的压缩，有机溶剂被从含水凝胶挤出来。即，含水凝胶被压榨。挤出来的有机溶剂在不被上述螺杆约束的情况下流向低压侧即上述投入口侧。另一方面，被上述螺杆约束的含水凝胶通过该螺杆的旋转被输送向上述排出口侧。如此，在排出装置内，有机溶剂流向与含水凝胶的输送方向相反的方向。换言之，有机溶剂在排出装置内返流。被输送的含水凝胶从上述排出口被排出。被压缩的含水凝胶从上述排出口被连续排出。通过压缩挤出有机溶剂，所以被排出的含水凝胶的残液率低。被排出的含水凝胶被提供给下一道工序(例如干燥工序)。该提供是连续的。从含水凝胶挤出来的有机溶剂进行返流，从上述投入口被排出，而被再利用。即，在含有含水凝胶的浆料液从上述浆料液提供口(投入口)向上述含水凝胶排出口(排出口)移动时，针对上述浆料液的压力上升，同时上述含水凝胶和分散介质(有机溶剂)进行分离。上述被分离的分散介质向上述浆料液提供口的方向移动，上述含水凝胶从上述含水凝胶排出口被排出。由于上述压缩，在排出装置的排出口侧，对含水凝胶作用以背压。另一方面，在排出装置的投入口，由于反应器(和接合部)内的液体的质量而作用以液压。例如，在反应器是直立型反应塔且排出装置位于反应器的下部的情况下，反应器内的液面的位置高，所以上述液压高。在排出装置与反应器直结的情况下，认为有机溶剂通过该液压从排出装置的排出口流出。但是，因为上述背压大于液压，溶剂向排出口的流动受阻。另外，含水凝胶从排出口被排出，所以该排出口附近处于被压缩的含水凝胶形成了层的状态。由此，实质上不会产生溶剂从排出口流出。因此，即便排出装置与反应器直结，也容易维持反应器内的液面。通过螺杆，含水凝胶朝向排出口被连续输送。其结果，含水凝胶边被朝向排出口压缩边形成层，从排出口被排出。通过该被压缩的含水凝胶的层，维持排出口中的背压。特别是在连续式的聚合工序的情况下，排出口中背压的维持有助于抑制反应器内的液面高度的变动。如此，在通过螺杆伴随含水凝胶的压缩的排出装置中，可以将分离工序涉及的装置(排出装置)与反应器连接，进而可以直结。如上所述，该连接使含水凝胶向分离工序的提供变得容易，有助于提高生产率。优选排出装置中的开口仅仅是投入口和排出口。此时，由于形成朝向排出口压缩的含水凝胶的层，所以将有机溶剂从排出口的流出抑制在最小限。也就是说，具有该优选的排出装置的反应装置，由于在有机溶剂和含水凝胶的分离中有机溶剂难以向反应装置外流出，所以有机溶剂的损失少。换言之，本发明中的实施方式中，反应器、接合部和排出装置按照该顺序被连接，优选只要不在这些装置间设置配管等则关于外部和内容物就无法出入的结构。具有螺杆的排出装置可以用于分批式制造方法，还可以用于连续式制造方法。具有螺杆的排出装置特别优选用于连续式制造方法。通过螺杆，含水凝胶的连续取入和连续排出成为可能，连续的含水凝胶的分离成为可能。而且，由于上述直结，在反应器中生成的含水凝胶可以连续地到达排出装置。在反应工序连续的情况下，发挥与分离工序的连续性的协同效果，反应装置的生产效率提高。作为排出装置，可以使用公知的螺杆挤出机。螺杆挤出机被用于树脂的成型用途、混炼用途。本发明人发现该挤出机可以在所有其他用途中使用，也就是说，可以用于吸水性树脂的制造中将溶剂和含水凝胶分离的分离工序。通过利用螺杆挤出机，获得所谓基于压缩的残液率的降低、有机溶剂损失少、分离的连续性的优点。此外，也考虑基于挤出机(排出装置)的压力和剪切应力会对含水凝胶施以损害。然而，实际上最终得到的吸水性树脂的吸水物性，除了可以通过聚合条件等运转条件进行适当调整之外，还可以通过本发明的分离方法的条件进行适当调整。(排出装置的具体实施方式)使用图3对下述实施例1中使用的排出装置进行说明。图3是从侧方观察实施例1中使用的螺杆挤出机50的内部时的简图。螺杆挤出机50具有外壳52、螺杆54、投入口56、和排出口58。在排出口58设置有多孔板60。在多孔板60设有多个贯通孔(压力调整孔)。排出口58被该多孔板60堵塞。螺杆54具有叶片部62和轴部64。轴部64的外径恒定(直的(straight))。叶片部62设置于轴部64的外周面，以螺旋状延伸。通过叶片部62和轴部64，形成有以叶片部62为侧面且以轴部64为底面的槽部53。叶片部62的间距51是随着对排出口58的接近而减小。此外，间距51沿着轴方向被测定。轴方向是指轴部64的中心线的方向。在外壳52和叶片部62之间设置有空隙(间隙)55。空隙55恒定。外壳52不使有机溶剂透过。使用图4对下述实施例2中使用的排出装置进行说明。图4是从侧方观察实施例2中使用的螺杆挤出机70的内部时的简图。螺杆挤出机70具有外壳72、螺杆74、投入口76、和排出口78。在排出口78设置有多孔板80。在多孔板80设置有多个贯通孔(压力调整孔)。排出口78被该多孔板80堵塞。螺杆74具有叶片部82和轴部84。轴部84是倒圆锥。即，轴部84的外径随着对排出口78的接近而增大。叶片部82设置于轴部84的外周面，以螺旋状延伸。通过叶片部82和轴部84，形成有以叶片部82为侧面且以轴部84为底面的槽部73。叶片部82的间距71恒定。在外壳72和叶片部82之间设置有空隙(间隙)75。空隙75恒定。外壳72不使有机溶剂透过。使用图5对下述实施例3中使用的排出装置进行说明。图5是从侧方观察实施例3中使用的螺杆挤出机90的内部时的简图。螺杆挤出机90具有外壳92、螺杆94、投入口96、和排出口98。在排出口98设置有多孔板100。在多孔板100设置有多个贯通孔(压力调整孔)。排出口98被该多孔板100堵塞。螺杆94具有叶片部102和轴部104。轴部104是倒圆锥。即，轴部104的外径随着对排出口98的接近而增大。叶片部102设置于轴部104的外周面，以螺旋状延伸。通过叶片部102和轴部104，形成有以叶片部102为侧面且以轴部104为底面的槽部93。叶片部102的间距91随着对排出口98的接近而减小。在外壳92和叶片部102之间设置有空隙(间隙)95。空隙95恒定。外壳92不使有机溶剂透过。使用图10对下述实施例4中使用的排出装置进行说明。图10是从上方观察实施例4中使用的螺杆挤出机200的内部时的简图。螺杆挤出机200具有第一螺杆202、第二螺杆204、投入口206、排出口208、多孔板210、和外壳212。第一螺杆202从投入口206延伸到排出口208。第二螺杆204位于投入口206，在未直至排出口208的情况下终止。在第二螺杆204中，其轴部具有锥形(尖细)形状。第二螺杆204沿着第一螺杆202配置。外壳212不使有机溶剂透过。以下，将能在实施例中使用的排出装置作为变形例，使用图6～图9进行说明。图6是从侧方观察变形例涉及的螺杆挤出机110的内部时的简图。螺杆挤出机110具有外壳112、螺杆114、投入口116、和排出口118。在排出口118设置有背压板120。虽未图示，但该背压板120具有压力赋予装置(气缸)。该背压板120也被称为气缸式背压板。通过压力赋予装置将该背压板120按压向排出口118，由此可以在对排出口118的开口面积进行限制的同时，对作用于含水凝胶的压力进行调整。螺杆114具有叶片部122和轴部124。轴部124的外径恒定。叶片部122设置于轴部124的外周面，以螺旋状延伸。通过叶片部122和轴部124，形成有以叶片部122为侧面且以轴部124为底面的槽部113。叶片部122的间距随着对排出口118的接近而减小。在外壳112和叶片部122之间设置有空隙(间隙)115。空隙115恒定。外壳112不使有机溶剂透过。图7是从侧方观察其他变形例涉及的螺杆挤出机130的内部时的简图。螺杆挤出机130具有外壳132、螺杆134、投入口136、和排出口138。在排出口138设置有多孔板140。外壳132的内径随着对排出口138的接近而减小。在多孔板140设置有多个贯通孔(压力调整孔)。排出口138被该多孔板140堵塞。螺杆134具有叶片部142和轴部144。轴部144的外径恒定。叶片部142设置于轴部144的外周面，以螺旋状延伸。叶片部142的高度随着对排出口138的接近而降低。通过叶片部142和轴部144，形成有以叶片部142为侧面且以轴部144为底面的槽部133。叶片部142的间距131恒定。在外壳132和叶片部142之间设置有空隙(间隙)135。空隙135恒定。外壳132不使有机溶剂透过。图8是从侧方观察进而其他变形例涉及的螺杆挤出机150的内部时的简图。螺杆挤出机150具有外壳152、螺杆154、投入口156、和排出口158。在排出口158设置有多孔板160。外壳152的内径随着对排出口158的接近而减小。在多孔板160设置有多个贯通孔(压力调整孔)。排出口158被该多孔板160堵塞。螺杆154具有叶片部162和轴部164。轴部164的外径随着对排出口158的接近而减小。叶片部162设置于轴部164的外周面，以螺旋状延伸。叶片部162的高度恒定。通过叶片部162和轴部164，形成有以叶片部162为侧面且以轴部164为底面的槽部153。叶片部162的间距151恒定。在外壳152和叶片部162之间设置有空隙155(间隙)。空隙155恒定。外壳152不使有机溶剂透过。图9是从侧方观察进而其他变形例涉及的螺杆挤出机170的内部时的简图。该螺杆挤出机170具有双轴的螺杆。螺杆挤出机170具有外壳172、第一螺杆174、第二螺杆175、投入口176、和排出口178。在排出口178设置有多孔板180。外壳172的内径随着对排出口178的接近而减小。外壳172不使有机溶剂透过。在多孔板180设置有多个贯通孔(压力调整孔)。排出口178被该多孔板180堵塞。第一螺杆174具有叶片部182和轴部184。轴部184的外径随着对排出口178的接近而减小。叶片部182设置于轴部184的外周面，以螺旋状延伸。叶片部182的高度恒定。通过叶片部182和轴部184，形成有以叶片部182为侧面且以轴部184为底面的槽部173。叶片部182的间距恒定。在外壳172和叶片部182之间设置有空隙(间隙)177。空隙177恒定。除了叶片部的螺旋方向相反之外，第二螺杆175的构成与第一螺杆174的构成相同。第一螺杆174的中心轴线与第二螺杆175的中心轴线的间隔，随着对排出口178的接近而减小。(比较例的输送-分离装置)图11是从侧方观察比较例1中使用的螺旋加料器220的内部时的简图。螺旋加料器220具有外壳222、螺杆224、投入口226、和排出口228。排出口228是其整体开口。外壳222的内径恒定。螺杆224具有叶片部232和轴部234。轴部234的外径恒定。叶片部232设置于轴部234的外周面，以螺旋状延伸。叶片232的高度恒定。通过叶片部232和轴部234，形成有以叶片部232为侧面且以轴部234为底面的槽部223。叶片部232的间距221恒定。此外，图11所示的螺旋加料器是输送内容物的装置，不具有压缩机构，在这一点上是与本发明所使用的螺杆挤出机不同的装置。(具体的实施方式)图1示出本发明的一个实施方式涉及的吸水性树脂的制造工艺的一部分(混合工序～分离工序)。如图所示，该制造工艺包括混合装置10、提供装置12、反应装置14、热交换器16、送液泵18、以及连结这些装置间的配管20和配管30。另外，借助配管1和2向混合装置10分别提供单体水溶液和聚合引发剂。反应装置14具有反应器32、排出装置34和接合部36。接合部36连接反应器32和排出装置34。反应器32、接合部36、热交换器16和配管30被有机溶剂充满。反应装置14是进行上述单体组合物的聚合反应的反应装置，包括反应器32、接合部36和排出装置34。也就是说，在该反应装置14中，进行聚合工序以及分离工序。在该聚合工序中得到的含水凝胶从排出装置34被排出。即，本发明包括使用反应装置14制造吸水性树脂的方法。反应装置14是连续式反相悬浮聚合反应装置的一例。排出装置(输送-排出装置)34是将含水凝胶从有机溶剂分离的分离装置。排出装置34含于反应装置14中。排出装置34与反应器32连接。进而，排出装置34与反应器32直结。在实施方式中有接合部36存在，但即便在此种情况下，本申请中说明的是反应器32和排出装置34直结。关于该直结的详细说明如后所述。按照图1对本发明的吸水性树脂的制造方法的大致内容进行说明。首先，在关闭排出装置34的排出口的状态下，反应装置14、热交换器16以及连结它们的配管30的内部充满有机溶剂，使送液泵18工作，从而使该有机溶剂进行循环。各装置和配管中的有机溶剂通过热交换器16被加热到规定温度。被热交换器16加热的有机溶剂的一部分被向提供装置12提供。接着，将另外准备的单体水溶液和热分解型聚合引发剂分别分开连续提供给混合装置10并加以混合，制作单体组合物。然后，将该单体组合物借助配管20向提供装置12连续提供。该单体组合物通过提供装置12以液滴状被连续投入到反应器32的有机溶剂中，在反应器32中引发聚合反应。在反应器32中，通过循环的有机溶剂的移动，含有单体组合物的液滴进行移动。该液滴边移动边通过聚合反应变成含水凝胶。该液滴和含水凝胶的移动方向与该有机溶剂的移动方向相同(并流)。此外，本申请中，以含有单体的液滴在由有机溶剂形成的液相中分散或悬浮的状态引发聚合反应而得到含水凝胶的聚合方法，被称为液相液滴聚合。在该液相液滴聚合是反相悬浮聚合的一例。如上述实施方式所示，在该液相液滴聚合被连续实施的情况下，将该聚合方法称为液相液滴连续聚合。该液相液滴连续聚合是连续的反相悬浮聚合的一例。反相悬浮聚合可以是非连续的。液相液滴聚合可以是非连续的。通过上述聚合生成的含水凝胶，沿着循环的有机溶剂的流向而移动，通过重力和浮力的平衡进行沉降或浮游。此外，在沉降的情况下，含水凝胶从反应器32通过接合部36后被自然(自动)提供给排出装置34。已到达上述排出装置34的投入口的含水凝胶，与有机溶剂一起被排出装置34连续取入。被上述排出装置34取入的含水凝胶和有机溶剂，通过排出装置内的螺杆的旋转被朝向上述排出口输送。通过使用螺杆，含水凝胶被连续输送。排出装置34具有随着输送的进行提高含水凝胶的压缩度的凝胶压缩机构。为此，与该输送一起，含水凝胶被压缩。伴随着被输送，含水凝胶被压缩，作用于含水凝胶的压力升高。压缩的含水凝胶从排出口3被排出。连续输送来的含水凝胶被连续排出。如上所述，排出装置34与反应器32连接。即，排出装置34的浆料液提供口(投入口)和进行连续式反相悬浮聚合的反应器32的产物排出口被连接。该“连接”是包含“直结”的广义概念。即便在有妨碍水凝胶的移动的装置介于反应器32和排出装置34之间的情况下，只要将反应器32和排出装置34加以连结，就相当于“连接”。例如，可以有泵介于反应器32和排出装置34之间。通过该连接，将生成的含水凝胶提供给排出装置变得容易。如上所述，排出装置34与反应器32直结。该“直结”被如下定义。在反应器32中生成的含水凝胶在有机溶剂中移动并能到达排出装置34的投入口的状态，是“排出装置34与反应器32直结”的状态。由此，例如在接合部36是管的情况下，该管即便倾斜也能相当于“直结”，该管即便弯曲也能相当于“直结”。即便排出装置34没有位于反应器32的垂直方向下侧，也能相当于“直结”。例如，即便在排出装置34的投入口与反应器32的产物排出口相比位于垂直方向上侧的情况下，也能相当于“直结”。例如，在反应器32的内压高的情况下，含水凝胶能自然到达位于垂直方向上侧的排出装置34。优选在反应器32中生成的含水凝胶能通过重力沉降到达排出装置34的投入口。通过该直结，含水凝胶向排出装置34的供给变得容易，生产率提高。例如，在反应器32中生成的含水凝胶可以通过重力被自动提供给排出装置34。由此，含水凝胶向分离工序的提供作业变得不需要。除此之外，在连续式的情况下，分离的有机溶剂在排出装置34返流并从投入口被自然放出，返回到循环系统，被再利用。作为本发明的其他实施方式，也可以为将单体组合物断续提供到反应装置的有机溶剂中的分批式制造。此时，作为反应装置，使用分批式的搅拌型反应装置。例如，分批式的搅拌型反应装置中的反应槽的下部可以与排出装置34直结。上述液相液滴聚合包含上述分批式制造。图2示出其他实施方式涉及的吸水性树脂的制造工艺的一部分(提供工序～分离工序)。在该图2的实施方式中，使用分批式的反应装置40。如图所示，该制造工艺包括反应装置40和配管20。反应装置40具有反应器42、排出装置34和接合部36。接合部36连结反应器32和排出装置34。反应装置40中收容有有机溶剂。接合部36被有机溶剂充满。配管20是前述的提供装置的一例。从该配管20向反应器42提供单体组合物。此外，单体水溶液和聚合引发剂可以分别分开向反应器42提供。例如，如图2所示，从第一配管20单体提供水溶液，从第二配管22(虚线表示)提供聚合引发剂。与上述的连续式的情况一样，可以以液滴状提供单体组合物。另外，可以提供由单体组合物和有机溶剂预先混合而成的混合液。反应装置40是进行上述单体组合物的聚合反应的反应装置，包含排出装置34。在该反应装置40中进行聚合工序和分离工序。如前所述，排出装置34是将含水凝胶从有机溶剂分离的分离装置。排出装置34含于分批式的反应装置40中。排出装置34与反应器42直结。优选反应装置40具有可以对反应器42的内部的有机溶剂进行搅拌的搅拌机构(参照图2)。单体组合物(或者单体水溶液和聚合引发剂)可以被投入到搅拌状态的有机溶剂中。单体组合物(或者单体水溶液和聚合引发剂)可以被投入到静置的有机溶剂中。即便在该分批式的反应装置40中，由上述聚合生成的含水凝胶通过重力进行沉降。通过重力，含水凝胶从反应器32通过接合部36而被自然(自动)提供给排出装置34。已到达上述排出装置34的投入口的含水凝胶，与有机溶剂一起被排出装置34取入。排出装置34的功能与反应装置14相同。压缩的含水凝胶从排出口3被排出。通过排出装置34，可以不使有机溶剂从反应器42内移动而将含水凝胶提取出。从排出装置34排出含水凝胶之后，可以提供随后的原料液。另外，例如，也可以通过适当设定反应器42的深度和有机溶剂的温度等条件，边从排出装置34排出含水凝胶，边提供所谓随后的单体水溶液、有机溶剂的原料液。也就是说，可以在有机溶剂被收容于反应器42的状态下，依次或连续投入原料液。如此，基于排出装置34的功能，即便在分批式的反应装置40中也能实现高生产率。此外，原料液是指含有单体的液体，是包含上述单体水溶液、上述单体组合物、以及它们和有机溶剂的混合液的概念。此外，即便是图2所示的工艺，也可以以连续式进行运转。在本发明涉及的制造方法中，与所谓有机溶剂的蒸发干燥固化、有机溶剂的过滤的以往分离方法不同，在能量方面是有利的，进而有效进行有机溶剂、根据需要使用的表面活性剂、高分子分散剂的再利用。因此，具有成本低、向吸水性树脂的有机溶剂、根据需要使用的表面活性剂、高分子分散剂的残留量降低的优点。(含水凝胶的形状)本发明中，得到的含水凝胶的形状是球形。上述含水凝胶的粒径(以下称为“凝胶粒径”)可以基于得到的吸水性树脂的用途等进行适当调整。上述“球形”是包括圆球状以外的形状(例如大致球状)的概念，是指粒子的平均长径和平均短径之比(也称为“球度”)优选1.0～3.0的粒子。该粒子的平均长径和平均短径基于由显微镜拍摄的图像加以测定。此外，上述粒子可以多少具有凹痕、凹凸、气泡。在本发明中，上述含水凝胶可以形成为微小的球形凝胶的凝集体，也可以作为微小的球形凝胶和该球形凝胶的凝集体的混合物而获得。另外，在上述含水凝胶是球形凝胶的凝集体的情况下，将构成该凝集体的各球形凝胶的粒径称为1次粒径。在本发明中，就1次粒径而言，从能够抑制干燥工序中微粉发生的观点出发，优选1μm～2000μm，更优选10μm～1000μm，进一步优选50μm～800μm。1次粒径可以通过单体组合物向有机溶剂分散时的液滴径、聚合条件(流量、温度、搅拌速度、表面活性剂等)进行控制。(含水凝胶的固体成分分率)供于后述的干燥工序的含水凝胶的固体成分分率，从干燥成本的观点出发，优选20质量％以上，更优选30质量％以上，进一步优选40质量％以上，特别优选45质量％以上。在本发明的分离方法中，由于可以降低残液率，所以可以提高含水凝胶的固体成分分率。该含水凝胶的固体成分分率的上限值是90质量％以下，优选80质量％以下。含水凝胶的固体成分分率可以通过单体成分的浓度(单体水溶液的固体成分)、聚合时的温度、聚合后根据需要进行的部分干燥等进行控制。含水凝胶的固体成分分率的算出方法如后所述。(含水凝胶的残液率)如上所述，通过伴随压缩的挤出，可以降低从排出装置排出的含水凝胶的残液率。就从排出装置排出的含水凝胶状交联聚合物的残液率而言，从干燥时的负荷、有机溶剂的成本的观点出发，优选为10质量％以下，进一步优选为9质量％以下，特别优选为8质量％以下。但是，如果考虑对被压缩的含水凝胶的损害，该残液率优选为0.5质量％以上，更优选为1质量％以上。此外，该残液率(质量％)可以通过以下的方法计算出。上述残液率是对于与有机溶剂分离的含水凝胶而言表示在含水凝胶的粒子间存在的有机溶剂量的指标，在吸水性树脂的聚合时使用，根据在排出的含水凝胶的凝胶粒子间存在的有机溶剂的量，通过以下的要点计算出。具体而言，通过使与有机溶剂分离的含水凝胶浸渍于乙酸乙酯中，用乙酸乙酯提取出在凝胶粒子间存在的有机溶剂。使用气相色谱法对乙酸乙酯中的有机溶剂浓度进行测定。将该乙酸乙酯中的有机溶剂浓度表示为s(g/l)时，按照下述(式2)求出残液率r(质量％)。r＝l00×s×a/m···(式2)其中，(式2)中，m表示含水凝胶的质量(g)，a表示提取时使用的乙酸乙酯的容量(l)。(分离后的有机溶剂等的再使用(循环))在本发明中，在该分离工序中分离的有机溶剂即便是废弃，可以通过蒸馏等进行精制而再使用，但优选直接在上述聚合工序中再使用一部分或全部。此外，在该再使用的情况下，优选如上所述在连续式反应装置中使其循环。另外，作为再使用量，相对于分离后的有机溶剂量，优选50质量％以上，更优选70质量％以上，进一步优选100质量％以上。另外，在通过蒸发等而有机溶剂量减少的情况下，也可以适当补充。在本发明中，通过分离工序分离的有机溶剂在连续聚合中循环、再使用即可，在分批聚合中直接使有机溶剂在下一批被再使用即可。〔2－5〕其他的后工序上述分离工序中与有机溶剂分离的含水凝胶，被提供给分离工序以后的必要的工序。具体可以通过提供给干燥工序而成为吸水性树脂，进而经过粉碎、分级、表面交联、造粒、整粒等各工序而可以成为吸水性树脂。因此，本发明涉及的吸水性树脂的制造方法，除了上述的各工序以外，根据需要，可以包括干燥工序、粉碎工序、分级工序、表面交联工序、整粒工序、微粉除去工序、造粒工序和微粉再利用工序。另外，进而可以包括运输工序、贮藏工序、梱包工序、保管工序等。(干燥工序)本工序是将由上述分离工序分离的含水凝胶干燥至所希望的固体成分分率而得到粒子状的干燥聚合物的工序。可以在通过对该含水凝胶进行破碎或造粒调整至所希望的粒径或粒度分布之后将其提供给干燥工序。此外，作为对上述含水凝胶进行干燥的公知的方法，例如可以举出传导传热干燥、对流传热干燥(热风干燥)、减压干燥、红外线干燥、微波干燥、利用与疏水性有机溶剂的共沸脱水的干燥、静置型干燥、使用了高温水蒸气的过热水蒸气干燥等。考虑到干燥效率等，干燥方法可以从这些方法中适当选择。干燥温度和干燥时间是将得到的吸水性树脂的固体成分分率作为指标被进行适当调整。从吸水性树脂的吸水性能的观点出发，该固体成分分率优选85质量％以上，更优选90质量％～98质量％。此外，吸水性树脂的固体成分分率，是使试样(吸水性树脂)在180℃干燥3小时时的基于干燥减量算出的值。此外，在本发明中，为方便起见，将供于后述的表面交联工序的干燥聚合物称为“吸水性树脂粉末”。(粉碎工序、分级工序)在上述干燥工序中得到的粒子状的干燥聚合物，根据需要通过经过粉碎工序和分级工序而成为粒径或粒度分布得到控制的吸水性树脂粉末。在上述粉碎工序中，例如可以适当选择使用辊磨机、锤式粉碎机、螺杆磨机、针磨机等高速旋转式粉碎机、振动磨机、转向节型粉碎机、圆筒型混合机等。在上述分级工序中，例如可以适当选择使用jis标准筛(jisz8801－1(2000))的筛分级、气流分级等。(表面交联工序)经过上述干燥工序得到的粒子状的干燥聚合物、即吸水性树脂粉末，根据需要被提供给表面交联工序。该表面交联工序是在吸水性树脂粉末的表面层(距离吸水性树脂粉末的表面数10μm的部分)设置交联密度高的部分的工序。此外，本发明中适当应用公知的表面交联技术。(整粒工序)本申请中，“整粒工序”是指将经过表面交联工序缓慢凝集的吸水性树脂粉末解碎而对粒径进行调整的工序。此外，该整粒工序包括表面交联工序以后的微粉除去工序、含水凝胶的破碎工序和分级工序。(微粉再利用工序)本申请中，“微粉再利用工序”是指将微粉直接提供给任意工序或在将微粉造粒之后提供给任意工序的工序。〔3〕吸水性树脂的物性由本发明涉及的制造方法得到的吸水性树脂，在将该吸水性树脂用于吸收性物品特别是纸尿布的情况下，希望将下述的(3－1)～(3－7)揭示的物性中至少1个以上、优选包括aap的2个以上、更优选包括aap的3个以上、进一步优选包括aap的4个以上、特别优选包括aap的5个以上、最优选全部物性，控制在所希望的范围。在以下的全部物性不满足下述的范围的情况下，不会充分获得本发明的效果，特别是就每一片纸尿布的吸水性树脂的使用量多的所谓高浓度纸尿布而言，有可能无法充分发挥性能。〔3－1〕crc(离心分离机保留容量)本发明的吸水性树脂的crc(离心分离机保留容量)通常是5g/g以上，优选15g/g以上，更优选25g/g以上。上限值优选更高的crc，但从与其他物性的平衡的观点出发，优选70g/g以下，更优选50g/g以下，进一步优选40g/g以下。在上述crc低于5g/g的情况下，吸收量少，不适合作为纸尿布等吸收性物品的吸收体。另外，在上述crc超过70g/g的情况下，吸收尿、血液等体液等的速度降低，所以不适合用于高吸水速度类型的纸尿布等。此外，crc可以通过变更内部交联剂、表面交联剂等的种类、量来进行控制。〔3－2〕aap(加压下吸水倍率)本发明的吸水性树脂的aap(加压下吸水倍率)优选是20g/g以上，更优选22g/g以上，进一步优选23g/g以上，特别优选24g/g以上，最优选25g/g以上。上限值优选是30g/g以下。此外，这些aap是将载荷条件变更为4.83kpa(0.7psi)后测定的值。在上述aap低于20g/g的情况下，对吸收体施加压力时的返液量(有时也称为“再湿(re－wet)”)增多，所以不适合作为纸尿布等吸收性物品的吸收体。此外，aap可以通过粒度的调整、表面交联剂的变更等进行控制。〔3－3〕ext(水溶性成分)本发明的吸水性树脂的ext(水溶性成分)通常是50质量％以下，优选35质量％以下，更优选25质量％以下，进一步优选15质量％以下。下限值优选是0质量％，更优选0.1质量％左右。此外，在本发明中、“～左右”是指包含±5％的误差。在上述ext超过50质量％的情况下，凝胶强度弱，有可能成为透液性劣化的吸水性树脂。进而，再湿增多，所以不适合作为纸尿布等的吸收性物品的吸收体。此外，ext可以通过内部交联剂等的种类、量的变更而进行控制。〔3－4〕残留单体量就本发明的吸水性树脂的残留单体量而言，从安全性的观点出发，优选1000ppm以下，更优选500ppm以下，进一步优选300ppm以下。下限值优选是0ppm，更优选10ppm左右。通过使上述残留单体量为上述范围内，得到对人体的皮肤等的刺激减轻的吸水性树脂。〔3－5〕含水率本发明的吸水性树脂的含水率优选超过0质量％且20质量％以下、更优选1质量％～15质量％、进一步优选2质量％～13质量％、特别优选2质量％～10质量％的范围。通过使上述含水率在上述范围内，得到粉体特性(例如流动性、搬送性、耐损害性等)优良的吸水性树脂。〔3－6〕粒度本发明的吸水性树脂的质量平均粒径(d50)优选是200μm～700μm、更优选250μm～600μm、进一步优选250μm～500μm、特别优选300μm～450μm的范围。另外，粒径低于150μm的粒子的比例优选是20质量％以下，更优选10质量％以下，进一步优选5质量％以下。另外，粒径850μm以上的粒子的比例优选是20质量％以下，更优选15质量％以下，进一步优选10质量％以下。换言之，该吸水性树脂含有粒径低于850μm的粒子优选80质量％以上，更优选85质量％以上，进一步优选90质量％以上。粒度分布的对数标准偏差(σζ)优选是0.20～0.50、更优选0.25～0.40、进一步优选0.27～0.35的范围。〔3－7〕表面张力本发明的吸水性树脂的表面张力优选是60mn/m以上，更优选65mn/m以上，进一步优选70mn/m以上。上限通常是73mn/m。在上述表面张力不满足上述范围的情况下，用于纸尿布的吸收体时的返回量(re－wet)有增加的倾向，因此不优选。此外，表面张力可以通过上述的表面活性剂、分散剂的种类、它们的使用量的选择进行控制。另外，上述表面张力的优选范围也用于与有机溶剂分离之后的含水凝胶。〔4〕吸水性树脂的用途本发明的吸水性树脂的用途，优选的可以举出纸尿布、卫生巾、失禁垫等吸收性物品的吸收体用途。特别是可以用作源自原料的臭气、着色等成为问题的高浓度纸尿布的吸收体。进而，本发明涉及的吸收性树脂，吸水时间优异，且粒度分布可被控制，在用于上述吸收体的上层部的情况下，可以期待显著的效果。另外，作为上述吸收体的原料，也可以与上述吸水性树脂一起使用纸浆纤维等吸收性材料。此时，作为吸收体中的吸水性树脂的含量(核心浓度)，优选30质量％～100质量％、更优选40质量％～100质量％、进一步优选50质量％～100质量％、进而更优选60质量％～100质量％、特别优选70质量％～100质量％、最优选75质量％～95质量％的范围。通过使上述核心浓度在上述范围，在将该吸收体用于吸收性物品的上层部的情况下，能够将该吸收性物品保持在具有清洁感的白色状态。进而，由于该吸收体对于尿、血液等体液等的扩散性优异，所以进行有效的液体分配，从而有望吸收量的提高。本发明中也包含以下的项目所示的实施方式。[项目1]一种吸水性树脂的制造方法，其包括：使作为吸水性树脂的原料的单体在反应器内进行聚合而在溶剂中生成含水凝胶状交联聚合物的聚合工序、和从上述溶剂中分离而取出上述含水凝胶状交联聚合物的分离工序，在上述分离工序中，使用能够输送和排出上述含水凝胶状交联聚合物的输送-排出装置，边压缩上述含水凝胶状交联聚合物边从上述溶剂取出上述含水凝胶状交联聚合物。[项目2]在项目1记载的制造方法中，上述输送-排出装置与上述反应器直结。[项目3]在项目1或2记载的制造方法中，上述输送-排出装置的内部的背压为0.1mpa以上。[项目4]在项目1～3的任意1项记载的制造方法中，在上述分离工序中取出的上述含水凝胶状交联聚合物的残液率为10质量％以下。[项目5]在项目1～4的任意1项记载的制造方法中，上述输送-排出装置具有螺杆，上述螺杆的压缩比为1.5以上。[项目6]一种反应装置，其是通过液相液滴聚合使作为吸水性树脂的原料的单体发生聚合而生成含水凝胶状交联聚合物的反应装置，包括可以输送和排出上述含水凝胶状交联聚合物的输送-排出装置。[项目7]在项目6记载的反应装置中，上述输送-排出装置具有随着输送的进行提高上述含水凝胶状交联聚合物的压缩度的凝胶压缩机构。[项目8]在项目6或7记载的反应装置中，在上述输送-排出装置的排出口设置有能够对作用于上述含水凝胶状交联聚合物的压力进行调整的压力调整机构。[项目9]一种制造吸水性树脂的方法，其使用项目6～8的任意1项记载的反应装置来制造。[项目10]一种排出装置，其是用于从含有通过反相悬浮聚合得到的含水凝胶状交联聚合物的浆料液排出该含水凝胶状交联聚合物的排出装置，上述排出装置具有至少一个浆料液提供口和至少一个含水凝胶状交联聚合物排出口，在上述浆料液从上述浆料液提供口移动到上述含水凝胶状交联聚合物排出口时，在随着针对上述浆料液的压力上升的同时，进行上述含水凝胶状交联聚合物和分散介质的分离，上述已分离的分散介质向上述浆料液提供口的方向移动，上述含水凝胶状交联聚合物从上述含水凝胶状交联聚合物排出口被排出。[项目11]在项目10记载的排出装置中，在上述排出装置的含水凝胶状交联聚合物排出口设置有能对作用于含水凝胶状交联聚合物的压力进行调整的压力调整机构。[项目12]在项目10或11记载的排出装置中，上述排出装置的浆料液提供口与进行连续式反相悬浮聚合的反应器的产物排出口连接。[项目13]一种制造吸水性树脂的方法，其使用项目10～12的任意1项记载的排出装置来制造。实施例按照以下的实施例-比较例更为具体地说明本发明，但本发明不限于这些说明来加以解释，通过适当组合各实施例公开的技术手段而得到的实施例，含于本发明的范围内。此外，实施例和比较例中使用的电气设备(也包括含水凝胶的物性测定用设备)只要没有特别注释，使用200v或100v的电源。另外，含水凝胶的诸物性，只要没有特别注释，是在室温(20～25℃)、相对湿度50％rh±10％的条件下进行测定。另外，为了方便起见，会将“升”记为“l”或“l”，将“质量％”或“重量％”记为“wt％”。[物性测定方法](a)残液率本发明中的残液率是关于与有机溶剂分离后的含水凝胶表示在含水凝胶的粒子间存在的有机溶剂量的指标，用于吸水性树脂的聚合时，根据在排出的含水凝胶的凝胶粒子间存在的有机溶剂的量，按照以下的要点算出。即，通过使与有机溶剂分离后的含水凝胶浸渍于乙酸乙酯中，用乙酸乙酯提取出在凝胶粒子间存在的有机溶剂。使用气相色谱法测定乙酸乙酯中的有机溶剂浓度。将该乙酸乙酯中的有机溶剂浓度记为s(g/l)时，按照下述(式3)求出残液率r(质量％)。r＝100×s×a/m···(式3)其中，在(式3)中，m是指含水凝胶的质量(g)，a是指用于提取的乙酸乙酯的容量(l)。残液率的具体的测定步骤如下所示。(校准曲线的作成)向乙酸乙酯中添加实施例和比较例中使用的有机溶剂，作成40g/l、10g/l、5g/l、2g/l、0.5g/l、0.1g/l的标准溶液。使用这些标准溶液，以下述的条件进行气相色谱法分析，作成得到的色谱的峰面积和有机溶剂浓度s的校准曲线。(残液率的算出)在内容量100ml的小玻璃瓶中，精确称取在实施例和比较例中得到的含水凝胶5.0g之后，添加乙酸乙酯50ml，加入搅拌头，迅速进行密封塞。然后，使用搅拌机以300rpm搅拌1小时。搅拌后，使上清液通过0.45μm的过滤器，得到了有机溶剂提取液。以下述的条件对该提取液进行气相色谱法分析，从得到的色谱的峰面积和上述得到的校准曲线求出提取液中的有机溶剂浓度s(g/l)，进而按照(式3)求出残液率r(质量％)。(气相色谱分析条件)装置：gc－2010plus，autoinjectoraoc－20i(岛津制作所制)柱：spb－5tm(微极性毛细管柱)；长度30m×内径膜厚0.5μm柱温度：50℃→150℃(10℃/min，hold；5min)，共15min气化室：200℃，分流比；20检测器温度：200℃检测器：fid载气：he，36.2cm/sec样品注入量：1μl(b)聚合率向离子交换水1000g中投入含水凝胶1.00g，以300rpm搅拌2小时之后，进行过滤，由此除去不溶成分。使用液相色谱法对在上述操作中得到的过滤液中提取的单体的量进行测定。在将该单体的量记为残留单体量m(g)时，按照下述(式4)求出聚合率c(质量％)。c＝100×[1-m/{(α/100)×(1-r/100)×m}]···(式4)其中，在(式4)中，m是指含水凝胶的质量(g)，r是指含水凝胶的残液率(质量％)，α是指含水凝胶的固体成分分率(质量％)。此外，固体成分分率通过以下的方法求出。(c)含水凝胶的固体成分分率向底面的直径为50mm的铝杯中投入含水凝胶2.00g之后，准确称量试样(含水凝胶和铝杯)的总质量w1(g)。接着，将上述试样静置于气氛温度设定为180℃的烤箱内。经过24小时后，将该试样从上述烤箱中取出，准确称量总质量w2(g)。在将提供给本测定的含水凝胶的质量记为m(g)时，按照下述(式5)求出含水凝胶的固体成分分率α(质量％)。α＝100-[{(w1-w2)-m×(r/100)}/{(1-r/100)×m}]×100···(式5)其中，在(式5)中，m是指含水凝胶的质量(g)，r是指含水凝胶的残液率(质量％)。(d)表面张力向被充分清洗的100ml的烧杯中加入调温成23℃±2℃的生理盐水50ml，通过表面张力计(k11自动表面张力计，kruss公司)对生理盐水的表面张力进行测定。在该测定中，表面张力的值必须在71～75mn/m的范围。接着，向放入有调温成23℃±2℃的表面张力被测定后的生理盐水的烧杯中，放入已被充分清洗的25mm长的涂敷有氟树脂的转子和吸水性树脂0.5g，以转速500rpm搅拌4分钟。然后，停止搅拌，关于含水的吸水性树脂已经沉降后的上清液，对其表面张力(单位；mn/m)进行了测定。此外，本发明中采用使用了铂板的平板法，平板在各测定前用脱离子水充分清洗，且用煤气燃烧器进行加热清洗，然后使用。[实施例1]在按照图1的制造工艺制作了含水凝胶状交联聚合物(以下称为“含水凝胶”)(1)之后，对得到的含水凝胶(1)进行干燥，进而进行表面交联，由此制造了球状的吸水性树脂(1)。此外，分别使用作为混合装置的静态混合机(型号：t3－15，株式会社noritake制)、作为提供装置的2流体喷雾器(外部混合型，喷嘴内径：1.0mm，辅助流体：有机溶剂，型号：seto07510ptfe，株式会社池内制)、作为反应器的垂直排列有pfa制管(内径：25mm，全长：10m)的设备、作为排出装置的螺杆的间距随着对排出口的接近而减小的螺杆挤出机(压力调整机构：多孔板，孔径5.0mm，开孔率：26％)(参照图3)。此外，上述排出装置与上述反应器的下部直结，成为可以通过重力沉降进行粗分离的结构(参照图1的接合部36和排出装置34)。作为聚合反应的准备阶段，将作为有机溶剂的n－庚烷投入上述2流体喷雾器的辅助流体用流路、上述反应器、上述排出装置和将它们连接的配管(包括接合部)内。按照使2流体喷雾器的喷嘴的顶端浸渍于在反应器中收容的有机溶剂的方式调整上述2流体喷雾器的位置。接着，使送液泵进行工作，以流量1000ml/分钟开始有机溶剂的循环。在该制造方法钟，使循环的有机溶剂的路径分支成借助2流体喷雾器投入到反应器的路径、和直接投入到直接反应器的路径。使借助2流体喷雾器投入到反应器的有机溶剂的流量为800ml/分钟，使直接投入到反应器的有机溶剂的流量为200ml/分钟。另外，使热交换器进行工作，按照使设定温度为85℃的方式，对上述有机溶剂进行加热。接着，对丙烯酸、48.5质量％的氢氧化钠水溶液和离子交换水进行混合，进而，配合聚乙二醇二丙烯酸酯(平均聚合度：9)和二亚乙基三胺5乙酸3钠，由此制作了单体水溶液(1)。向该单体水溶液(1)边保持液温25℃边吹入氮气，由此使溶解氧量为1ppm以下。另外，另外混合过硫酸钠和离子交换水，由此制作了10质量％的过硫酸钠水溶液(1)。通过向该过硫酸钠水溶液(1)中吹入氮气来进行氮置换。接着，将在上述操作中得到的单体水溶液(1)和过硫酸钠水溶液(1)，分别分开提供给上述混合装置并进行混合，由此制作了单体组合物(1)。该单体组合物(1)的单体浓度为43质量％，中和率为70摩尔％。另外，作为内部交联剂的聚乙二醇二丙烯酸酯相对于单体为0.02摩尔％，作为螯合剂的二亚乙基三胺5乙酸3钠相对于单体为100ppm，作为聚合引发剂的过硫酸钠相对于单体为0.1g/摩尔。接着，将在上述混合工序制作的单体组合物(1)迅速送给上述2流体喷雾器的单体组合物用流路。然后，使用上述2流体喷雾器，以流量40ml/分钟(47.2g/分钟)将单体组合物(1)投入到充满上述反应器内的有机溶剂中。该单体组合物(1)以与该有机溶剂的循环方向相同的方向(并流)的方式被投入。此外，将投入到该有机溶剂之前的单体组合物(1)的液温保持在25℃。通过上述2流体喷雾器投入的上述单体组合物(1)，在上述有机溶剂中以液滴状(液滴径；100μm～200μm)分散。上述单体组合物(1)和上述有机溶剂的比(w/o比)是4.0容积％。含有上述单体组合物(1)的液滴边落到充满上述有机溶剂的反应器内边伴随着聚合反应的进行变化成微小的球形凝胶。这些微小的球形凝胶随着落下相互附着而形成凝集体。此外，该反应器的排出口附近确认到含有直径1cm～2cm的微小球形凝胶的凝集体的含水凝胶(1)。在上述一系列操作中得到的含水凝胶(1)，与上述有机溶剂一起连续地从反应器借助接合部被提供给排出装置。在上述反应器的下部(接合部)，上述含水凝胶(1)和有机溶剂通过重力沉降被粗分离。通过该重力沉降，上述含水凝胶(1)到达了上述排出装置的投入口。接着，被粗分离的含水凝胶(1)在被排出装置的螺杆和多孔板输送的同时被压榨，连续地从该排出装置被排出。此外，由该排出装置分离的有机溶剂按照设定温度为85℃的方式被热交换器进行调温之后，再度被提供给反应装置。在上述操作中得到的含水凝胶(1)，具有微小的球形的含水凝胶发生附着凝集的形状，其初级粒径为210μm。将上述排出装置的条件和含水凝胶(1)的物性示于表1。[实施例2]实施例1中，使用作为排出装置的轴部形状为倒圆锥的螺杆挤出机(压力调整机构：多孔板，孔径5.0mm，开孔率：26％)(参照图4)，除此之外，进行与实施例1相同的操作，得到了含水凝胶(2)。将上述排出装置的条件和含水凝胶(2)的物性示于表1。[实施例3]实施例1中，使用作为排出装置的轴部形状为倒圆锥且螺杆的间距随着对排出口的接近而减小的螺杆挤出机(压力调整机构：多孔板，孔径5.0mm，开孔率：26％)(参照图5)，除此之外，进行与实施例1相同的操作，得到了含水凝胶(3)。将上述排出装置的条件和含水凝胶(3)的物性示于表1。[实施例4]实施例1中，使用作为排出装置的螺杆挤出机(螺杆形状：双轴单轴锥度，压力调整机构：多孔板(孔，开孔率：48％))(参照图10)，除此之外，进行与实施例1相同的操作，得到了含水凝胶(4)。将上述排出装置的条件和含水凝胶(4)的物性示于表1。[实施例5]实施例4中，使用孔的多孔板，将其开孔率变更为41％，除此之外，进行与实施例4相同的操作，得到了含水凝胶(5)。将上述排出装置的条件和含水凝胶(5)的物性示于表1。[实施例6]实施例4中，使用孔的多孔板，将其开孔率变更为26％，除此之外，进行与实施例4相同的操作，得到了含水凝胶(6)。将上述排出装置的条件和含水凝胶(6)的物性示于表1。[实施例7]实施例4中，使用孔的多孔板，将其开孔率变更为37％，除此之外，进行与实施例4相同的操作，得到了含水凝胶(7)。将上述排出装置的条件和含水凝胶(7)的物性示于表1。[实施例8]实施例1中，使用作为排出装置的螺杆挤出机(螺杆形状：双轴单轴锥度，压力调整机构：气缸式背压板)，除此之外，进行与实施例1相同的操作，得到了含水凝胶(8)。将上述排出装置的条件和含水凝胶(8)的物性示于表1。[实施例9]实施例8中，对通过背压板的按压力进行调整，将排出装置的排出口的背压(螺杆顶端和气缸式背压板之间的压力)变更为1.0mpa，除此之外，进行与实施例8相同的操作，得到了含水凝胶(9)。将上述排出装置的条件和含水凝胶(9)的物性示于表1。[实施例10]实施例8中，不设置压力调整机构，除此之外，进行与实施例8相同的操作，得到了含水凝胶(10)。将上述排出装置的条件和含水凝胶(10)的物性示于表1。[实施例11]实施例7中，向n－庚烷中添加作为分散助剂的蔗糖脂肪酸酯(商品名：dk酯f－50，第一工业制药株式会社)0.005质量％，除此之外，进行与实施例7相同的操作，得到了含水凝胶(11)。在上述操作中得到的含水凝胶(11)具有微小的球形含水凝胶进行附着凝集的形状，其初级粒径为100μm。将上述排出装置的条件和含水凝胶(11)的物性示于表1。[比较例1]实施例1中，使用作为排出装置的螺旋加料器(无压力调整机构)(参照图11)，除此之外，进行与实施例1相同的操作，得到了比较含水凝胶(1)。将上述排出装置的条件和比较含水凝胶(1)的物性示于表1。[比较例2]代替实施例1中的排出装置，使用双阀门从反应装置取出有机溶剂和含水凝胶，然后，使用重力式过滤器进行过滤，由此将含水凝胶和有机溶剂分离，除此之外，进行与实施例1相同的操作，得到了比较含水凝胶(2)。将上述排出装置的条件和比较含水凝胶(2)的物性示于表1。此外，表1中虽没有记载，但关于在实施例1～11中得到的含水凝胶(1)～(11)，对干燥后得到的吸水性树脂的表面张力进行测定，结果实施例1～10为约72mn/m，实施例11为71mn/m。[表1]表1实施例以及比较例的规格参数和评价结果以上，如表1所示，相对于实施例1～11中的含水凝胶的残液率为1.5质量％～7.9质量％，比较例1、2中含水凝胶的残液率非常多，为28质量％、100质量％，本发明的优势明显。本发明中，可以有效取出残液率低的含水凝胶。根据该吸水性树脂的制造方法，可以将吸水性树脂与有机溶剂、根据需要使用的高价的表面活性剂高效分离，进而可以被再使用，因此能够以低成本高效制造高物性的吸水性树脂。产业上的可利用性通过本发明得到的吸水性树脂适合用于纸尿布等卫生用品的吸收体用途。符号的说明10---混合装置12---提供装置14---反应装置16---热交换器18---送液泵1、2、20、22、30---配管3---排出口32、42---反应器34、50、70、90、110、130、150、170、200、220---排出装置(输送-排出装置)36---接合部51、71、91、111、131、151、221---间距53、73、93、113、133、153、173、223---槽部54、74、94、114、134、154、174、175、202、204、224---螺杆55、75、95、115、135、155、177---空隙当前第1页12当前第1页12