含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯可以作为杂官能单元（bausteine）在多方面使用，并且可以例如用于涂层、密封剂、粘合剂和弹性体材料中，但不限于这些应用领域。
用于制备含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯的方法是已知的。例如，它们可以通过在叔胺存在下的烷氧基硅烷基烷基胺与光气的反应来获得(de3544601c2,us9,309,271b2)，但是其中除了光气的毒性以外含氯副产物和盐的形成也是不利的。
或者，通过在贵金属催化剂存在下含有烯烃基团的异氰酸酯的氢化硅烷化，也可以获得含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯(ep0709392b1)。这里的缺点通常是选择性不足和催化剂需求高。
另一途径通过卤代烷基烷氧基硅烷与金属氰酸盐的反应形成烷氧基硅烷基烷基氨基甲酸酯，并且随后热裂解该氨基甲酸酯，释放相应的异氰酸酯，产生含有烷氧基硅烷的异氰酸酯(us3,821,218a,us3,598,852a,de3524215a1)。这里的缺点是形成大量的盐并且需要使用溶剂，其中通常必须使用二甲基甲酰胺。
us5,218,133a描述了一条用于制备烷氧基硅烷基烷基氨基甲酸酯的途径，其避免了化学计量量的盐的干扰性形成。为此，使烷氧基硅烷基烷基胺在碱性催化剂存在下，特别是碱金属醇盐存在下，与碳酸烷基酯反应，然后中和反应混合物。
或者，反应混合物中碱性催化剂的失活也可以用含有卤素的中和剂来进行(wo2007/037817a2)。然而，这在下文所述的裂解反应中具有产生强腐蚀性的含有卤素的物质和中和产物的缺点，这对反应器材料提出了非常高的要求，并因此提高了投资成本和维护成本。
us5,393,910a描述了一种用于在气相中在高温下热裂解优选根据us5,218,133a制备的烷氧基硅烷基烷基氨基甲酸酯的方法。该方法的缺点是需要耐高温的且因此成本高的特殊设备。此外，在没有具体提及硅烷基异氰酸酯的专利中，报道了所需的高温导致反应器焦化。这是不利的，因为装置的可使用性受到损害。
替代在气相中的氨基甲酸酯裂解，含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯的热诱导释放也可以稀释在惰性溶剂中进行(参见us5,886,205a，us6,008,396a)。在此，将烷氧基硅烷基烷基氨基甲酸酯加入惰性溶剂中并选择如此高的溶剂温度，以至于一方面促进氨基甲酸酯裂解，但另一方面尽可能避免不希望的副反应。us5,886,205a公开了，对于该可间歇或连续进行的反应，ph值小于8，温度不高于350℃和催化剂包含至少一种选自sn、sb、fe、co、ni、cu、cr、ti和pb的金属或至少一种包含所述金属的金属化合物。缺点是，与气相裂解相比需要的用于溶剂纯化的花费和不可避免的溶剂损失。
us9,663,539b2记载了一种用于制备并随后热裂解烷氧基硅烷基烷基氨基甲酸酯的方法，目的是获得具有高储存稳定性的浅色的含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯。公开了一种用于制备异氰酸根合有机硅烷的方法，其中
a)在碱性催化剂存在下，使氨基有机硅烷与有机碳酸酯反应，生成甲硅烷基有机氨基甲酸酯，
b)用有机羧酸将混合物的ph值调节至大于或等于6.0的ph值，
c)在80-130℃的温度下汽提所得到的混合物，以分离所形成的醇，并且以调节碳酸酯含量小于约5.0重量％，
d)过滤得自c)的混合物，
e)任选加入有机羧酸，以将ph值调节至大于或等于6.0，
f)热裂解在d)或e)中获得的混合物，以获得异氰酸根合有机硅烷和相应的副产物，
g)将异氰酸根合有机硅烷与在f)中得到的副产物分离，和
h)收集在g)中得到的异氰酸根合有机硅烷。
步骤a）至c）可以各自间歇或连续地进行。然而，尤其对于步骤f），没有公开过连续的工艺方案。所述方法的缺点尤其是选择性不足，并因此原料利用无效率。
因此，本发明的目的是避免现有技术的上述缺点。本发明的目的尤其是，提供一种选择性的、保护资源的并且简单的用于以高产率制备含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯的方法。
令人惊奇地现已发现，本发明的目的可以通过根据本发明的用于制备含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯的方法得以实现，其中以步骤a)-d)的顺序
a)在碱性催化剂存在下，使烷氧基硅烷基(环)烷基胺与碳酸二烷基酯反应（并释放轻沸物、固体、盐负荷和/或高沸物），得到烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯，
b)同时或相继地随后
-使催化剂失活，以及
-除去低沸物、固体、盐负荷和/或高沸物，
c)将b)后得到的烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯热裂解，释放含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯和副产物，并留下底部材料，和
d)将含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯和副产物彼此分离并与裂解底部材料分离并收集，
其中所述工艺方案至少连续进行步骤c）至d）。
在此处和下文中，应将用于由烷氧基硅烷基(环)烷基胺和碳酸二烷基酯制备含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯的方法理解为是指这样的方法，其中首先由一种或多种烷氧基硅烷基(环)烷基胺和一种或多种碳酸二烷基酯制备一种或多种烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯，随后将其热转化成一种或多种含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯和一种或多种副产物，尤其是相应于所述碳酸二烷基酯的一种或多种烷基的醇。优选地，根据本发明的方法是这样的方法，其中首先由一种烷氧基硅烷基(环)烷基胺和一种碳酸二烷基酯制备一种烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯，随后将其热转化为一种含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯和一种副产物，尤其是相应于所述碳酸二烷基酯的烷基的醇。
根据本发明的方法与现有技术中公开的方法的核心差异在于，至少方法步骤c）和d）连续进行。迄今为止，仅能够连续地进行步骤a和b，但尤其不能连续地进行裂解步骤c)。因此，可以如此进行所述方法，使得步骤a)和b)不连续地进行，且步骤c)和d)连续地进行。也可以连续地进行所有步骤a)至d)。也可以想到的是，仅不连续地进行步骤a)或b)之一，然后连续地进行步骤c)和d)。
优选地，步骤c)至d)的连续工艺方案在此通过如下成为可能，即在步骤c)中，将底部材料完全或部分地从裂解装置中排出，然后经受热处理和/或纯化和/或在醇存在下的后处理(再氨基甲酸酯化)，并又供入步骤a)、b)或c)中。通过将底部材料引离，热处理和/或纯化和/或将存在于底部材料中的异氰酸酯重新用醇热氨基甲酸酯化，降低底部材料中的高沸物比例和/或提高有价值物质比例（wertstoffanteil）。将引离的经热处理和/或纯化和/或再氨基甲酸酯化的料流再循环到该工艺的步骤a)、b)或c)中。优选地，也连续进行底部材料的排出、热处理和/或纯化和/或用醇后处理和供入。特别优选地，将底部材料引离、纯化，并且重新用醇处理存在于底部材料中的异氰酸酯，并将纯化的底部材料又供入步骤a)、b)或c)中。非常特别优选地，将底部材料引离、热处理、纯化并将纯化的底部材料又供入步骤a)、b)或c)中。
因此，优选的是用于制备含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯的方法，其中，以步骤a）至d）的顺序，
a)在碱性催化剂存在下，使烷氧基硅烷基(环)烷基胺与碳酸二烷基酯反应（并释放轻沸物、固体、盐负荷和/或高沸物），得到烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯，
b)同时或相继地随后
-使催化剂失活，以及
-除去低沸物、固体、盐负荷和/或高沸物，
c)将b)后得到的烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯热裂解，释放含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯和副产物，并留下底部材料，同时
i)将底部材料完全或部分地从裂解装置中排出，
ii)经受热处理和/或纯化和/或在醇存在下的后处理/再氨基甲酸酯化，和
iii)将热处理和/或纯化和/或后处理/再氨基甲酸酯化之后取出的材料重新供入步骤a)、b)或c)中，和
d)将含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯和副产物彼此分离并与裂解底部材料分离并收集。
令人惊奇地已发现，在由相应的烷氧基硅烷基(环)烷基胺连续制备含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯时有利的是，在通过烷氧基硅烷基(环)烷基胺与碳酸二烷基酯的反应合成烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯后，将烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯除去低沸物以及可能的固体、盐负荷和高沸物，使如此纯化的烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯热裂解，释放所希望的含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯，优选连续地从裂解装置中排出一部分裂解底部材料并经受热后处理，从而降低高沸物比例以及提高物质混合物的有价值物质比例，由此分离高沸物组分以及将有价值物质组分再循环到该工艺中。已经发现，以此方式，一方面，通过氨基甲酸酯合成、氨基甲酸酯纯化和氨基甲酸酯裂解的整个顺序实现了高沸物组分相对低的稳态浓度，由此可以避免沉积物（天然较高粘度的高沸物组分尤其有利于所述沉积物），并且也长期确保好的设备可使用性和好的方法产率。另一方面，在热裂解反应下游的热后处理-例如通过反应性蒸馏-具有以下优点，即与没有后处理的方式相比，令人惊讶地可以获得额外提高的产率，并且以此方式促进更有效的原料利用。
在本文中，应将上位概念“烷氧基硅烷基(环)烷基胺”理解为尤其是指在硅原子上被烷氧基和任选的烷基取代的硅烷基烷基胺。这里，(环)烷基氨基可以是具有直链、支链或环状的亚烷基的烷基氨基。因此，术语烷氧基硅烷基(环)烷基胺包括烷基氧基硅烷基烷基胺和烷氧基硅烷基环烷基胺。这相应地适用于所得的烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯。
优选地，步骤a)中使用的烷氧基硅烷基(环)烷基胺具有式(1)
r3m(or2)3-msi-r1-nh2 (1)
其中r3、r2和r1彼此独立地表示相同或不同的具有1-6个c-原子的烃基，其中它们可以是直链的、支链的或环状的，并且m表示等于0-2。优选地，m等于0且r1等于甲基或丙基，r2等于甲基或乙基。
优选地，所用的碳酸二烷基酯选自碳酸二甲酯、-二乙酯、-二丙酯和/或-二丁酯。进一步优选地，使用选自碳酸二甲酯、-二乙酯、-二丙酯和-二丁酯的仅一种碳酸二烷基酯。
优选地，所述碱性催化剂是金属醇盐。优选地，所述金属醇盐的金属选自ca，k和na，并且所述醇盐选自甲醇盐，乙醇盐，丙醇盐和丁醇盐。
优选地，烷氧基硅烷基(环)烷基胺和碳酸二烷基酯的摩尔比小于1:5，优选小于1：3。优选地，与碳酸二烷基酯的反应在5-100℃，优选15-85℃的温度下进行1-20小时，优选2-10小时的时间。优选地，该反应在大气压下进行。
在反应阶段a)中的烷氧基硅烷基(环)烷基胺的反应优选如此来进行，即，在作为催化剂的金属醇盐存在下，在5-100℃，优选15-85℃下，使式(1)的烷氧基硅烷基(环)烷基胺，任选混合尤其来自随后的裂解反应的底部材料的式(2)的烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯，
r3m(or2)3-msi-r1-nh-(c=o)-or4 (2)
其中r4,r3,r2和r1彼此独立地表示相同或不同的具有1-6个c原子的烃基，其中它们可以是直链的、支链的或环状的，并且m表示等于0-2，
与碳酸二烷基酯反应1-20小时，优选2-10小时，其中烷氧基硅烷基(环)烷基胺和碳酸二烷基酯的摩尔比小于1:5，优选小于1:3。
将烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯任选混合到反应混合物中可以在反应开始之前，或者在反应进程中，逐点地或连续地进行。此外，可以以类似的方式将醇混合到反应混合物中，优选甲醇、乙醇、丙醇、丁醇、戊醇或己醇。作为催化剂，优选使用碱金属醇盐或碱土金属醇盐。实例是钙、钠、钾、锂或镁的甲醇盐、乙醇盐、丙醇盐、丁醇盐、戊醇盐或己醇盐。基于参与反应混合物的所有其他组分的总量计，催化剂的量优选为0.01-2重量％，优选0.05-1重量％。
所述反应可在间歇式反应器中，在连续运行的釜级联或管式反应器中进行。优选地，所述反应在连续运行的釜级联或管式反应器中进行。
在步骤b)中，同时或相继地随后使催化剂失活，并除去低沸物、固体、盐负荷和/或高沸物。因此可以首先使催化剂失活，然后除去低沸物、固体、盐负荷和/或高沸物。也可以首先除去低沸物、固体、盐负荷和/或高沸物，然后使催化剂失活。也可以同时进行这两个子步骤。然而，优选首先使催化剂失活，然后除去低沸物、固体、盐负荷和/或高沸物。
步骤b)中催化剂的失活可以优选通过中和来实现。优选地，用酸，优选具有1-20个碳原子的多羧酸或单羧酸来中和催化剂。优选用乙酸，并且进一步优选以基于a)中催化剂的使用量计化学计量过量，来中和催化剂。
用酸中和反应过的反应混合物优选以0.6:1至4:1，优选0.9:1至3.5:1的酸和催化剂的摩尔比进行。在此要注意，将反应混合物的温度保持在5℃至85℃之间，优选在15℃至75℃之间。为了遵守所述温度窗口，可以使反应混合物经受主动冷却，例如借助于热交换器，或者通过中和剂的计量加入速度来控制温度发展。作为中和剂优选使用酸。优选的是乙酸、丙酸、丁酸、己酸、琥珀酸、苯磺酸、辛磺酸、苯甲酸、硝基苯甲酸、氯苯甲酸、马来酸、癸二酸、氯乙酸、柠檬酸、己二酸、二聚脂肪酸、二丁基磷酸和二-(2-乙基己基)磷酸。还可以使用离子液体，例如1-丁基-3-甲基咪唑鎓硫酸氢盐用于中和，同样可以使用上述中合剂的混合物。
优选地，在三个单独的子步骤中进行低沸物、固体、盐负荷和/或高沸物的除去。进一步优选地，可将低沸物蒸馏分离，固体和/或盐负荷通过过滤或离心分离来分离，和高沸物通过薄膜蒸发来分离。在此，优选首先蒸馏分离低沸物，然后过滤或离心分离固体和/或盐负荷，最后通过薄膜蒸发分离高沸物。
优选由醇和碳酸二烷基酯构成的低沸物的蒸馏分离优选在40-200℃，进一步优选在50-180℃，非常特别优选在55-75℃的温度下，在减压下进行。
低沸物，例如在反应过程中释放的醇和过量的碳酸二烷基酯，可以优选在40-200℃下，进一步优选在50-180℃下，特别优选在55-75℃下，在优选20-800mbar，进一步优选40-600mbar下蒸馏分离。该分离可以在一个或多个阶段中进行。原则上，这可以用连接的（aufgesetzt）蒸馏塔间歇式进行，但优选使用降膜蒸发器、薄膜蒸发器或循环蒸发器。
过滤或离心分离优选在30-90℃，进一步优选在50-70℃，非常特别优选在60℃的温度下进行。
过滤可以通过膜、吸附器/吸附剂或纤维垫进行，通过真空过滤或加压过滤，在30-90℃，优选50-70℃的温度范围，特别优选在60℃下进行。替代过滤，固相和液相的分离也可以借助于离心机来进行。
通过过滤或离心分离未充分除去的杂质可通过进一步的纯化来除去。为此，将混合物在1-30mbar，优选2-20mbar的压力下，在80-220℃,优选100-200℃的温度下引导通过短程-或薄膜蒸发器，由此以大于80重量％比20重量％，优选85重量％比15重量％的比例产生馏出物和流出物（ablauf）。
获得的滤液或渗透物的薄膜蒸发优选在1-30mbar，优选2-20mbar的压力和大于80重量％比20重量％，优选大于85重量％比15重量％的馏出物/残余物的切取馏分比例下进行。在此，可将残余物优选再循环到氨基甲酸酯合成a)或纯化步骤b)中。优选地，将残余物引导入氨基甲酸酯合成a)中或过滤-/离心分离步骤b)iii)中。
在热裂解c)中产生含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯和副产物，优选醇。优选地，在不添加溶剂的情况下进行热裂解。
步骤c)中的热裂解优选在催化剂存在下连续且无溶剂地，在150至280℃，优选165至265℃的温度下，和在0.5至200mbar，优选1.0-100mbar的压力下进行。催化剂浓度优选为0.5-100ppm，优选1-60ppm，特别优选2-30ppm。
在热裂解中，优选将一部分反应混合物，优选基于进料计1-90重量％，优选基于进料计5-60重量％，从底部持续地排出。相应地，相应量的底部材料优选从裂解装置中排出。
在此，所述热裂解优选部分地进行，即，自由选择从步骤b)的产物/馏出物到含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯的转化率，并且通常在供入量(进料)的10-95重量％，优选20-85重量％的范围。优选地，将反应混合物的一部分从底部连续排出，所述反应混合物除了未反应的式(2)的氨基甲酸酯而外还包含高沸点的副产物和其它可再利用的和不可利用的副产物。排出的量此外取决于所希望的转化率和所希望的裂解反应的生产能力（kapazität），并且可以容易地通过实验确定。基于进料计，其通常为1至90重量％，优选5至60重量％。
作为用于化学裂解含有烷氧基硅烷基团的氨基甲酸酯的催化剂，使用例如催化形成氨基甲酸酯的无机和有机化合物。优选使用锌或锡的氯化物以及锌、锰、铁或钴的氧化物，其中，将催化剂作为在醇中的0.01-25重量％的，优选0.05-10重量％的溶液或悬浮液，以0.5-100ppm，优选1-60ppm，特别优选2-30ppm的量，计量加入来自纯化步骤b)的基本上包含氨基甲酸酯的物质流，尤其是来自步骤b)iv)的物质流和任选的其它再循环流（在将它们供入裂解之前）。原则上，但不是优选地，所述氨基甲酸酯裂解也可以在没有添加催化剂的情况下进行。令人惊讶地已表明，低催化剂浓度促进在裂解底部中发生的有利于所希望的释放目标产物的热裂解的化学反应的选择性，而过高的催化剂浓度和不存在裂解催化剂导致副产物形成增加。基于该观察，可以容易地通过实验确定最佳催化剂浓度。
合适的裂解装置优选为圆柱形裂解反应器，例如管式炉或优选蒸发器，例如降膜蒸发器、薄膜蒸发器或主体蒸发器（bulkverdampfer），例如robert蒸发器，herbert蒸发器，caddle型蒸发器，oskar蒸发器和加热筒式蒸发器（heizkerzenverdampfer）。
原则上涉及，在醇的解封闭时不可避免地释放的异氰酸酯基团在裂解区中的平均停留时间保持尽可能短，并因此限制不希望的副反应至最小。优选地，所述裂解在组合的裂解塔和精馏塔中进行，为了供入能量，其在底部配备有降膜蒸发器，在上部配备有用于排出产物或粗产物的装置，并且在顶部配备有用于回流和排出醇的冷凝器。可选地，在下三分之一中还可以安装用于额外的能量输入的装置。
在热裂解中形成的裂解产物，其主要由醇和含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯组成，优选可以通过在150-280℃，优选165-265℃的温度和0.5-200mbar，优选1-100mbar的压力下的精馏分离成醇和含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯，其中该异氰酸酯此外任选还含有一定比例的作为基础的氨基甲酸酯（anteileamzugrundeliegendenurethan）。该分离可以例如在上述组合的裂解塔和精馏塔的裂解塔中进行。
裂解装置的含有高沸物的底部材料可在排出后优选经受热处理和/或纯化和/或在醇存在下的后处理，然后优选重新供入步骤a)、b)或c中。由此可以降低高沸物比例并提高物质混合物的有价值物质比例。特别优选地，将底部材料引离，纯化并且用醇重新处理存在于底部材料中的异氰酸酯，并将纯化的底部材料又供入步骤a)、b)或c)中。非常特别优选地，将底部材料引离，热处理，纯化，并将纯化的底部材料又供入步骤a)、b)或c)中。
特别优选地，将经热处理和/或纯化和/或用醇后处理的底部材料又供入步骤b)或c)中，因为可以避免氨基甲酸酯合成中的沉积物并且产率更高。
所述热后处理优选在常压下，在150-250℃的温度下进行0.2-4小时的时间，进一步优选在190-250℃下进行0.5-1.5小时的时间。
纯化步骤优选蒸馏进行。在此，优选将排出的底部材料在减压和150-250℃的温度下如此蒸馏，使得在底部中形成的烷氧基硅烷基(环)烷基异氰酸酯和/或烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯与高沸物分离。所得馏出物可以供入该方法的步骤b)或c)。优选地，将获得的馏出物供入薄膜蒸发b)iv)或裂解c)。
来自裂解阶段c)的底部排出物除了没有反应的氨基甲酸酯以外，另外还包含高沸点的副产物和其它可再利用和不可利用的副产物。可再利用的比例，即物质混合物的有价值物质比例-和由此该方法的总产率-可以通过材料的有针对性的热后处理结合以蒸馏纯化，特别是通过反应性蒸馏来提高。将该材料分离成有价值物质流和废物流，其中将富集高沸物的废物流从该工艺中排出并丢弃或再循环。优选地，通过热处理和纯化进行的底部材料的后处理是反应性蒸馏。
排出的包含烷氧基硅烷基(环)烷基异氰酸酯和/或烷氧基硅烷基(环)烷基氨基甲酸酯的底部材料可以进一步优选地，在有或没有预先的纯化步骤的情况下，经受任选进一步的后处理，以提高该物质混合物的有价值物质比例。为此，在25-100℃下，在存在或不存在催化剂的情况下，使任选蒸馏的底部材料在式r2oh的醇存在下反应，其中r2=具有1-6个c原子的直链、支链或环状的烃基。作为催化剂，合适的是促进nco/oh反应的所有催化剂，例如，辛酸锡、月桂酸二丁基锡、二氯化锡、二氯化锌或三乙胺。nco基团和oh基团的摩尔比优选为至多1:100，优选至多1:60，特别优选至多1:30。该反应可在间歇式反应器、级联中或也在管式反应器中在不存在或存在催化剂的情况下进行。优选地，该反应在级联中或在管式反应器中进行。在此，将形成的烷氧基硅烷基(环)烷基异氰酸酯转化为相应的氨基甲酸酯(“再氨基甲酸酯化”)。所得产物流可优选供入氨基甲酸酯合成a)、纯化步骤b)或裂解c)。特别优选地，可以将所得产物流供入氨基甲酸酯合成a)、蒸馏步骤b)ii)或裂解c)。在此，预先优选完全或部分地分离过量的醇。
步骤热后处理和分离成有价值物质流和废物流和再氨基甲酸酯化可以相继地或并行地进行。例如，间歇式反应器适用于热后处理，其中组分的分离可以随后在蒸馏塔中或借助于降膜-、短程-或薄膜蒸发器进行。较少优选地，分离操作也可以通过萃取来实现。或者，这些步骤也可以在降膜-、薄膜-或短程蒸发器中进行，并且还可以使用多个串联或并联连接的蒸发器。
所述热后处理可在存在或不存在典型的氨基甲酸酯化催化剂的情况下进行。也可以完全省去热后处理，但是通过这种措施白白浪费了产量潜力。
此外，在给定生产能力的情况下，对于尽可能优化提高有价值物质比例而言，参数热后处理的停留时间和温度是决定性的，其最佳值取决于工艺技术配置的尺寸和布局（grundaufbau），并且可由本领域技术人员容易地通过实验来确定。
在一个特别优选的根据本发明的方案中，使来自裂解阶段c）的底部排出物经受热后处理，随后经受物质分离/纯化，其中将含有有价值物质的馏出物再循环到该工艺中。
在步骤d)中，将含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯和副产物，优选醇，与底部材料分离并收集。进一步优选地，将含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯和副产物彼此分离，优选通过精馏。
进一步优选地，将通过精馏获得的异氰酸酯通过蒸馏另外纯化和分离(“纯异氰酸酯”)。
优选通过精馏获得的含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯可任选地通过在80-220℃，优选100-200℃的温度下和在0.5-200mbar，优选1-100mbar的压力下的蒸馏来进一步纯化并分离作为高纯的产品。这里，也可以优选将一部分蒸馏底部物（destillationssumpf）连续排出并与排出的裂解c）的底部材料结合。
可通过该方法制备的异氰酸酯优选具有式(3)
r3m(or2)3-msi-r1-nco (3)
其中r3、r2和r1彼此独立地表示相同或不同的具有1-6个c原子的烃基，其中它们可以是支链的或环状的，或者也可以整合在一起形成环状体系（cyclischineinanderübergehen），并且m表示等于0-2。优选地，m=0。r1优选为丙基。r2优选为甲基或乙基。非常特别优选的是m等于0且r1等于甲基或丙基，且r2等于甲基或乙基的化合物。
根据本发明的方法非常特别适用于制备异氰酸根合丙基三甲氧基硅烷和异氰酸根合丙基三乙氧基硅烷。
根据本发明的方法的优点特别是，含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯可以在高的设备可使用性下以连续运行以高产率来制备。对于根据本发明的多阶段方法有利的尤其是这样的事实，即，在使用式(1)的烷氧基硅烷基(环)烷基胺作为起始材料用于连续制备含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯时，可以在很大程度上避免沉积物（天然较高粘度的高沸物组分尤其有利于所述沉积物），并且也长期确保好的设备可使用性和好的方法产率。此外，根据本发明的多阶段方法的一个优点是，由于下游的热后处理-例如通过反应性蒸馏-其允许额外提高方法产率，并且以这种方式促进更有效的原料利用。
上述任选的由热后处理-例如通过反应性蒸馏-底部排出物，分离成有价值物质和废物物质，氨基甲酸酯化有价值物质和将氨基甲酸酯化的有价值物质流再循环到该工艺中构成的顺序，原则上也可以以下顺序来进行：氨基甲酸酯化底部排出物，热后处理，分离成有价值物质和废物物质，和再循环到该工艺中。
用根据本发明的用于连续制备含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯、再循环和排出副产物的多阶段方法可以确保长时期以高选择性无干扰地运行的工艺。根据本发明的方法适用于制备含有烷氧基硅烷基团的在si原子和异氰酸酯基团之间具有1-16个c原子的异氰酸酯，但尤其适用于制备异氰酸根合丙基三甲氧基硅烷和异氰酸根合丙基三乙氧基硅烷。
所制备的含有烷氧基硅烷基团的异氰酸酯适合用于在不同基材上的涂层、密封剂、粘合剂和弹性体材料中的应用-或者也用于树脂或离散分子的有针对性的改性-但不限于这些应用领域。
通过以下实施例详细说明本发明：
用于氨基甲酸酯制备的催化剂
实施例1:根据本发明制备3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯–再氨基甲酸酯化底部排出物和再循环到过滤中
在60℃下，在0.12kg30%的甲醇钠在甲醇中的溶液的存在下，使11.50kgammo(氨基丙基三甲氧基硅烷)与8.10kgdmc(碳酸二甲酯)反应6小时，随后通过添加0.08kg乙酸中和。将反应器排出物通过在140℃和250mbar下的薄膜蒸发除去低沸物，并且通过筒式过滤器在50℃下过滤粗upms（[3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基]氨基甲酸甲酯），并且使滤液流通过在185℃和5mbar下的薄膜蒸发经受进一步的纯化步骤。将dsv馏出物(17.52kg/h)连续引导入裂解塔和精馏塔的循环（wälzung）中，其中解封闭反应在195℃的温度和60mbar的底部压力下在50ppm的二氯化锡的稳态浓度存在下进行。将裂解气体ipms(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)和甲醇在两个串联的在不同温度水平运行的冷凝器中冷凝出来，其中作为顶部产物产生的甲醇可在进一步蒸馏后又作为原料来使用，并且将具有>98％的纯度的ipms以11.04kg/h的量在侧排出口取出，这相当于82％的连续产率。为了保持裂解塔和精馏塔内的质量平衡、避免占据和任选堵塞裂解装置，并且为了再生有价值物质，从循环回路（wälzkreislauf）中连续排出子流，冷却，与甲醇合并，并且使合并的料流(8.0kg/h)在管式反应器中在65℃下反应，直至所有nco基团完全氨基甲酸酯化。将再氨基甲酸酯化物料流(reurethanisatstrom)再循环到过滤阶段中。
实施例2:根据本发明制备3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯-热后处理和分离底部排出物，再氨基甲酸酯化和再循环到氨基甲酸酯制备中
在60℃下，在0.12kg30%的甲醇钠在甲醇中的溶液的存在下，使12.10kgammo(氨基丙基三甲氧基硅烷)与7.60kgdmc(碳酸二甲酯)反应6小时，随后通过添加0.08kg乙酸中和。将反应器排出物通过在140℃和250mbar下的薄膜蒸发除去低沸物，并且通过筒式过滤器在50℃下过滤粗upms（[3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基]氨基甲酸甲酯），并且使滤液流通过在185℃和5mbar下的薄膜蒸发经受进一步的纯化步骤。将残余物再循环到下一个氨基甲酸酯制备中。将dsv馏出物(18.85kg/h)连续引导入裂解塔和精馏塔的循环中，其中解封闭反应在195℃的温度和60mbar的底部压力下在30ppm的二氯化锡的稳态浓度存在下进行。将裂解气体ipms(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)和甲醇在两个串联的在不同温度水平运行的冷凝器中冷凝出来，其中作为顶部产物产生的甲醇可在进一步蒸馏后又作为原料来使用，并且将具有>98％的纯度的ipms(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)以12.16kg/h的量在侧排出口取出，这相当于86％的连续产率。为了保持裂解塔和精馏塔内的质量平衡、避免占据和任选堵塞裂解装置，并且为了再生有价值物质，从循环回路中连续排出子流并在215℃和5mbar下将其引导通过薄膜蒸发器。将馏出物料流与甲醇合并，并且使合并的料流(8.8kg/h)在管式反应器中在65℃下反应，直至所有nco基团完全氨基甲酸酯化。将再氨基甲酸酯化物料流再循环到氨基甲酸酯制备中。
实施例3:根据本发明制备3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯（ipms）-热后处理和分离底部排出物并再循环到氨基甲酸酯裂解中
在60℃下，在0.17kg30%的甲醇钠在甲醇中的溶液的存在下，使14.29kgammo(氨基丙基三甲氧基硅烷)与9.34kgdmc(碳酸二甲酯)反应6小时，随后通过添加0.09kg乙酸中和。将反应器排出物通过在140℃和250mbar下的薄膜蒸发除去低沸物，并且通过筒式过滤器在50℃下过滤粗upms（[3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基]氨基甲酸甲酯），并且使滤液流（18.63kg/h）通过在185℃和5mbar下的薄膜蒸发经受进一步的纯化步骤。将残余物再循环到下一个氨基甲酸酯制备中。将dsv馏出物连续引导入裂解塔和精馏塔的循环中，其中解封闭反应在195℃的温度和60mbar的底部压力下在25ppm的二氯化锡的稳态浓度存在下进行。将裂解气体ipms(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)和甲醇在两个串联的在不同温度水平运行的冷凝器中冷凝出来，其中作为顶部产物产生的甲醇可在进一步蒸馏后又作为原料来使用，并且将具有>98％的纯度的ipms(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)以14.89kg/h的量在侧排出口取出，这相当于89％的连续产率。为了保持裂解塔和精馏塔内的质量平衡、避免占据和任选堵塞裂解装置，并且为了再生有价值物质，从循环回路中连续排出子流，在220℃下以1小时的停留时间热后处理，随后在5mbar下将其引导通过薄膜蒸发器。将馏出物料流再循环到循环回路中。
对比实施例1:制备(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)-没有底部排出物和再循环到工艺中（非根据本发明的）
在60℃下，在0.14kg30%的甲醇钠在甲醇中的溶液的存在下，使12.22kgammo(氨基丙基三甲氧基硅烷)与7.91kgdmc(碳酸二甲酯)反应6小时，随后通过添加0.08kg乙酸中和。将反应器排出物通过在140℃和250mbar下的薄膜蒸发除去低沸物，并且通过筒式过滤器在50℃下过滤粗upms（[3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基]氨基甲酸甲酯），并且使滤液流通过在185℃和5mbar下的薄膜蒸发经受进一步的纯化步骤。将dsv馏出物连续引导入裂解塔和精馏塔的循环中，其中解封闭反应在195℃的温度和60mbar的底部压力下在110ppm的二氯化锡的稳态浓度存在下进行。将裂解气体ipms(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)和甲醇在两个串联的冷凝器中冷凝出来。
不能保持连续的运行方式，因为已证实，不可能在裂解塔和精馏塔内保持质量平衡。输入（dsv-馏出物料流）和输出（裂解气料流）不能持久地平衡，因此，随着时间的推移，在裂解设备中积聚了过多的材料并且产生溢流，或者ipms(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)的排出流缓慢地枯竭。
对比实施例2:不连续制备3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯–间歇式解封闭（非根据本发明的）
在60℃下，在0.16kg30%的甲醇钠在甲醇中的溶液的存在下，使13.39kgammo(氨基丙基三甲氧基硅烷)与8.69kgdmc(碳酸二甲酯)反应6小时，随后通过添加0.09kg乙酸中和。将反应器排出物通过在140℃和250mbar下的薄膜蒸发除去低沸物，并且通过筒式过滤器在50℃下过滤粗upms（[3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基]氨基甲酸甲酯），并且使滤液流通过在185℃和5mbar下的薄膜蒸发经受进一步的纯化步骤。在具有蒸馏附加装置（destillationsaufsatz）、搅拌器和温度计的3l圆底烧瓶中，在110ppm二氯化锡存在下和在60mbar的压力下，将350gdsv馏出物加热至195℃的温度。将形成的裂解气体蒸馏分离并冷凝出来。6.5小时后，在蒸馏中不再产生产物流后停止实验。得到总共209.1g的ipms(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)，纯度为97.4％（产率约67％）；在圆底烧瓶中留下95.2g高沸物。
对比实施例3:制备3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯–具有底部排出物，并且没有再循环到工艺中（非根据本发明的）
在60℃下，在0.15kg30%的甲醇钠在甲醇中的溶液的存在下，使12.90kgammo(氨基丙基三甲氧基硅烷)与8.05kgdmc(碳酸二甲酯)反应6小时，随后通过添加0.08kg乙酸中和。将反应器排出物通过在140℃和250mbar下的薄膜蒸发除去低沸物，并且通过筒式过滤器在50℃下过滤粗upms（[3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基]氨基甲酸甲酯），并且使滤液流通过在185℃和5mbar下的薄膜蒸发经受进一步的纯化步骤。将dsv馏出物(16.15kg/h)连续引导入裂解塔和精馏塔的循环中，其中解封闭反应在195℃的温度和60mbar的底部压力下在110ppm的二氯化锡的稳态浓度存在下进行。将裂解气体ipms(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)和甲醇在两个串联的在不同温度水平运行的冷凝器中冷凝出来，其中作为顶部产物产生的甲醇可在进一步蒸馏后又作为原料来使用，并且将具有>98％的纯度的ipms(3-(三甲氧基甲硅烷基)丙基异氰酸酯)以9.00kg/h的量在侧排出口取出，这相当于61％的连续产率。为了保持裂解塔和精馏塔内的质量平衡、避免占据和任选堵塞裂解装置，从循环回路（wälzkreislauf）中连续排出子流。