一种热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料及其制备方法与流程

本发明涉及一种热拌环氧沥青材料，尤其涉及一种热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料材料及其制备方法。

背景技术：

近20年来，我国大跨径钢箱梁桥梁进入快速建设时期，然而大跨径钢桥面铺装的发展速度远远满足不了国内高温、多雨、重载的实际使用需求，早期从国外引进的环氧沥青等铺装材料经3～5年使用后均发现不同程度的病害。鉴于钢桥面铺装严格的高、低温性能要求及苛刻的弯拉疲劳性能要求，环氧沥青以其独特的微观结构及宽广的性能可塑性，一直以来都是国内外大跨径钢桥面铺装的首选材料。

制备环氧沥青的第一大难点是解决其在高温下具有较长的可操作时间。以美国chemco公司biv为代表的温拌环氧沥青采用酸酐类固化剂，其在120～130℃下的粘度随固化时间增长较快，可操作时间仅为45min左右，不利于现场施工，自2010年后，其逐渐被国内市场淘汰。为实现环氧沥青在高温下具有较长的可操作时间，专利cn106832978b将聚醚胺等胺类固化剂与酸酐类固化剂混用，虽然在一定程度上解决了高温下的施工和易性问题，但其几乎没有储存稳定性，胺类固化剂与酸酐类固化剂易反应生产酰胺类物质；另一方面，基于该专利制备的环氧沥青胶结料在23℃下的拉伸强度高达7.4mpa，对应混合料的60℃马歇尔稳定度超过100kn，上述两值均超出了钢桥面铺装的实际使用需求范围，行车舒适性较差。

制备环氧沥青的第二大难点是解决环氧树脂相与沥青相间的相容性问题。以美国chemco公司biv为代表的温拌环氧沥青，首先基于diels-alder反应将马来酸酐与沥青中不饱和组分发生接枝反应，然后基于相似相溶原理将接枝改性后的沥青溶解到酸酐类固化剂中，最终沥青分子接枝到环氧三维固化网络中，从而实现了环氧相与沥青相间的相容。专利cn104987737b、cn104987735b、cn105130278b、cn105016655b均未采取有效措施来提升环氧相与沥青相间的相容性。专利cn103232717b和cn106832978b均采用添加1～15％的萘油或沥青焦油作为增容剂以期改善环氧相与沥青相的相容性，萘油和沥青焦油不仅毒性较大，且易析出，从而致使固化物的长期相稳定性较差。

制备环氧沥青的第三大难点是解决其在高应变条件下的疲劳寿命问题。以美国chemco公司biv为代表的温拌环氧沥青自2002年进入国内市场，但在国内高温、多雨、重载等使用条件耦合作用下，使用3～5年后，u肋处的铺装普遍发生疲劳开裂，铺装的整体使用寿命大幅下降。温拌环氧沥青弯拉疲劳性能不足与其微观相结构稳定性密切相关，温拌环氧沥青中经diels-alder反应制备的改性沥青在长期热、氧气、载荷等耦合作用下易发生反diels-alder反应，起増柔作用的沥青分子逐渐摆脱环氧固化网络的束缚并从固化物中析出，从而导致温拌环氧沥青的固化物逐渐变脆、发硬。

有鉴于上述现有的环氧沥青材料存在的技术缺陷，本发明人基于从事此类产品设计制造多年丰富的实务经验及专业知识，并配合学理的运用，积极加以研究创新，以期创设一种热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料及其制备方法，使其更具有实用性。经过不断的研究、设计，并经反复试作样品及改进后，终于创设出确具实用价值的本发明。

技术实现要素：

本发明的主要目的在于，克服现有的温拌环氧沥青的性能缺陷，而提供一种热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料及其制备方法，延长环氧沥青的可施工时间，解决环氧沥青中环氧相与沥青相间的相容性问题，大幅提升环氧沥青的弯拉疲劳性能，从而更加适于实用，且具有产业上的利用价值。

本发明的上述技术目的是通过以下技术方案得以实现的：

一种热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料，包括质量比为100:50～100的主剂a和固化剂b，按照质量份数计算，主剂a包括如下组分：

固化剂b的质量组成为：

长链脂肪伯胺95～99份

促进剂1～5份。

进一步的，双酚a型环氧树脂为环氧值为0.42、0.44、0.51、0.54中的任意一种或几种的混合物。

进一步的，含柔性侧链改性环氧树脂先由聚乙二醇单甲醚与甲苯二异氰酸酯经加成反应形成半封闭加成物，再利用半封闭加成物上残存的-nco与双酚a型环氧树脂上的仲羟基进行加成反应制得。

进一步的，聚乙二醇单甲醚为mpeg-500、mpeg-750、mpeg-1000、mpeg-2000中的任意一种或几种的混合物。

进一步的，活性稀释剂为正丁基缩水甘油醚、苯基缩水甘油醚、丁二醇二缩水甘油醚、聚乙二醇二缩水甘油醚、聚丙二醇二缩水甘油醚中的任意一种或几种的混合物。

进一步的，环氧封端界面剂为3-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷、3-缩水甘油醚氧丙基三乙氧基硅烷、3-缩水甘油醚氧丙基甲基二乙氧基硅烷、3-缩水甘油醚氧丙基甲基二甲氧基硅烷中的任意一种或几种的混合物。

进一步的，长链脂肪酸为9,11,13-十八碳三烯酸、顺式-12-羟基十八碳烯-9-酸、顺,顺-9,12-十八(碳)二烯酸、全顺式-9,12,15-十八碳三烯酸中的任意一种或几种的混合物。

进一步的，促进剂为2,4,6-三(二甲胺基甲基)苯酚、三苯基膦、壬基酚、苯酚、三乙醇胺、n,n-二甲基乙醇胺、苯甲醇中的任意一种或几种的混合物。

进一步的，一种热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料的制备方法，包括如下步骤：

s1.制备含柔性侧链改性环氧树脂；

s2.将双酚a型环氧树脂、含柔性侧链改性环氧树脂、活性稀释剂和环氧封端界面剂依次投入反应釜混合，制得主剂a；

s3.制备长链脂肪伯胺；

s4.将长链脂肪伯胺和促进剂依次投入反应釜中搅拌混合，制得固化剂b；

s5.将s1中制得的主剂a与s2中制得的固化剂b搅拌混合，得到热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料。

进一步的，含柔性侧链改性环氧树脂的制备方法包括如下操作步骤：

a1.按n(聚乙二醇单甲醚)：n(甲苯二异氰酸酯)＝1:1的摩尔比将聚乙二醇单甲醚缓慢滴入装有甲苯二异氰酸酯的反应釜中，滴加过程中采用冰水控制料温不超过20℃，滴加完成后升温至40～50℃，继续反应3～5h，得到半封闭加成物；

a2.将双酚a型环氧树脂与甲苯按质量比1:1投入反应釜中，然后按n(双酚a型环氧树脂)：n(半封闭加成物)＝1:1的摩尔比将制得的半封闭加成物投入反应釜中，在二月桂酸二丁基锡的催化作用下，经60～80℃反应4～8h。

进一步的，长链脂肪伯胺的制备方法包括如下操作步骤：

b1.按n(长链脂肪酸)：n(液氨)＝1:1～3的摩尔比将长链脂肪酸与液氨投入反应釜内，在300～350℃，0.2～0.6mpa下反应6～12h，制得长链脂肪酰胺；

b2.利用过量液氨产生的氨气的循环作用对制得的脂肪酰胺进行脱水处理，制得长链脂肪腈；

b3.将制得的长链脂肪腈和氨水按1:1～2的质量比泵入加氢釜中，按n(长链脂肪腈)：n(氢气)＝1:2的摩尔比投入氢气，在含钼三元催化剂作用下，经120～180℃、2～6mpa反应2～8h。

更进一步的，前述的热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料的制备方法，包括如下搅拌工艺：

s2.在40～80℃下搅拌混合60～120min，搅拌速率为20～80r/min；

s4.在30～60℃下搅拌混合30～60min，搅拌速率为20～80r/min；

s5.在40～60℃下搅拌混合3～10min，搅拌速率为20～80r/min。

综上所述，本发明具有以下有益效果：

(1)本发明合成的长链脂肪伯胺为单官能度胺类固化剂，其在拌和前期与环氧树脂反应生成的三维固化网络的交联密度较低，从而保证了超高韧环氧树脂材料在拌和前2h内处于粘度缓慢上升状态；另一方面，超高韧环氧树脂材料与低粘度热沥青按1:1的质量比混合后，后者对前者具有较强的稀释作用，故而进一步保证了热拌环氧沥青材料在拌和前2h内的粘度仍满足混合料的拌和需求。

(2)本发明基于“反应致分相”技术原理来解决沥青相与环氧相间的相容性问题。在拌和初期，利用搅拌过程产生的物理剪切力将沥青颗粒均匀地分散在超高韧环氧树脂材料中；随着超高韧环氧树脂固化物交联密度的逐渐上升，处于分散相的沥青颗粒逐渐丧失“聚并”能力，进而被固定在超高韧环氧树脂的固化网络中，最终形成以沥青为分散相、超高韧环氧树脂为连续相的两相结构。与温拌环氧沥青形成的介稳微观结构不同，本发明制备的热拌环氧沥青相稳定性极佳，处于分散相的沥青颗粒被超高韧环氧树脂固化网络牢牢锁住。

(3)本发明合成的含柔性侧链改性环氧树脂能够大幅度增加环氧树脂固化物三维网络交联点间的链段长度，降低了环氧树脂固化物三维网络的交联密度，从而大幅提升了超高韧环氧树脂的弯拉疲劳性能。另一方面，含柔性侧链改性环氧树脂的引入改善了环氧树脂固化物在低温下(如-10℃)下的柔韧性，进一步弥补双酚a型环氧树脂低温韧性不足的缺陷。

附图说明

图1是本发明热拌环氧沥青在170℃下的布式粘度——时间曲线图；

图2是本发明热拌环氧沥青混合料四点弯曲疲劳试验的刚度/弯拉应变——加载次数曲线图。

具体实施方式

为更进一步阐述本发明为达成预定发明目的所采取的技术手段及功效，对依据本发明提出的热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料的具体制备方式、特征及其功效，详细说明如后。

实施例1：热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料及其制备方法

本实施例所用原料如下：

聚乙二醇单甲醚：mpeg-1000，江苏省海安石油化工厂；

甲苯二异氰酸酯：tdi-100，河北沧州大化集团有限责任公司；

双酚a型环氧树脂(i)；der331，美国陶氏化学公司；

甲苯：工业级，苏州凯诺斌石化有限公司；

双酚a型环氧树酯(ii)：der331，美国陶氏化学公司；

苯基缩水甘油醚：xy690，安徽新远科技有限公司；

3-缩水甘油醚氧丙基三甲基硅烷：silguesta-187，美国迈图先进材料公司；

9,11,13-十八碳三烯酸：t160，安徽省瑞芬得油脂深加工有限公司；

液氨：工业级，南通润丰石油化工有限公司；

氨水：25％，南通润丰石油化工有限公司；

氢气：工业级，南京上元工业气体厂；

2,4,6-三(二甲胺基甲基)苯酚：dmp-30，深圳佳迪达新材料科技有限公司。

按照质量份数计算，热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料的制备方法如下：

(1)含柔性侧链改性环氧树脂的制备

按n(聚乙二醇单甲醚)：n(甲苯二异氰酸酯)＝1:1的摩尔比将聚乙二醇单甲醚缓慢滴入装有甲苯二异氰酸酯的反应釜中，滴加过程中采用冰水控制料温不超过20℃，滴加完成后升温至50℃，继续反应4h，得到半封闭加成物。

将双酚a型环氧树脂(i)与甲苯按质量比1:1投入反应釜中，然后按n(双酚a型环氧树脂)：n(半封闭加成物)＝1:1的摩尔比将半封闭加成物投入反应釜中，在二月桂酸二丁基锡的催化作用下，经60℃反应6h制得含柔性侧链改性环氧树脂。

(2)超高韧环氧树脂主剂a的制备

将60份双酚a型环氧树脂(ii)、30份(1)中制备的含柔性侧链改性环氧树脂、9份苯基缩水甘油醚及1份3-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷依次投入反应釜中搅拌混合，搅拌温度为70℃，搅拌速率为80r/min，搅拌混合时间为90min，得到超高韧环氧树脂主剂a。

(3)长链脂肪伯胺的制备

按n(长链脂肪酸)：n(液氨)＝1:2的摩尔比将9,11,13-十八碳三烯酸与液氨投入反应釜内，然后在300℃，0.4mpa下反应10h，制得长链脂肪酰胺，并利用氨气的循环作用同步对长链脂肪酰胺进行脱水处理，制得长链脂肪腈。

将制得的长链脂肪腈和氨水按2:1的质量比泵入的反应釜中，再按n(长链脂肪腈)：n(氢气)＝1:2的摩尔比投入氢气，在含钼三元催化剂作用下，经150℃、4mpa反应6h，制得长链脂肪族改性伯胺。

(4)超高韧环氧树脂固化剂b的制备

将99份(3)中制得的长链脂肪伯胺、1份促进剂依次投入反应釜中搅拌混合，搅拌温度为30℃，搅拌速率为60r/min，搅拌混合时间为30min，得到超高韧环氧树脂固化剂b。

(5)超高韧环氧树脂材料的制备

将(2)中制得的超高韧环氧树脂主剂a和(4)中制得的超高韧环氧树脂固化剂b放入烘箱中预热到60℃，然后按a:b＝100:60的比例搅拌混合，搅拌速率为60r/min，搅拌混合时间为3min，得到超高韧环氧树脂材料。

实施例2：热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料及其制备方法

本实施例所用原料如下：

聚乙二醇单甲醚：mpeg-750，江苏省海安石油化工厂；

甲苯二异氰酸酯：tdi-80，河北沧州大化集团有限责任公司；

双酚a型环氧树脂(i)：der331，美国陶氏化学公司；

甲苯：工业级，苏州凯诺斌石化有限公司；

二月桂酸二丁基锡：dy-12，上海德音化学有限公司；

双酚a型环氧树脂(ii)：npel-128，南亚电子材料(昆山)有限公司；

丁二醇二缩水甘油醚：xy622，安徽新远科技有限公司；

3-缩水甘油醚氧丙基三乙氧基硅烷：kbe403，日本信越化学工业株式会社；

顺式-12-羟基十八碳烯-9-酸：ra-10，安徽省瑞芬得油脂深加工有限公司；

液氨：工业级，南通润丰石油化工有限公司；

氢气：工业级，南京上元工业气体厂；

氨水：25％，南通润丰石油化工有限公司；

壬基酚：工业级，江苏凌飞化工有限公司。

按照质量份数计算，其制备方法包括如下操作步骤：

(1)含柔性侧链改性环氧树脂的制备

按n(聚乙二醇单甲醚)：n(甲苯二异氰酸酯)＝1:1的摩尔比将聚乙二醇单甲醚缓慢滴入装有甲苯二异氰酸酯的反应釜中，滴加过程中采用冰水控制料温不超过20℃，滴加完成后升温至40℃，继续反应4h，得到半封闭加成物。将双酚a型环氧树脂(i)与甲苯按质量比1:1投入反应釜中，然后按n(双酚a型环氧树脂)：n(半封闭加成物)＝1:1的摩尔比将半封闭加成物投入反应釜中，在二月桂酸二丁基锡的催化作用下，经60℃反应6h制得含柔性侧链改性环氧树脂。

(2)超高韧环氧树脂主剂a的制备

将50份双酚a型环氧树脂(ii)、40份(1)中制备的含柔性侧链改性环氧树脂、8份丁二醇二缩水甘油醚及2份3-缩水甘油醚氧丙基三乙氧基硅烷依次投入反应釜中搅拌混合，搅拌温度为60℃，搅拌速率为100r/min，搅拌混合时间为60min，得到超高韧环氧树脂主剂a。

(3)长链脂肪伯胺的制备

按n(长链脂肪酸)：n(液氨)＝1:1.5的摩尔比将顺式-12-羟基十八碳烯-9-酸与液氨投入反应釜内，然后在320℃，0.5mpa下反应10h，制得长链脂肪酰胺，并利用氨气的循环作用同步对长链脂肪酰胺进行脱水处理，制得长链脂肪腈。将制得的长链脂肪腈和氨水按1:1的质量比泵入的反应釜中，再按n(长链脂肪腈)：n(氢气)＝1:2的摩尔比投入氢气，在含钼三元催化剂作用下，经160℃、4mpa反应8h，制得长链脂肪伯胺。

(4)超高韧环氧树脂固化剂b的制备

将97份(3)中制得的长链脂肪伯胺、3份壬基酚依次投入反应釜中搅拌混合，搅拌温度为40℃，搅拌速率为60r/min，搅拌混合时间为30min，得到超高韧环氧树脂固化剂b。

(5)超高韧环氧树脂材料的制备

将(2)中制得的超高韧环氧树脂主剂a和(4)中制得的超高韧环氧树脂固化剂b放入烘箱中预热到40℃，然后按a:b＝100:70的比例搅拌混合，搅拌速率为60r/min，搅拌混合时间为10min，得到超高韧环氧树脂材料。

实施例3.热拌环氧沥青用超高韧环氧树脂材料及其制备方法

本实施例所用原料如下：

聚乙二醇单甲醚：mpeg-2000，江苏省海安石油化工厂；

甲苯二异氰酸酯：tdi-60，河北沧州大化集团有限责任公司；

双酚a型环氧树脂(i)：der317，美国陶氏化学公司；

二月桂酸二丁基锡：dy-12，上海德音化学有限公司；

双酚a型环氧树脂(ii)：wsr6101，蓝星化工新材料股份有限公司；

聚乙二醇二缩水甘油醚：xy205，安徽新远科技有限公司；

3-缩水甘油醚氧丙基甲基二乙氧基硅烷：sca-87f，南京能德新材料技术有限公司；

顺，顺-9，12-十八(碳)二烯酸：l80-3，安徽省瑞芬得油脂深加工有限公司；

液氨：工业级，南通润丰石油化工有限公司；

氨水：25％，南通润丰石油化工有限公司；

氢气：工业级，南京上元工业气体厂；

苯甲醇：工业级，鲁西化工集团股份有限公司。

按照质量份数计算，其制备方法包括如下操作步骤：

(1)含柔性侧链改性环氧树脂的制备

按n(聚乙二醇单甲醚)：n(甲苯二异氰酸酯)＝1:1的摩尔比将聚乙二醇单甲醚缓慢滴入装有甲苯二异氰酸酯的反应釜中，滴加过程中采用冰水控制料温不超过20℃，滴加完成后升温至40℃，继续反应4h，得到半封闭加成物。将双酚a型环氧树脂(i)与甲苯按质量比1:1投入反应釜中，然后按n(双酚a型环氧树脂)：n(半封闭加成物)＝1:1的摩尔比将半封闭加成物投入反应釜中，在二月桂酸二丁基锡的催化作用下，经60℃反应6h制得含柔性侧链改性环氧树脂。

(2)超高韧环氧树脂主剂a的制备

将65份双酚a型环氧树脂(ii)、25份(1)中制备的含柔性侧链改性环氧树脂、8份聚乙二醇二缩水甘油醚及2份3-缩水甘油醚氧丙基甲基二乙氧基硅烷依次投入反应釜中搅拌混合，搅拌温度为50℃，搅拌速率为100r/min，搅拌混合时间为60min，得到超高韧环氧树脂主剂a。

(3)长链脂肪伯胺的制备

按n(长链脂肪酸)：n(液氨)＝1:3的摩尔比将顺,顺-9,12-十八(碳)二烯酸与液氨投入反应釜内，然后在350℃，0.6mpa下反应12h，制得长链脂肪酰胺，并利用氨气的循环作用同步对长链脂肪酰胺进行脱水处理，制得长链脂肪腈。将制得的长链脂肪腈和氨水按1:1的质量比泵入的反应釜中，再按n(长链脂肪腈)：n(氢气)＝1:2的摩尔比投入氢气，在含钼三元催化剂作用下，经180℃、6mpa反应4h，制得长链脂肪伯胺。

(4)超高韧环氧树脂固化剂b的制备

将95份(3)中制得的长链脂肪伯胺、5份苯甲醇依次投入反应釜中搅拌混合，搅拌温度为50℃，搅拌速率为60r/min，搅拌混合时间为30min，得到超高韧环氧树脂固化剂b。

(5)超高韧环氧树脂材料的制备

将(2)中制得的超高韧环氧树脂主剂a和(4)中制得的超高韧环氧树脂固化剂b放入烘箱中预热到50℃，然后按a:b＝100:80的比例搅拌混合，搅拌速率为60r/min，搅拌混合时间为5min，得到超高韧环氧树脂材料。

性能测试

测试1.<可操作时间试验>

将搅拌混合均匀的超高韧环氧树脂材料与预热至170℃的沥青(70#道路石油沥青)按质量比1:1搅拌混合均匀，形成热拌环氧沥青胶结料。按照en10364-2018标准进行热拌环氧沥青胶结料可操作时间的测定，以170℃下粘度不大于1pa·s作为可操作时间临界点。

测试2.<拉伸试验>

将搅拌混合均匀的超高韧环氧树脂材料与预热至170℃的沥青(70#道路石油沥青)按质量比1:1搅拌混合均匀，形成热拌环氧沥青胶结料，然后浇入经100℃预热的牛皮纸折成的矩形纸模中。趁热将浇注的纸模放入150℃烘箱中处理3h，然后再放入60℃烘箱中固化4d。按照astmd638-2008中i型试条尺寸裁剪拉伸试验用哑铃状试条。所有拉伸试条经23℃±2℃调质24h后采用qj211s拉伸试验机(上海倾技仪器仪表科技有限公司)进行拉伸性能进行测试，拉伸速率为50mm/min。

测试3.<马歇尔试验>

将搅拌混合均匀的超高韧环氧树脂材料与预热至170℃的沥青(70#道路石油沥青)按质量比1:1搅拌混合均匀，形成热拌环氧沥青胶结料，然后与级配石料(镇江茅迪公司，玄武岩集料，4.75～9.5mm：2.36～4.75mm：0.6～2.36mm：0～0.6mm：矿粉＝25:21.5:22:23:8.5)按6.5wt％的油石比搅拌混合形成热拌环氧沥青混合料。按照astmd6926-2016进行热拌环氧沥青混合料马歇尔试件成型，经60℃/4d养生处理后按照astmd6927-2015进行马歇尔稳定度试验和浸水马歇尔稳定度试验。

测试4.<冻融劈裂试验>

热拌环氧沥青混合料冻融劈裂试件根据<马歇尔试验>程序制备，然后按照astmd6931-2017进行冻融劈裂试验。

测试5.<车辙试验>

将搅拌混合均匀的超高韧环氧树脂材料与预热至170℃的沥青(70#道路石油沥青)按质量比1:1搅拌混合均匀，形成热拌环氧沥青胶结料，然后与级配石料(镇江茅迪公司，玄武岩集料，4.75～9.5mm：2.36～4.75mm：0.6～2.36mm：0～0.6mm：矿粉＝25:21.5:22:23:8.5)按6.5wt％的油石比搅拌混合形成热拌环氧沥青混合料，并按照en12697-33-2019程序成型热拌环氧沥青混合料车辙试件。经60℃/4d养生处理后，按照en12697-22进行车辙试验。

测试6.<弯曲试验>

热拌环氧沥青混合料弯曲试件根据<车辙试验>程序制备，然后按照en12697-26-2018进行弯曲试验。

测试7.<四点弯曲疲劳寿命试验>

热拌环氧沥青混合料弯曲试件根据<车辙试验>程序制备，然后按照astmd4760-2010采用pavetest公司b210kit独立式伺服气动4点弯曲梁测试系统(15℃、10hz、800με)进行热拌环氧沥青混合料四点弯曲疲劳寿命试验。

测试结果

表1.热拌环氧沥青材料与热拌环氧沥青混合料性能测试结果

注：a-120℃下布式旋转粘度上升至1000mpa·s所需时间；b-170℃下布式旋转粘度上升至1000mpa·s所需时间。

由表1可知，以实施例1～3所制超高韧环氧树脂制备的热拌环氧沥青材料的可操作时间较温拌环氧沥青的45min提升至120min以上，满足了现场施工的使用需求。以实施例1～3所制超高韧环氧树脂制备的热拌环氧沥青材料拉伸性能较温拌环氧沥青材料有较大幅度提升，尤其是拉伸断裂伸长率普遍在700％以上，这为热拌环氧沥青混合料具备优异的耐疲劳性能奠定了基础。以实施例1～3所制超高韧环氧树脂制备的热拌环氧沥青混合料的马歇尔稳定度较温拌环氧沥青混合料有明显提升，可达75～85kn；冻融劈裂强度比与温拌环氧沥青混合料相当，均在95％以上；极限弯拉应变较温拌环氧沥青混合料亦有明显提升，可达4000με以上。以实例1所制超韧环氧树脂材料配制的热拌环氧沥青混合料在800με、15℃、10hz下的疲劳寿命大于100万次，即永不发生疲劳破坏。

本具体实施例仅仅是对本发明的解释，其并不是对本发明的限制，本领域技术人员在阅读完本说明书后可以根据需要对本实施例做出没有创造性贡献的修改，但只要在本发明的权利要求范围内都受到专利法的保护。