充气轮胎的制作方法

本发明涉及在花纹块设置有刀槽的充气轮胎。

背景技术

例如，在四轮驱动用的充气轮胎中，采用在胎面部设置有多个花纹块的块状花纹的轮胎。要求这种轮胎具有例如在岩石路面、泥泞地面等越野路面上发挥充分的牵引力、制动力来进行越野行驶的所谓越野行驶性能。为了提高越野行驶性能，公知有如下情况，即：例如在多个花纹块设置相同深度的刀槽，使花纹块的刚性降低来促进其变形，从而容易在花纹块间的沟内夹持岩石、泥土。

然而，在这种充气轮胎中，由于上述花纹块的刚性降低，存在干燥路面上的操纵稳定性能变差的担忧，除此之外，还存在在花纹块容易产生缺损现象等且耐久性能变差的担忧。

专利文献1：日本特开2015－202776号公报

技术实现要素：

本发明是鉴于以上实际情况而提出的，其主要目的在于提供一种以改善设置于花纹块的刀槽为基本，能够维持良好的越野行驶性能，并且能够提高耐久性能以及干燥路面上的操纵稳定性能的充气轮胎。

本发明是在胎面部设置有多个花纹块的块状花纹的充气轮胎，其中，在上述花纹块设置有刀槽，假设上述胎面部被划分为胎冠区域、一对中间区域以及一对内侧胎肩区域，其中，上述胎冠区域是以轮胎赤道为中心的胎面接地宽度的1/4的区域，上述一对中间区域是在上述胎冠区域的轮胎轴向两侧与该胎冠区域邻接且为胎面接地宽度的1/8的区域，上述一对内侧胎肩区域是分别在上述中间区域的轮胎轴向外侧与上述中间区域邻接且为胎面接地宽度的1/8的区域，在这样的状态下，上述刀槽包括：主要部分包括在上述胎冠区域内的胎冠刀槽；主要部分包括在上述中间区域内的中间刀槽；以及主要部分包括在上述内侧胎肩区域内的胎肩刀槽，上述胎冠刀槽的深度小于上述中间刀槽的深度，上述胎肩刀槽的深度小于上述中间刀槽的深度。

优选本发明的充气轮胎的上述花纹块包括胎冠花纹块，该胎冠花纹块跨越配置于上述胎冠区域与上述中间区域，上述胎冠刀槽以及上述中间刀槽形成于上述胎冠花纹块。

优选本发明的充气轮胎的上述胎冠刀槽的深度以及上述胎肩刀槽的深度为上述花纹块的轮胎径向高度的60％～80％。

优选本发明的充气轮胎的上述中间刀槽的深度为上述花纹块的轮胎径向高度的65％～85％。

优选本发明的充气轮胎在以轮胎周向观察下，上述胎冠刀槽与上述中间刀槽形成在相互不重叠的位置，并且，上述中间刀槽与上述胎肩刀槽形成在相互不重叠的位置。

优选本发明的充气轮胎在以俯视胎面观察下，上述胎冠刀槽具有以95～115度的角度折弯的胎冠弯曲部。

优选本发明的充气轮胎的上述胎冠弯曲部具有比其两侧的部分的深度小的深度。

优选本发明的充气轮胎的上述胎冠刀槽的一端在上述花纹块的内部形成为末端，从上述一端分别向上述刀槽的两侧的花纹块边缘延伸的刀槽垂线的长度之差为各刀槽垂线的长度的10％以下。

优选本发明的充气轮胎在以俯视胎面观察下，上述中间刀槽具有以钝角折弯的中间弯曲部，上述中间弯曲部具有比其两侧的部分的深度小的深度。

优选本发明的充气轮胎的上述刀槽的两端部具有上述刀槽的最大深度的15％～25％的深度。

在本发明的充气轮胎中，在胎冠区域、中间区域以及内侧胎肩区域分别设置有刀槽的主要部分。刀槽设置于花纹块。由此，各区域中的花纹块的刚性变小，促进了花纹块的变形。因此，由于能够在花纹块间的沟内有效地抓住岩石、泥土等，所以能够维持越野行驶性能。

另外，由于胎冠刀槽的深度小于中间刀槽的深度，所以维持胎冠区域的刚性高于中间区域的刚性。由此，能够抑制在相比中间区域而作用有较大的接地压力的胎冠区域容易产生缺损等损伤，所以耐久性能提高。

并且，由于胎肩刀槽的深度小于中间刀槽的深度，所以维持内侧胎肩区域的刚性高于中间区域的刚性。内侧胎肩区域是相比中间区域而作用有较大的横向力的区域。因此，干燥路面上的操纵稳定性能提高。

因此，本发明的充气轮胎能够维持优良的越野行驶性能，并且耐久性能以及干燥路面上的操纵稳定性能提高。

附图说明

图1是本发明的一个实施方式的充气轮胎的胎面部的展开图。

图2是图1的放大图。

图3中的(a)是图2的a－a线剖视图，图3中的(b)是图2的b－b线剖视图。

图4是图2的c－c线剖视图。

图5是胎冠花纹块的放大图。

图6是胎肩花纹块的放大图。

附图标记说明：

1…充气轮胎；2…胎面部；3…花纹块；5…刀槽；7…胎冠区域；8…中间区域；9a…内侧胎肩区域；10…胎冠刀槽；11…中间刀槽；12…胎肩刀槽；te…胎面端。

具体实施方式

以下，基于附图说明本发明的一个实施方式。

图1是表示本发明的一个实施方式的充气轮胎1(以下，存在简称为“轮胎1”的情况)的胎面部2的展开图。在本实施方式中，作为优选的轮胎1，示出了四轮驱动车用的全季节轮胎。

如图1所示，本实施方式的轮胎1形成为在胎面部2设置有多个花纹块3的块状花纹。在各花纹块3、3之间形成有沟4。

本实施方式的花纹块3包括胎冠花纹块3a与胎肩花纹块3b。在本实施方式中，胎冠花纹块3a在轮胎赤道c的两侧沿轮胎周向分隔设置。在本实施方式中，胎肩花纹块3b在比胎冠花纹块3a靠轮胎轴向外侧沿轮胎周向分隔设置。在本实施方式中，胎冠花纹块3a以及胎肩花纹块3b除可变间距之外，基本上以轮胎赤道c上的任意点为中心以点对称的方式进行配置。此外，轮胎1的块状花纹并不限定于这种方式。

在本实施方式中，在花纹块3设置有刀槽5。此外，在本说明书中，将“刀槽5”定义为宽度为1.5mm以下的切槽，由此与具有较大的宽度的“沟4”进行区别。

在本实施方式中，假想胎面部2被划分为：胎冠区域7；一对中间区域8、8；一对内侧胎肩区域9a、9a；以及一对外侧胎肩区域9b、9b。胎冠区域7是以轮胎赤道c为中心的胎面接地宽度tw的1/4的区域。中间区域8是在胎冠区域7的轮胎轴向两外侧与胎冠区域7邻接，且为胎面接地宽度tw的1/8的区域。内侧胎肩区域9a是在中间区域8的轮胎轴向外侧与中间区域8邻接，且为胎面接地宽度tw的1/8的区域。外侧胎肩区域9b是形成于胎面端te与内侧胎肩区域9a之间，且为胎面接地宽度tw的1/8的区域。

上述“胎面端”te被规定为轮辋组装于正规轮辋并填充了正规内压的无负载的正规状态下的轮胎1加载正规载荷，并以0度的外倾角接地于平面时的轮胎轴向最外侧的接地位置。在正规状态下，将两胎面端te、te之间的轮胎轴向的距离规定为胎面接地宽度tw。在未特别声明的情况下，轮胎1的各部分尺寸等是在正规状态下测定出的值。

“正规轮辋”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中根据该规格的轮胎而确定的轮辋，例如若为jatma，则为“标准轮辋”，若为tra，则为“designrim”，若为“etrto”，则为“measuringrim”。

“正规内压”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中根据各规格的轮胎而确定的气压，若为jatma，则为“最高气压”，若为tra，则为表“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures”所记载的最大值，若为etrto，则为“inflationpressure”。

“正规载荷”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中根据各规格的轮胎而确定的载荷，若为jatma，则为“最大加载能力”，若为tra，则为表“tireloadlimitsatvariouscoldinflationpressures”所记载的最大值，若为etrto，则为“loadcapacity”。

图2是图1的放大图。如图2所示，在本实施方式中，刀槽5包括胎冠刀槽10、中间刀槽11以及胎肩刀槽12。本实施方式的胎冠刀槽10的主要部分配置于胎冠区域7。本实施方式的中间刀槽11的主要部分配置于中间区域8。本实施方式的胎肩刀槽12的主要部分配置于内侧胎肩区域9a。由此，花纹块3的各区域7、8以及9a的刚性变小，能够促进花纹块3的变形。因此，由于能够在花纹块3、3之间的沟4内有效地抓住岩石、泥土等，所以越野行驶性能提高。主要部分是指各刀槽5的实际长度的70％以上的部分。

图3中的(a)是图2的a－a线剖视图，图3中的(b)是图2的b－b线剖视图。如图3中的(a)以及(b)所示，胎冠刀槽10的深度d1(最大深度)形成为小于中间刀槽11的深度d2(最大深度)。由此，维持胎冠区域7的刚性高于中间区域8的刚性。因此，能够抑制在相比中间区域8而作用有较大的接地压力的胎冠区域7容易产生的缺损现象等损伤，因此耐久性能提高。

在胎冠刀槽10的深度d1过度小于中间刀槽11的深度d2时，胎冠花纹块3a的变形被抑制，无法在花纹块之间的沟4内有效地抓住岩石、泥土，存在越野行驶性能降低的担忧。因此，优选胎冠刀槽10的深度d1为中间刀槽11的深度d2的75％以上，并且优选为中间刀槽11的深度d2的95％以下。

图4是图2的c－c线剖视图。如图4所示，胎肩刀槽12的深度d3(最大深度)形成为小于中间刀槽11的深度d2。由此，维持内侧胎肩区域9a的刚性高于中间区域8的刚性。内侧胎肩区域9a是相比中间区域8而作用有较大的横向力的区域。因此，干燥道路上的操纵稳定性能提高。

在胎肩刀槽12的深度d3过度小于中间刀槽11的深度d2时，存在无法提高越野行驶性能的担忧。因此，优选胎肩刀槽12的深度d3为中间刀槽11的深度d2的75％以上，并且优选为中间刀槽11的深度d2的95％以下。

虽未特别限定，但优选胎冠刀槽10的深度d1为胎冠花纹块3a的轮胎径向高度h1的60％～80％。同样地，优选胎肩刀槽12的深度d3为胎肩花纹块3b的轮胎径向高度h2的60％～80％。另外，优选中间刀槽11的深度d2为胎冠花纹块3a的轮胎径向高度h1的65％～85％。

如图2所示，在沿轮胎周向观察时，在本实施方式中，胎冠刀槽10与中间刀槽11形成在相互不重叠的位置。并且，在沿轮胎周向观察时，在本实施方式中，中间刀槽11与胎肩刀槽12形成在相互不重叠的位置。由此，能够抑制花纹块3在各区域7、8、9刚性较大程度降低的情况。因此，干燥路面上的操纵稳定性能进一步提高，并且能够抑制缺损现象等损伤，从而耐久性能进一步提高。

本实施方式的胎冠花纹块3a跨越配置于胎冠区域7与中间区域8。具体而言，胎冠花纹块3a跨越配置于胎冠区域7、中间区域8以及内侧胎肩区域9a。另外，在本实施方式中，胎肩花纹块3b跨越配置于中间区域8、内侧胎肩区域9a以及外侧胎肩区域9b。在本实施方式中，胎冠花纹块3a未形成于外侧胎肩区域9b。在本实施方式中，胎肩花纹块3b未形成于胎冠区域7。

图5是胎冠花纹块3a的放大图。如图5所示，在本实施方式中，胎冠花纹块3a包括第一倾斜部15与第二倾斜部16，胎冠花纹块3a的踏面3a形成为l字状。第一倾斜部15从轮胎赤道c向轮胎周向的一侧倾斜。第二倾斜部16朝与第一倾斜部15相反的方向倾斜，且相对于轮胎周向以大于第一倾斜部15的角度倾斜。

在本实施方式中，第一倾斜部15形成为包括第一花纹块边缘17、第二花纹块边缘18以及第三花纹块边缘19。本实施方式的第一花纹块边缘17从胎冠花纹块3a的轮胎轴向的内端3i，以相对于轮胎周向朝与第一倾斜部15相同的方向倾斜的方式连续延伸。本实施方式的第二花纹块边缘18从第一花纹块边缘17的轮胎轴向的外端17e，以相对于轮胎周向朝与第一花纹块边缘17相反的方向连续延伸。本实施方式的第三花纹块边缘19从第二花纹块边缘18的轮胎轴向的外端18e，以相对于轮胎周向朝与第一花纹块边缘17相同的方向倾斜的方式连续延伸。在本说明书中，各花纹块边缘是花纹块的踏面与沟壁相交的外周边缘，并不包括花纹块内的刀槽及倒角部的边缘。

在本实施方式中，第二倾斜部16形成为包括第四花纹块边缘20、第五花纹块边缘21以及第六花纹块边缘22。本实施方式的第四花纹块边缘20从胎冠花纹块3a的上述内端3i，以相对于轮胎周向朝与第二倾斜部16相同的方向倾斜的方式连续延伸。本实施方式的第五花纹块边缘21从第四花纹块边缘20的轮胎轴向的外端20e，以相对于轮胎周向朝与第四花纹块边缘20相反的方式连续延伸。本实施方式的第六花纹块边缘22从第五花纹块边缘21的轮胎轴向的外端21e，以相对于轮胎周向朝与第四花纹块边缘20相同的方向倾斜的方式连续延伸。

图6是胎肩花纹块3b的放大图。如图6所示，在本实施方式中，胎肩花纹块3b包括倾斜部24与轴向部25，胎肩花纹块3b的踏面3b形成为弯曲状。倾斜部24从轮胎赤道c侧朝轮胎轴向外侧沿与第一倾斜部15相同的方向倾斜。轴向部25与倾斜部24相连，并且沿轮胎轴向朝胎面端te的外侧延伸。

在本实施方式中，倾斜部24包括第七花纹块边缘27、第八花纹块边缘28以及第九花纹块边缘29。本实施方式的第七花纹块边缘27从胎肩花纹块3b的最靠轮胎赤道c侧的内端3e，以相对于轮胎周向朝与倾斜部24相同的方向倾斜的方式连续延伸。本实施方式的第八花纹块边缘28从内端3e以相对于轮胎周向朝与倾斜部24相反的方向连续延伸。本实施方式的第九花纹块边缘29从第八花纹块边缘28的轮胎轴向的外端28e朝胎面端te侧沿与第七花纹块边缘27相同的方向倾斜的方式连续延伸。

优选倾斜部24的第七花纹块边缘27以及第九花纹块边缘29相对于轮胎轴向的角度θ为45～55度。在角度θ不足45度时，倾斜部24的横向刚性过大，无法促进倾斜部24的变形，存在越野行驶性能降低的担忧。在角度θ超过55度时，倾斜部24的横向刚性变小，存在干燥路面上的操纵稳定性能变差的担忧。

轴向部25包括第十花纹块边缘30与第十一花纹块边缘31。本实施方式的第十花纹块边缘30与第七花纹块边缘27顺滑地相连，并且沿轮胎轴向延伸。本实施方式的第十一花纹块边缘31与第九花纹块边缘29顺滑地相连，并且沿轮胎轴向延伸。此外，胎肩花纹块3b以及胎冠花纹块3a并不限定于这种方式。

如图3以及图4所示，虽未特别限定，但优选胎冠花纹块3a以及胎肩花纹块3b的各轮胎径向高度h1、h2为12～18mm。

如图5所示，在本实施方式中，胎冠刀槽10以及中间刀槽11设置于胎冠花纹块3a。由此，胎冠花纹块3a的刚性有效变小，能够更加有效地在与胎冠花纹块3a相邻的沟4内抓住岩石、泥土等。

本实施方式的胎冠刀槽10是一端10i在胎冠花纹块3a的内部形成末端且另一端10e在胎冠花纹块3a的第二花纹块边缘18形成末端的半开放类型。这种胎冠刀槽10能够抑制作用有较大接地压力的胎冠区域7的刚性过度降低。

在本实施方式中，在以俯视胎面观察下，胎冠刀槽10具有以95～115度的角度α1折弯的胎冠弯曲部10c。这种胎冠弯曲部10c局部地减小胎冠花纹块3a的刚性，从而促进胎冠花纹块3a的变形。在上述角度α1不足95度时，胎冠弯曲部10c的刚性过度降低，存在无法抑制缺损现象等发生的担忧。在上述角度α1超过115度时，存在无法促进胎冠花纹块3a的变形的担忧。

本实施方式的胎冠刀槽10形成为l字状，并进一步包括将胎冠弯曲部10c与一端10i之间直线状连结的第一胎冠直线部10a、以及将胎冠弯曲部10c与另一端10e之间直线状连结的第二胎冠直线部10b。这种胎冠刀槽10能够抑制胎冠花纹块3a的刚性过度降低。此外，各直线部(包括后述的中间直线部)并不限定为严格意义上的直线，例如，也可以由曲率半径r为80mm以上的圆弧状形成。

在本实施方式中，第一胎冠直线部10a沿第四花纹块边缘20延伸。第二胎冠直线部10b沿第一花纹块边缘17延伸。这种胎冠刀槽10将胎冠花纹块3a的第一倾斜部15的刚性阶梯差维持为较小。

优选从胎冠刀槽10的一端10i分别向胎冠刀槽10的两侧的花纹块边缘3s、3t延伸的刀槽垂线的长度la、lb之差(la-lb)为各刀槽垂线的长度la、lb的10％以下。由此，将胎冠刀槽10的一端10i附近的胎冠花纹块3a的刚性维持为较高，能够抑制以一端10i为起点的缺损现象等。在本说明书中，“两侧的花纹块边缘3s、3t”是指轮胎轴向两侧的花纹块边缘。在本实施方式中，轮胎赤道c侧的花纹块边缘3s由第一花纹块边缘17与第四花纹块边缘20形成。在本实施方式中，胎面端te侧的花纹块边缘3t由第三花纹块边缘19与第六花纹块边缘22形成。

如图3中的(a)所示，胎冠弯曲部10c具有比其两侧的部分的深度小的深度，在本实施方式中，具有比第一胎冠直线部10a以及第二胎冠直线部10b的深度小的深度。由此，能够抑制胎冠弯曲部10c附近的刚性降低，能够更有效地减少缺损现象等。为了平衡良好地提高越野行驶性能与耐久性能，优选胎冠弯曲部10c处的深度d4是胎冠花纹块3a的轮胎径向高度h1的30％～50％。

在本实施方式中，第一胎冠直线部10a以及第二胎冠直线部10b具有胎冠刀槽10的最大深度。

如图5所示，本实施方式的中间刀槽11是其两端11e、11i在胎冠花纹块3a的第四花纹块边缘20以及第五花纹块边缘21形成末端的完全开放类型。这种中间刀槽11减小相比胎冠区域7而作用有较小的接地压力且相比内侧胎肩区域9a作用有较小的横向力的、中间区域8的胎冠花纹块3a的刚性，有助于进一步提高越野行驶性能。

在本实施方式中，在以俯视胎面观察下，中间刀槽11具有以钝角折弯的中间弯曲部13。中间弯曲部13包括第一中间弯曲部13a与折弯角度小于第一中间弯曲部13a的第二中间弯曲部13b。这种中间弯曲部13在中间区域8局部地减小胎冠花纹块3a的刚性，促进胎冠花纹块3a的变形。

优选第一中间弯曲部13a的角度α2为130～160度。优选第二中间弯曲部13b的角度α3超过90度且为120度以下。

在本实施方式中，中间刀槽11包括第一中间直线部11a、第二中间直线部11b以及第三中间直线部11c。本实施方式的第一中间直线部11a直线状地连结一端11i与第一中间弯曲部13a之间。本实施方式的第二中间直线部11b直线状地连结第一中间弯曲部13a与第二中间弯曲部13b之间。本实施方式的第三中间直线部11c直线状地连结第二中间弯曲部13b与另一端11e之间。

第一中间直线部11a以及第二中间直线部11b沿第六花纹块边缘22延伸。在本实施方式中，第三中间直线部11c沿第五花纹块边缘21延伸。这种中间刀槽11在中间区域8抑制胎冠花纹块3a的刚性过度降低。

如图3中的(b)所示，第一中间弯曲部13a具有比其两侧的部分的深度小的深度，在本实施方式中，具有比第一中间直线部11a以及第二中间直线部11b的深度小的深度。由此，能够有效地减少以第一中间弯曲部13a为起点的缺损现象等。

优选第一中间弯曲部13a的深度d5大于胎冠弯曲部10c的深度d4。由此，相比胎冠区域7而作用有较小的接地压力的中间区域8的胎冠花纹块3a的刚性相对较低，所以越野行驶性能提高。为了平衡良好地提高越野行驶性能与耐久性能，优选第一中间弯曲部13a的深度d5为胎冠花纹块3a的轮胎径向高度h1的40％～60％。

由于第二中间弯曲部13b的折弯角度小于第一中间弯曲部13a的折弯角度，所以胎冠花纹块3a的第二中间弯曲部13b附近的刚性小于第一中间弯曲部13a附近的刚性。因此，为了有效地抑制在第二中间弯曲部13b处的缺损现象，例如优选第二中间弯曲部13b的深度d6小于第一中间弯曲部13a的深度d5。优选第二中间弯曲部13b的深度d6为第一中间弯曲部13a的深度d5的50％～80％。

在本实施方式中，第一中间直线部11a以及第二中间直线部11b具有中间刀槽11的最大深度。在本实施方式中，第三中间直线部11c具有中间刀槽11的最小深度。

如图6所示，在本实施方式中，胎肩刀槽12设置于胎肩花纹块3b。由此，胎肩花纹块3b的刚性变小，所以通过胎肩花纹块3b所夹持的沟4能够有效地抓住岩石、泥土等。

在俯视胎面观察时，胎肩刀槽12相对于轮胎周向朝一侧倾斜延伸。在本实施方式中，胎肩刀槽12朝与胎肩花纹块3b的倾斜部24相同的方向倾斜。这种胎肩刀槽12抑制作用有较大横向力的胎肩花纹块3b的刚性过度降低。

如图4所示，胎肩刀槽12的长边方向的中央部12c具有比其两侧的部分的深度小的深度。由此，能够抑制胎肩花纹块3b的刚性过度降低。优选胎肩刀槽12的中央部12c的深度d7为胎肩刀槽12的深度d3的50％～70％。

如图6所示，在本实施方式中，胎肩刀槽12在其轮胎轴向的外侧的另一端12e与超过胎面端te并向轮胎轴向外侧延伸的胎肩横纹沟14连通。胎肩横纹沟14沿倾斜部24以及轴向部25延伸。这种胎肩横纹沟14能够抑制胎肩花纹块3b的刚性过度降低，并且能够促进胎肩花纹块3b的变形。

如图3中的(a)所示，优选这种刀槽5的长边方向的两端部5a、5b具有刀槽5的最大深度da的15％～25％的深度db。在两端部5a、5b的深度db不足最大深度da的15％的情况下，存在越野行驶性能降低的担忧。在两端部5a、5b的深度db超过最大深度da的25％的情况下，存在花纹块3的刚性变小并且耐久性能、干燥路面上的操纵稳定性能变差的担忧。两端部5a、5b是从刀槽5的一端5i以及另一端5e起5mm的长度。

如图2所示，在本实施方式的胎冠区域7设置有胎冠刀槽10以及中间刀槽11。在本实施方式中，胎冠刀槽10的整体设置于胎冠区域7。另一方面，对于中间刀槽11，具有另一端11e的端部设置于胎冠区域7。优选设置于胎冠区域7的胎冠刀槽10的轮胎轴向长度l1与中间刀槽11的端部的轮胎轴向长度l2之和(l1×2+l2×2)为胎冠区域7的轮胎轴向宽度wc的60％以上。在胎冠刀槽10与中间刀槽11的上述长度之和(l1×2+l2×2)不足胎冠区域7的上述宽度wc的60％的情况下，胎冠花纹块3a的胎冠区域7的刚性降低被抑制，存在通过沟4抓住泥土、岩石的力变小的担忧。在胎冠刀槽10与中间刀槽11的上述长度之和(l1×2+l2×2)过大的情况下，作用有较大接地压力的胎冠花纹块3a的胎冠区域7的刚性降低较大，存在干燥路面上的操纵稳定性能、耐久性能变差的担忧。因此，优选胎冠刀槽10与中间刀槽11的上述长度之和(l1×2+l2×2)相对于胎冠区域7的宽度wc的比值亦即胎冠区域刀槽比为80％以下。

在本实施方式的中间区域8设置有中间刀槽11以及胎肩刀槽12。在本实施方式中，中间刀槽11的主要部分设置于中间区域8。对于胎肩刀槽12，在本实施方式中，仅是包含一端12i的端部设置于中间区域8。优选设置在各中间区域8所包含的1个胎冠花纹块3a和1个胎肩花纹块3b的刀槽5的轮胎轴向的长度之和(l3+l4)相对于中间区域8的轮胎轴向宽度wm的比值亦即中间区域刀槽比例如大于胎冠区域刀槽比。由此，中间区域8的刚性相对小于胎冠区域7的刚性，所以越野行驶性能与耐久性能以及干燥路面上的操纵稳定性能平衡良好地提高。根据这种观点，优选中间区域刀槽比为75％以上且95％以下。

在胎冠花纹块3a的内侧胎肩区域9a未设置有刀槽。由此，能够抑制胎冠花纹块3a的刚性过度降低，所以较高地维持耐久性能、干燥路面上的操纵稳定性能。

以上，对本发明的实施方式进行了详述，但本发明并不限定于例示的实施方式，当然能够变形为各种方式来加以实施。

【实施例】

基于表1的规格，试制了具有图1的基本花纹的尺寸285/70r17的四轮驱动车用轮胎，并测试了各供试轮胎的越野行驶性能、干燥路面上的操纵稳定性能以及耐久性能。各供试轮胎的主要的共通规格、测试方法如下所述。

胎冠花纹块的高度h1：15.0mm

胎肩花纹块的高度h2：15.0mm

d4/h1：40％

d5/h1：45％

角度θ：50度

＜越野行驶性能·干燥路面上的操纵稳定性能＞

将各供试轮胎以下述条件安装于排气量3600cc的四轮驱动车的所有轮子。然后，测试驾驶员在由泥土形成的柔软路面以及岩石路面的越野测试路线、以及干燥的沥青路面的测试路线进行行驶。测试驾驶员通过感官对与此时的牵引力、抓住泥土、岩石的力、行驶稳定性等有关的行驶特性进行了评价。按照比较例1为100分的评分来显示结果。数值越大越优良。

轮辋：17×7.5j

内压：255kpa

载荷：正规载荷的54％

＜耐久性能(缺损现象的产生状况)＞

在上述越野行驶性能以及干燥路面上的操纵稳定性能测试结束之后，通过测试者的目视观察，对在胎冠花纹块以及胎肩花纹块产生的缺损现象进行了确认。基于缺损现象的数量与状态，按照比较例1为100分的评分来显示结果。数值越大，越能够抑制缺损现象，耐久性能越优良。测试结果等如表1所示。

【表1】

测试的结果为：能够确认得出，与比较例的轮胎相比，实施例的轮胎能够维持越野行驶性能，并且耐久性能以及干燥路面上的操纵稳定性能提高。